郭思宇,彭永臻,李夕耀,何岳蘭,高瑤遠(yuǎn),李璐凱 (北京工業(yè)大學(xué)國家工程實驗室,北京市污水脫氮除磷處理與過程控制工程技術(shù)研究中心,北京 100124)
熱處理對剩余污泥中溫厭氧消化的影響
郭思宇,彭永臻*,李夕耀,何岳蘭,高瑤遠(yuǎn),李璐凱 (北京工業(yè)大學(xué)國家工程實驗室,北京市污水脫氮除磷處理與過程控制工程技術(shù)研究中心,北京 100124)
在 70℃條件下對處理實際生活污水所產(chǎn)生的剩余污泥進(jìn)行不同時間(0~100min)的熱預(yù)處理,再通過批量試驗研究了不同預(yù)處理時間和不同固體停留時間(SRT)(20d和30d)對剩余污泥中溫(35℃)厭氧消化的影響.結(jié)果表明,在SRT為20d,預(yù)處理時間為100min的條件下,厭氧消化后總化學(xué)需氧量(TCOD)的平均去除率最高,達(dá)到55.76%;預(yù)處理時間為100min,SRT分別為20d和30d的條件下,毛細(xì)吸水時間(CST)平均值較對照組分別下降了26%和37%;在SRT為20d,預(yù)處理時間為60min條件下,甲烷平均產(chǎn)量最高,達(dá)到10.83mL/d;經(jīng)濟(jì)分析表明經(jīng)過70℃預(yù)處理后,剩余污泥厭氧消化處理費用可以減少50.9~499.5元/噸干污泥.因此,本試驗得出熱預(yù)處理的最佳SRT為20d,最佳預(yù)處理時間為60min.
厭氧消化;熱處理;沼氣產(chǎn)量;經(jīng)濟(jì)分析
厭氧消化是污泥常用的減容、穩(wěn)定工藝,具有能耗低、污泥穩(wěn)定性好、產(chǎn)生生物能源沼氣等優(yōu)點[1],因此該技術(shù)在世界各國得到廣泛應(yīng)用.厭氧消化過程通??煞譃椋阂夯怆A段、酸化階段和產(chǎn)甲烷階段[2],其中液化水解階段是將不溶性有機物和大分子聚合物(脂肪、蛋白質(zhì)、多糖等)轉(zhuǎn)化成可溶性小分子物質(zhì),供產(chǎn)酸菌利用,由于這一階段反應(yīng)復(fù)雜,速度較為緩慢,為有機物厭氧消化的限速階段[3-4].為了提高液化水解的速率,目前通常采用多種預(yù)處理方法(熱水解、化學(xué)處理、機械破碎、超聲破碎、酶水解等)[5].使污泥中的胞外聚合物和細(xì)胞物質(zhì)釋放,加快有機質(zhì)從固相轉(zhuǎn)移到液相;同時改變污泥中有機物的可利用性,提高厭氧消化效率[6],克服污泥厭氧消化停留時間長、消化池容積大等不足[7].其中,熱預(yù)處理可以明顯改善污泥脫水性能,促進(jìn)污泥減量,提高沼氣產(chǎn)量[6,8-10],為后續(xù)處理處置剩余污泥減輕負(fù)擔(dān).
污泥熱水解是通過高溫?zé)崃π?yīng)促使有機質(zhì)及污泥中的細(xì)胞結(jié)構(gòu)破碎,并將破碎細(xì)胞釋放出的部分高分子有機物(脂肪、蛋白質(zhì)、碳水化合物等)分解為小分子的有機酸(乙酸、丁酸、氨基酸),從而強化產(chǎn)甲烷菌對污泥中有機物的利用,提高原料污泥的產(chǎn)氣率[11].相關(guān)研究表明熱預(yù)處理溫度在70~90℃范圍內(nèi),污泥中有機物的溶出及厭氧消化效果均有提升,最適條件為 90℃、60min,此時沼氣體積提高 20%[12].但有更多研究表明,70℃為最適溫度.通過對低溫預(yù)處理條件下高濃度固體剩余污泥的厭氧消化效果的研究,表明最適預(yù)處理條件為70℃、30min,此時溶解性化學(xué)需氧量(SCOD)濃度增長了52.5倍,污泥破解率為13%,單位總化學(xué)需氧量(TCOD)沼氣產(chǎn)率提高了11%,厭氧消化時間從22d降低15d[13].還有研究表明 70℃預(yù)處理使污泥沼氣產(chǎn)量提高了大約 30%,甲烷含量提高了5%[14].目前關(guān)于剩余污泥熱預(yù)處理改善厭氧消化性能的研究較多,大部分研究結(jié)果表明最適熱處理溫度為 70℃,且大多數(shù)實驗是將接種污泥與預(yù)處理后的污泥按1:1的比例投加到反應(yīng)器中,進(jìn)行厭氧消化實驗,采用排水集氣法收集產(chǎn)生的氣體,直至產(chǎn)氣結(jié)束.少有研究使用半連續(xù)型厭氧消化反應(yīng)器,定期排出厭氧消化后的污泥,同時投加新鮮的剩余污泥.
因此,本文以實際短程硝化剩余污泥作為處理對象,在熱預(yù)處理溫度為 70℃條件下,探究不同預(yù)處理時間對剩余污泥性質(zhì)及不同SRT對半連續(xù)型反應(yīng)器長期厭氧消化的影響.
1.1 試驗污泥
所用污泥取自北京工業(yè)大學(xué)以實際低 C/N生活污水為處理對象的反應(yīng)裝置產(chǎn)生的剩余污泥,剩余污泥取回后靜置24h,棄去上清液,濃縮后總固體(TS)為20~25g/L,放入4℃冰箱貯存,供試驗使用.試驗污泥的性質(zhì)如表1所示,其中CST為毛細(xì)吸水時間,SC為溶解性多糖,SP為溶解性蛋白質(zhì),VS為揮發(fā)性固體.
表1 剩余污泥性質(zhì)Table 1 Characteristics of sewage sludge
厭氧消化接種污泥取自實驗室中溫厭氧消化發(fā)酵罐,發(fā)酵罐運行控制條件為:SRT=30d、pH=7、T=35℃.發(fā)酵罐基質(zhì)用泥來自北京工業(yè)大學(xué)以實際低 C/N生活污水為處理對象的反應(yīng)裝置產(chǎn)生的剩余污泥.
1.2 熱水解試驗
將5個裝有500mL剩余污泥的玻璃瓶置于70℃恒溫水浴搖床中,預(yù)處理時間分別為20、40、60、80和100min,到達(dá)相應(yīng)時間后取出,放入4℃冰箱中待用,另取1瓶裝有500mL剩余污泥不做預(yù)處理,作為空白.每次熱預(yù)處理后每瓶抽取30mL污泥測定污泥性質(zhì).
1.3 厭氧消化試驗
試驗分為2組,每組有6個體積為1.5L的半連續(xù)型反應(yīng)器,分別加入 1.2L接種污泥,通過溫控探頭和加熱攪拌器控制反應(yīng)器溫度為35℃,在連接氣路管前,用氮氣吹脫 5min,確保反應(yīng)器中無剩余空氣.分別在取樣口和集氣口前端加裝兩通閥門,在不取樣和不集氣的時間段內(nèi)封閉閥門,使反應(yīng)器始終保持密封狀態(tài).每組反應(yīng)器啟動前均已在同等SRT下投加未經(jīng)預(yù)處理剩余污泥穩(wěn)定運行40d.設(shè)置第一組SRT為20d,每天8:30~9:00之間從各反應(yīng)器中抽取60mL污泥,再分別投加未經(jīng)預(yù)處理的剩余污泥和預(yù)處理時間為20、40、60、80和100min的剩余污泥60mL, 其中投加未經(jīng)預(yù)處理剩余污泥的反應(yīng)器為對照組.第二組SRT為30d,每天8:30~9:00之間從反應(yīng)器中抽取40mL污泥,再投加40mL污泥,種類與第一組相同.在測樣的前一天,加泥后給反應(yīng)器加氣袋,以測定反應(yīng)器的產(chǎn)氣量,取樣前通過便攜式氣體測定機測定反應(yīng)器中甲烷含量.
1.4 能量和經(jīng)濟(jì)分析
對于加熱污泥實際所需的能量采用以下公式計算[15]:
式中:Q1表示加熱污泥所需的能量,kJ;ρsl表示剩余污泥的濃度,kg/m3;Cp表示污泥的比熱容, 4.18kJ/kg℃; tfinal污泥的最終溫度,℃; tinitial表示污泥的初始溫度,℃.
當(dāng)加熱到指定溫度后,持續(xù)時間內(nèi)所需能量采用以下計算公式計算:
式中:Q2表示水浴鍋維持 70℃所需要的能量, kJ;4.18是將Kcal轉(zhuǎn)化為kJ的系數(shù);A表示水浴鍋的與空氣接觸的表面積,m2; K1表示環(huán)境氣溫系數(shù)(取設(shè)備和保溫結(jié)構(gòu)外表面的一般放熱系數(shù)為1.163kcal/(m2?h?℃)); K2表示其他綜合系數(shù)(取1.53kcal/(h?℃)); t恒表示水浴鍋恒定水溫,℃; t外表示外部空氣溫度,℃; T恒表示水浴鍋維持恒定溫度的時間,h.
對預(yù)處理進(jìn)行經(jīng)濟(jì)分析,預(yù)處理的主要花費在于將剩余污泥加熱到指定溫度并持續(xù)加熱一段時間所用的費用,計算時遵循以下幾個條件(a)剩余污泥的初始溫度為25℃,(b)預(yù)處理裝備消耗20%的熱量,(c)剩余污泥接受80%的熱量[16].污泥脫水,運輸及填埋的費用約為1500元/t干污泥[17],根據(jù)北京市資費標(biāo)準(zhǔn),電費及天然氣價格分別為0.5元/(kW?h)和2.3元/m3.
1.5 分析方法
取樣后測定 CST、TCOD,樣品再經(jīng) 4000r/ min的離心機離心10min,0.45μm濾膜抽濾,獲得的濾液用來測定SCOD、SC、SP和揮發(fā)性脂肪酸(VFA).試驗中TS和VS采用重量法;COD采用5B-3(B)型COD快速測定儀測量;SC采用苯酚-硫酸法測定;SP采用改良型Bradford法蛋白質(zhì)濃度測定試劑盒測定(生工SK3041);CST采用型號為304M的污泥毛細(xì)吸水時間測定儀;VFA 使用安捷倫7890N氣相色譜儀測定;氣體體積通過濕式氣體流量計測定;氣體中甲烷含量通過便攜式氣體測定機測定.
2.1 不同預(yù)處理時間及SRT對有機物溶出的影響
圖1 污泥預(yù)處理及厭氧消化后平均COD濃度Fig.1 Averge concentration of chemical oxygen demand after pretreatment and anaerobic digestion
隨著污泥中有機物的溶化和水解,懸浮固體中的有機物(蛋白質(zhì)、碳水化合物及脂肪)轉(zhuǎn)移到液相,因此污泥的SCOD 濃度會增大[18].圖1a為試驗所用剩余污泥通過不同時間預(yù)處理后TCOD和SCOD平均濃度,由圖1a可以看出,經(jīng)過預(yù)處理后剩余污泥中 SCOD平均濃度有顯著增加,且隨著預(yù)處理時間的延長,SCOD濃度明顯上升.當(dāng)預(yù)處理時間分別為20、40、60、80、100min時,SCOD濃度分別為原泥的4.50、5.66、6.78、8.03、9.08倍.這是由于熱預(yù)處理破壞了污泥中細(xì)胞壁和細(xì)胞膜的結(jié)構(gòu),使有機物溶出[12],且時間的延長使有機物溶出效果明顯.而污泥中 TCOD濃度有少量下降,當(dāng)預(yù)處理時間為 100min時,剩余污泥中 TCOD濃度較原污泥下降 6.7%,這與Valo[19]的研究一致.
圖1b、c分別為當(dāng)SRT為20和30d時,厭氧消化后剩余污泥平均TCOD和SCOD濃度.由圖1b中可以看出,當(dāng)SRT為20d時,厭氧消化反應(yīng)器中污泥TCOD濃度呈下降趨勢,有顯著的TCOD去除現(xiàn)象.其中對照組TCOD去除率為50.2%,隨著投加污泥預(yù)處理時間的延長,當(dāng)預(yù)處理時間為20、40、60、80、100min時,TCOD去除率分別為50.42%、53.19%、52.97%、55.52%、55.76%.經(jīng)過厭氧消化后,污泥中SCOD濃度有顯著變化,對照組中SCOD濃度較原污泥提高142.12%,而當(dāng)預(yù)處理時間為 20、40、60、80、100min時,厭氧消化反應(yīng)器中 SCOD濃度分別比預(yù)處理后的剩余污泥中 SCOD濃度下降了 43.68%、58.74%、66.45%、63.15%、66.23%.因此,厭氧消化能有效去除 SCOD,且當(dāng)預(yù)處理時間為 60min時,SCOD去除效果最好.由圖1c中可以看出,當(dāng)SRT為30d時,COD濃度變化規(guī)律與第一組基本相同.對照組中TCOD去除率為39.13%,投加剩余污泥的預(yù)處理時間分別為 20、40、60、80、100min時,TCOD 去除率分別為 38.42%、38.91%、39.39%、42.10%、41.36%.比較當(dāng)SRT為20d和30d時兩組TCOD去除率,第二組較第一組平均降低13.9%.由圖1c中可以看出,對照組中SCOD濃度比預(yù)處理后剩余污泥中SCOD濃度提高91.43%,投加經(jīng)過預(yù)處理剩余污泥的厭氧消化反應(yīng)器中SCOD濃度分別下降了53.34%、61.07%、67.21%、71.06%、75.41%.可見,當(dāng)SRT為30d時SCOD濃度普遍低于第一組,SCOD去除率隨預(yù)處理時間延長而不斷增大,這是由于更多的SCOD被利用,生成甲烷等氣體,其中去除率最高的為預(yù)處理時間為100min時的反應(yīng)器.
圖2 最佳SCOD溶出條件下不同有機物溶出情況Fig.2 Condition of different organic dissolution on the best soluble chemical oxygen demanddissolution
圖2為兩組反應(yīng)器中SCOD去除效果最好的運行條件下,反應(yīng)器中SCOD各組分的平均分布情況.由圖2中可以看出,兩個反應(yīng)器中SC和SP的比例基本相同,SC分別占SCOD的2.96%和2.6%,僅相差0.36%,SP分別占SCOD的6.66%和6.63%,僅相差0.03%,可見不同SRT對SCOD中SC和SP的組分影響不大.當(dāng)SRT為20d時,揮發(fā)性脂肪酸(VFA)所占比例較高為 24.56%,當(dāng)SRT為30d時,VFA所占比例僅為10.19%.由于厭氧消化過程是由水解、產(chǎn)酸、產(chǎn)甲烷3個部分組成,因此當(dāng) VFA 所占比例相對較低時,后續(xù)產(chǎn)甲烷氣體體積會相對較高.
2.2 不同預(yù)處理時間及SRT對污泥脫水性能的影響
圖3 不同預(yù)處理條件和SRT對剩余污泥毛細(xì)吸水時間的影響Fig.3 Differenr pretreatment and solid retention time on capillary suction time of excess sludge
CST是衡量污泥脫水性能的指標(biāo).脫水性好,既可以使污泥體積大大減少又能提高脫水效率[20].圖 3a為剩余污泥經(jīng)過不同時間預(yù)處理后CST的平均值.由圖 3a中可以看出,在預(yù)處理溫度為70℃條件下,延長預(yù)處理時間對CST的值有一定影響,當(dāng)預(yù)處理時間分別為20、40、60、80、100min時,剩余污泥中CST值較原泥中CST值分別增加了26.87%、76.3%、130.52%、149.79%、154.94%.圖3b、c為當(dāng)SRT分別為20d和30d時,兩組厭氧消化反應(yīng)器穩(wěn)定時 CST的值.從圖中可以看出,經(jīng)過熱預(yù)處理后的剩余污泥,盡管脫水性能嚴(yán)重下降,但經(jīng)過厭氧消化后,其脫水性能均優(yōu)于對照組且相對穩(wěn)定.兩組實驗中CST值的趨勢基本相同,并不是隨著時間延長CST值逐漸增加,不同反應(yīng)器中CST平均值由大到小分別為投加了預(yù)處理時間為0、20、100、80、60和40min的剩余污泥.可見,當(dāng)處理時間超過40min時,剩余污泥脫水性能有所下降.第一組各個反應(yīng)器中CST平均值均低于第二組,其中厭氧消化后剩余污泥脫水性能最好的條件為 SRT20d,預(yù)處理時間為40min.反應(yīng)器中CST平均值為53.00s,相對于對照組平均值為82.07s,下降了35.42%.第二組中同樣是預(yù)處理時間為40min條件下,污泥脫水性能最好為68.46s,相對于對照組的CST平均值119.10s下降了42.51%.因此,當(dāng)SRT為20d,預(yù)處理時間為40min條件下剩余污泥脫水效果最好,當(dāng)SRT為30d,預(yù)處理時間為40min條件下剩余污泥脫水性能效果較對照組提升最高.
2.3 不同預(yù)處理時間及SRT對污泥減量及產(chǎn)氣效果的影響
檢驗剩余污泥厭氧消化效果的兩個最重要標(biāo)準(zhǔn):污泥減量效果及產(chǎn)氣效果.污泥減量的最直接表現(xiàn)就是厭氧消化后污泥VS濃度的變化.剩余污泥經(jīng)水解和酸化作用不斷地液化減量,并最終表現(xiàn)為發(fā)酵污泥的VS持續(xù)下降[21].這是因為35℃時發(fā)酵系統(tǒng)中的水解菌和產(chǎn)酸菌的活性均較強,水解菌的生長速率、新陳代謝速率及其數(shù)量基本達(dá)到峰值[22].
圖4和圖5分別為在SRT為20d和30d時,預(yù)處理后剩余污泥和厭氧消化后剩余污泥的SS、VS、VS/SS、厭氧消化后剩余污泥的日產(chǎn)甲烷量、甲烷氣體占總氣體的比例及VFA含量.
圖4 SRT為20d時污泥減量及產(chǎn)氣效果Fig.4 Reduction and biogas production on 20d of solid retention time
從圖4a中可以看出經(jīng)過熱預(yù)處理后剩余污泥中SS、VS及VS/SS均有下降,其中SS和VS下降明顯.當(dāng)預(yù)處理時間為20、40、60、80和100min時,VS平均值分別較對照組中 VS平均值下降2.99%、9.97%、13.42%、16.11%、16.86%. VS/SS表示剩余污泥中揮發(fā)性懸浮物占總懸浮物的比例,代表剩余污泥中有機物的含量,從圖 4a中可以看出,VS/SS呈下降趨勢,當(dāng)預(yù)處理時間為100min時較對照組下降最多為3.14%.從圖4b中可以看出經(jīng)過厭氧消化后,SS,VS和 VS/SS值均有明顯下降,可見厭氧消化使有機物含量大幅下降,但在不同預(yù)處理條件下各項指標(biāo)差別不大,對比原泥中VS值,投加不同預(yù)處理時間剩余的反應(yīng)器中 VS的值分別下降了51.2%、54.1%、57.2%、56.1%、56.1%、59.7%.因此,通過延長預(yù)處理時間對剩余污泥減量效果影響較小,若主要目的為污泥減量,不建議選用低溫短時熱預(yù)處理方法.從圖 4c中可以看出熱預(yù)處理對沼氣產(chǎn)量均有較大影響,當(dāng)預(yù)處理時間為20、40、60、80和100min時,其平均每日沼氣產(chǎn)量分別較對照組上升了50%、150%、250%、275%、175%.其中,當(dāng)預(yù)處理時間80min時,產(chǎn)沼氣效果最好.隨著日沼氣產(chǎn)量的變化,沼氣中甲烷比例也隨之變化,當(dāng)預(yù)處理時間為60min時,沼氣中甲烷比例最高為 38.69%,比當(dāng)預(yù)處理時間為 80min時提高34.87%,因此,當(dāng)預(yù)處理時間為 60min時,產(chǎn)甲烷效果最好.這是由于當(dāng)預(yù)處理時間延長至 80min后SCOD濃度有大幅上升,因此消化速率變慢,導(dǎo)致后續(xù)產(chǎn)氣及甲烷含量降低.
表明延長時間熱預(yù)處理產(chǎn)生了某種物質(zhì)抑制了剩余污泥厭氧消化產(chǎn)甲烷,許多研究指出這種現(xiàn)象為美拉德效應(yīng)[23].同時比較不同預(yù)處理條件下厭氧消化后的剩余污泥中總VFA含量的變化,在預(yù)處理時間為0~80min的條件下,隨著預(yù)處理時間的延長,剩余污泥沼氣產(chǎn)量不斷增加,產(chǎn)酸量呈下降趨勢,總VFA含量從170mg/L下降到135mg/L,當(dāng)預(yù)處理時間延長到100min時,剩余污泥厭氧消化后沼氣產(chǎn)量有所下降,產(chǎn)酸量并沒有上升,總VFA含量為134mg/L,可見,隨著預(yù)處理時間的延長生成某種物質(zhì)抑制了剩余污泥厭氧消化產(chǎn)甲烷,與Vlyssides[24]研究發(fā)現(xiàn)熱處理過程中有難以生化降解的中間物質(zhì)生成從而對中溫厭氧消化過程略有抑制的結(jié)論一致.
圖5 SRT為30d時污泥減量及產(chǎn)氣效果Fig.5 Reduction and biogas production on 30d of solid retention time
從圖5中可以看出,當(dāng)SRT為30d時,以上各項指標(biāo)的變化趨勢與SRT為20d時基本相同.從圖5b中可以看出經(jīng)過不同時間預(yù)處理后,剩余污泥中VS平均值較原泥中VS平均值分別下降6.17%、6.72%、8.95%、11.07%、12.41%,這與SRT為20d時的VS下降比例略有不同,這是由于不同實驗條件下種泥的細(xì)微差異引起的.在不同預(yù)處理條件下厭氧消化后剩余污泥中 VS的值較原泥中分別下降46.53%、49.29%、51.30%、49.90%、52.23%、53.05%,污泥減量效果低于SRT為20d時的污泥減量效果.從圖5d得出當(dāng)預(yù)處理時間為20、40、60 80和100min時,反應(yīng)器每日平均沼氣產(chǎn)量分別較對照組中平均每日沼氣產(chǎn)量上升了 50%、88%、125%、150%、50%.當(dāng)預(yù)處理時間80min時,產(chǎn)沼氣效果最好,比預(yù)處理時間同為80min,SRT為20d時的沼氣產(chǎn)量低33.33%.在預(yù)處理時間為60min時沼氣中甲烷比例達(dá)到最高值為46.65%,比SRT為20d時的甲烷比例高7.69%.總VFA含量隨預(yù)處理時間延長而不斷下降,從 95.12mg/L下降到68.86mg/L,均低于SRT為20d時的總VFA含量.
2.4 經(jīng)濟(jì)分析
由于剩余污泥處理費用占城市污水處理廠總處理費用的 50%[25].因此,在選用預(yù)處理方法時,經(jīng)濟(jì)可行性的分析非常重要.相比較傳統(tǒng)厭氧消化系統(tǒng),對剩余污泥進(jìn)行預(yù)處理會消耗部分能量,增加費用,但后續(xù)厭氧消化后產(chǎn)生甲烷且節(jié)約污泥減量費用.根據(jù)本實驗結(jié)果,對反應(yīng)器每處理1t污泥進(jìn)行經(jīng)濟(jì)分析.表2顯示相對于不進(jìn)行預(yù)處理的厭氧消化系統(tǒng),不同預(yù)處理條件下所節(jié)省的費用.從表2中可以看出,延長預(yù)處理時間對預(yù)處理費用影響不大,這是由于將能量傳遞到剩余污泥中,使其溫度由室溫升高到70℃所需的能量及費用占主要部分,而保持這個溫度繼續(xù)加熱則只需考慮延長這段時間所需的能量,因此預(yù)處理花費差別不大.產(chǎn)甲烷節(jié)約費用占總節(jié)約費用的比重較大,相較于對照組,產(chǎn)甲烷節(jié)約費用在80.5~543.9元/t干污泥,這是由于我國天然氣價格比較高且熱預(yù)處理對提高甲烷產(chǎn)量有很大作用.通過剩余污泥減量而節(jié)約的費用相對較少,這是由于未經(jīng)預(yù)處理的中溫厭氧消化已經(jīng)能使剩余污泥減量明顯,所以熱預(yù)處理對剩余污泥的減量化優(yōu)勢不突出.綜合所有費用,剩余污泥經(jīng)預(yù)處理后再進(jìn)行厭氧消化比直接進(jìn)行厭氧消化節(jié)約了 50.9~499.5元/t干污泥的費用,其中效果最好的是在SRT為20d,預(yù)處理時間為60min的條件下,每噸干污泥可節(jié)約534元.
表2 對比空白試驗不同預(yù)處理條件下的經(jīng)濟(jì)分析表Table 2 Economic assessment for different pretreatment process compare to the control
3.1 經(jīng)70℃預(yù)處理可以使剩余污泥釋放出溶解性有機物,在預(yù)處理時間 100min時,SCOD濃度最高,為原污泥的9.08倍,同時剩余污泥脫水性能下降,CST值增加了154.94%.
3.2 經(jīng)過厭氧消化后,SRT為 20d和 30d的TCOD去除率分別為53.57%和39.67%,SCOD分別下降了 59.65%和 65.58%.同時污泥脫水性能有所提高,在SRT=20d,預(yù)處理時間為40min的條件下,CST平均值最低,為51.7s.
3.3 70℃預(yù)處理對中溫厭氧消化的沼氣產(chǎn)量有影響.當(dāng)預(yù)處理時間為80min,SRT為20d和30d條件下效果最好,分別較對照組上升了 275%和150%,同時,當(dāng)預(yù)處理時間為80min,SRT為20d和30d條件下沼氣中甲烷含量也分別提高了125%和161%.
3.4 通過經(jīng)濟(jì)分析表明經(jīng)過 70℃預(yù)處理后,剩余污泥厭氧消化后處理費用可以減少 50.9~499.5元/t污泥.因此,本文得出當(dāng)SRT=20d,預(yù)處理時間為60min時最經(jīng)濟(jì)合理,平均每處理1t剩余污泥節(jié)約499.5元.
[1]Abe N, Tang Y, Iwamura M, et al. Pretreatment followed by anaerobic digestion of secondary sludge for reduction of sewage sludge volume [J]. Water Science and Technology, 2013,67(11):2527-2533.
[2]Donosobravo A, Perezelvira S, Aymerich E, et al. Assessment of the influence of thermal pre-treatment time on the macromolecular composition and anaerobic biodegradability of sewage sludge [J]. BioresourceTechnology, 2011,102(2):660-666.
[3]Tiehm A, Nickel K, Zellhorn M, et al. Ultrasonic waste activated sludge disintegration for improving anaerobic stabilization [J]. Water Research, 2001,35(8):2003-2009.
[4]林云琴,王德漢,吳少全,等.預(yù)處理對造紙污泥厭氧消化產(chǎn)甲烷性能的影響研究 [J]. 中國環(huán)境科學(xué), 2010,30(5):650-657.
[5]徐慧敏,何國富,戴曉虎,等.超聲聯(lián)合低溫?zé)崴獯龠M(jìn)剩余污泥破解和厭氧消化的研究 [J]. 中國環(huán)境科學(xué), 2016,36(9):2703-2708.
[6]Mueller J A. Prospects and problems of sludge pre-treatment processes [J]. Water Science and Technology, 2001,44(10):121-128.
[7]劉金鳳,盛廣宏,王詩生.水熱處理對污泥性質(zhì)的影響 [J]. 環(huán)境污染與防治, 2013,35(11):71-76.
[8]荀 銳,王 偉,喬 瑋.水熱改性污泥的水分布特征與脫水性能研究 [J]. 環(huán)境科學(xué), 2009,30(3):851-856.
[9]王治軍,王 偉,李芬芳.污泥熱水解技術(shù)的發(fā)展及應(yīng)用 [J]. 中國給水排水, 2003,19(10):25-27.
[10]Duan N, Dong B, Wu B, et al. High-solid anaerobic digestion of sewage sludge under mesophilic conditions: Feasibility study [J]. Bioresource Technology, 2012,104:150-156.
[11]Neyens E, Baeyens J. A review of thermal sludge pre-treatment processes to improve dewaterability [J]. Journal Of Hazardous Materials, 2003,98(3):51-67.
[12]Appels L, Degreve J, Van der Bruggen B, et al. Influence of low temperature thermal pre-treatment on sludge solubilisation, heavy metal release and anaerobic digestion [J]. Bioresource Technology, 2010,101(15):5743-5748.
[13]Liao X, Li H, Zhang Y, et al. Accelerated high-solids anaerobic digestion of sewage sludge using low-temperature thermal pretreatment [J]. International Biodeterioration & Biodegradation, 2016,106:141-149.
[14]Ferrer I, Ponsa S, Vazquez F, et al. Increasing biogas production by thermal (70℃) sludge pre-treatment prior to thermophilic anaerobic digestion [J]. Biochemical Engineering Journal, 2008, 42(2):186-192.
[15]Zupancic G D, Ros M. Heat and energy requirements in thermophilic anaerobic sludge digestion [J]. Renewable Energy, 2003,28(14):2255-2267.
[16]Dhar B R, Nakhla G, Ray M B. Techno-economic evaluation of ultrasound and thermal pretreatments for enhanced anaerobic digestion of municipal waste activated sludge [J]. Waste Management, 2012,32(3):542-549.
[17]Elbeshbishy E, Nakevski A, Hafez H, et al. Simulation of the impact of SRT on anaerobic digestability of ultrasonicated hog manure [J]. Energies, 2010,3(5):974-988.
[18]王治軍,王 偉.剩余污泥的熱水解試驗 [J]. 中國環(huán)境科學(xué), 2005,25(S1):56-60.
[19]Valo A, Carrere H, Delgenes J P. Thermal, chemical and thermochemical pre-treatment of waste activated sludge for anaerobic digestion [J]. Journal of Chemical Technology and Biotechnology, 2004,79(11):1197-1203.
[20]袁 悅,彭永臻,金寶丹,等.氫氧化鎂對剩余污泥堿性發(fā)酵及脫水性能的影響 [J]. 中國環(huán)境科學(xué), 2014,34(7):1790-1796.
[21]李 方,楊 波,田 晴,等.水解酸化應(yīng)用于剩余污泥減量的試驗研究 [J]. 環(huán)境工程學(xué)報, 2008,2(9):1247-1250.
[22]Appels L, Baeyens J, Degreve J, et al. Principles and potential of the anaerobic digestion of waste-activated sludge [J]. Progress in Energy and Combustion Science, 2008,34(6):755-781.
[23]Xue Y, Liu H, Chen S, et al. Effects of thermal hydrolysis on organic matter solubilization and anaerobic digestion of high solid sludge [J]. Chemical Engineering Journal, 2015,264:174-180.
[24]Vlyssides A G, Karlis P K. Thermal-alkaline solubilization of waste activated sludge as a pre-treatment stage for anaerobic digestion [J]. BioresourceTechnology, 2004,91(2):201-206.
[25]Odegaard H. Sludge minimization technologies - an overview [J]. Water Science and Technology, 2004,49(10):31-40.
Effect of thermal hydrolysis pretreatment on mesophilic anaerobic digestion of excess sludge.
GUO Si-yu, PENGYong-zhen*, LI Xi-yao, HE Yue-lan, GAO Yao-yuan, LI Lu-kai (National Engineering Laboratory for Advanced Municipal Wastewater Treatment and Reuse Technology, Engineering Research Center of Beijing, Beijing 100124, China). ChinaEnvironmental Science, 2017,37(6):2106~2113
The waste activated sludge produced by the treatment of actual domestic sewage was subjected to thermal pretreatment at different time (0~100min) at 70℃, and the effects of different pretreatment time and different solid residence times (20d and 30d) were studied by batch test on the anaerobic digestion of waste activated sludge at 35℃. The results showed that after anaerobic digestion, the average removal rate of total chemical oxygen demand was 55.76% under the conditions that SRT was 20d and pretreatment time was 100min.when the pretreatment time was 100min,the average capillary suction time decreased by 26%(20d) and 37%(30d) comparing with the control group. And the average yield of methane was 10.83mL/d under the condition that SRT was 20d and pretreatment time was 60min. Economic analysis showed that the anaerobic digestion of waste activated sludge can reduce the cost of 50.9 ~499.5yuan/ton dry sludge after 70℃ pretreatment. Therefore, the best SRT was 20d and the best pretreatment time was 60min for the thermal pretreatment.
anaerobic digestion;thermalpretreatment;methane production;economic analysis
X703
A
1000-6923(2017)06-2106-08
郭思宇(1992-),女,北京人,北京工業(yè)大學(xué)環(huán)境與能源工程學(xué)院碩士研究生,主要從事污水、污泥處理與水污染控制研究.
2016-11-04
國家重點研發(fā)計劃課題(2016YFC0401102);北京市教委資助項目
* 責(zé)任作者, 教授, pyz@bjut.edu.cn