劉其林，黃穎瑜，鄧偉文，黃 倩

（3M材料技術(shù)（廣州）有限公司，廣東 廣州 510660）

雙面膠帶剝離強(qiáng)度測(cè)試的影響因素

劉其林，黃穎瑜，鄧偉文，黃 倩

（3M材料技術(shù)（廣州）有限公司，廣東 廣州 510660）

采用4種典型雙面膠帶（特殊泡棉膠帶VHB4914- 15、無(wú)紡布基材雙面膠帶9448A、無(wú)基材雙面膠帶468 MP和PET基材雙面膠帶55258），系統(tǒng)研究了剝離角度、背材厚度種類以及剝離速度對(duì)于剝離強(qiáng)度測(cè)試的影響并從力學(xué)和能量的角度進(jìn)行了深入分析。測(cè)試結(jié)果符合經(jīng)典的剝離模型的預(yù)測(cè)，但是不同的雙面膠帶結(jié)構(gòu)導(dǎo)致對(duì)于模型預(yù)測(cè)的不同程度偏離。

雙面膠帶；剝離強(qiáng)度；角度；背材；速度

剝離（Peel）、初粘（Tack）和剪切（Shear）是壓敏膠帶的3項(xiàng)最重要的基本性能。剝離測(cè)試直接表征破壞單位面積的粘接部位所需的能量[1]，操作方便快捷，數(shù)據(jù)重復(fù)性好，并且能夠提供非常豐富的信息。通過(guò)剝離測(cè)試的數(shù)值、曲線和破壞模式，可以推斷壓敏膠帶對(duì)被粘基材的親和程度、壓敏膠帶的內(nèi)聚強(qiáng)度和均勻程度等重要特征[2]，因此被廣泛采用作為壓敏膠帶質(zhì)量控制和來(lái)料檢測(cè)的有效手段，全球主要標(biāo)準(zhǔn)體系（ASTM、PSTC、FINAT、AFERA、JIS和GB等）都有相關(guān)的詳細(xì)描述和規(guī)定。為了更好地模擬應(yīng)用情形，實(shí)際使用的剝離測(cè)試經(jīng)常會(huì)與標(biāo)準(zhǔn)方法存在一定差別。壓敏膠帶的剝離強(qiáng)度對(duì)測(cè)試條件變化的敏感程度對(duì)于膠帶選型、受力分析和粘接接頭設(shè)計(jì)等實(shí)際應(yīng)用具有指導(dǎo)意義，值得深入研究，但是目前很少有相關(guān)研究報(bào)道。本研究選用市場(chǎng)中常見(jiàn)的厚度相同或者接近的4種不同結(jié)構(gòu)的雙面膠帶，分別考查角度（Angle）、背材（Backing）和速度（Velocity）對(duì)剝離強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果的影響。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

鏡面不銹鋼測(cè)試板（SUS304），美國(guó)ChemInstruments；異丙醇，分析純，成都科龍化工試劑廠；不同厚度的聚酯薄膜（PET），日本三菱化學(xué)；0. 13 mm厚度氧化鋁箔，美國(guó)ChemInstruments。所有膠帶樣品均為市售3M產(chǎn)品（見(jiàn)表1），詳細(xì)規(guī)格可參考公開(kāi)的3M產(chǎn)品技術(shù)規(guī)格。

表1 各種膠帶樣品Tab.1 Tape samples used for study

1.2 測(cè)試設(shè)備

萬(wàn)能材料實(shí)驗(yàn)機(jī)，美國(guó)INSTRON 5569；桌面型剝離強(qiáng)度測(cè)試機(jī)，美國(guó)IMASS SP- 2000；電動(dòng)碾壓輥輪（輥輪質(zhì)量約2 kg），日本HYCHTECH。

1.3 測(cè)試方法

雙面膠帶剝離強(qiáng)度測(cè)試參照ASTMD-3330標(biāo)準(zhǔn)。

2 理論分析

關(guān)于剝離機(jī)理的分析，長(zhǎng)期以來(lái)一直流行應(yīng)力分布和能量均衡2種方法。應(yīng)力分布方法[3]基于彈性基材的橫梁彎曲理論（圖1）[4]，將剝離力量分解為剝離分開(kāi)位置的劈裂應(yīng)力σ0和剪切應(yīng)力λ0，當(dāng)λ0＜σ0時(shí)，可以得到剝離強(qiáng)度的簡(jiǎn)化表達(dá)式（1）：

σ0是X=0處（剝離起始位置）的劈裂應(yīng)力，Y是 壓敏膠的彈性模量，E是被粘材料的彈性模量，α是壓敏膠層厚度，ω是粘接寬度，I是 背材的慣性力矩，m是剝離力相對(duì)于剝離分開(kāi)位置的力臂，θ為剝離角度，P為剝離力量，P/ω為剝離強(qiáng)度。

圖1 剝離機(jī)理分析：應(yīng)力分布方法[4]Fig.1 Peeling mechanism analysis：stress distribution method[4]

能量均衡方法[5]分別考查剝離分開(kāi)過(guò)程的各種能量變化和剝離力的做功（圖2）[3]，遵循能量守恒定律得到方程(2）:

b是粘接寬度，R是破壞單位面積的粘接所需要的能量，△c為被剝離分開(kāi)的微元長(zhǎng)度，F(xiàn)為 剝離力，θ為剝離角度，d為背材厚度，E為背材的彈性模量。

圖2 剝離機(jī)理分析：能量均衡方法[5]Fig.2 Peeling mechanism analysis：energy equilibrium method[5]

應(yīng)力分布方法使用的數(shù)學(xué)模型比較復(fù)雜，對(duì)于具有粘彈特性的壓敏膠存在很大的內(nèi)在困難，只能對(duì)很多因素進(jìn)行高度簡(jiǎn)化處理，不能直觀體現(xiàn)剝離過(guò)程中的能量耗散等動(dòng)態(tài)過(guò)程，因此，能量均衡方法的應(yīng)用更加廣泛，例如，近年得到高度關(guān)注的壁虎粘接技術(shù)的研究中就大量使用能量均衡方法建立各種模型[5～7]。

當(dāng)然，應(yīng)力分布方法和能量均衡方法都存在明顯的局限，都不能全面地解釋剝離強(qiáng)度測(cè)試的所有影響因素。本研究綜合使用2種方法對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析。

3 結(jié)果與討論

3.1 角度對(duì)剝離強(qiáng)度測(cè)試的影響

在應(yīng)力分布方法中，當(dāng)βm＞Sinθ時(shí)，K= 1，式（1）簡(jiǎn)化為：

其中ασ2/2Y為 剝離分開(kāi)位置單位面積膠層中儲(chǔ)存的能量，不隨剝離角度變化[1]。

在能量均衡方法中，當(dāng)測(cè)試背材的塑性形變很小以致可以完全忽略時(shí)，式（2）簡(jiǎn)化為：

其中，R為破壞單位面積的粘接所需要的能量，不隨剝離角度變化[8]。

由此可見(jiàn)，在2種分析方法中，剝離強(qiáng)度與剝離角度的關(guān)系是基本相同的，與1/（1-cosθ）呈直接比例關(guān)系。

在不同剝離角度下測(cè)試所得的剝離強(qiáng)度結(jié)果如表2及圖3所示。由式（4）可知當(dāng)θ=90°時(shí)F/ b= R，即剝離強(qiáng)度等于破壞單位面積的粘接所需要的能量。從表2可知VHB4914- 15的R值約為120 N/ 100 mm，9448A、468MP和55258的R值約為80 N/ 100 mm。在圖3擬合2條曲線A和B[P= 80/（1-cosθ）和P= 120/（1- cosθ）]，從而可以發(fā)現(xiàn)，55258與曲線B重合程度最高，9448A與468MP對(duì)曲線B稍有偏離，VHB4914- 15對(duì)曲線B的偏離最為顯著。這種差別與4種雙面膠帶的結(jié)構(gòu)差別完全對(duì)應(yīng)：55258是以12 μm厚度PET薄膜為基材在2面涂覆60 μm壓敏膠的雙面膠帶，與50 μm PET背材貼合后進(jìn)行剝離測(cè)試，基本結(jié)構(gòu)與應(yīng)力分布方法和能量均衡方法中的模型非常接近，因此較為符合2種方法推導(dǎo)得到的變化規(guī)律。9448A的無(wú)紡布基材被壓敏膠完全濕潤(rùn)，468MP是沒(méi)有基材的雙面膠帶，2者厚度和結(jié)構(gòu)都比較接近，剝離強(qiáng)度隨剝離角度的變化規(guī)律類似。VHB4914- 15是非常特殊的閉孔泡棉膠帶，膠層與泡棉完全融合為一體，受到剝離作用時(shí)，膠層與泡棉整體產(chǎn)生很大的形變耗散能量，因此剝離強(qiáng)度高且隨剝離角度的變化趨勢(shì)與其他3種膠帶存在明顯區(qū)別。

當(dāng)剝離角度從90°升高到180°時(shí)，所有4種雙面膠的剝離強(qiáng)度明顯升高，這與式（3）與式（4）預(yù)測(cè)的90°剝離強(qiáng)度是180°剝離強(qiáng)度的2倍是明顯背離的。這種現(xiàn)象在此前的文獻(xiàn)中亦有報(bào)道[9,10]，原因可能是當(dāng)剝離角度從90°升高到180°時(shí)，膠層以及作為背材的PET薄膜的形變會(huì)明顯變大，導(dǎo)致耗散的能量顯著增加，耗散的能量對(duì)剝離強(qiáng)度的貢獻(xiàn)明顯增加，這部分貢獻(xiàn)在式（3）與式（4）沒(méi)有得到定量的體現(xiàn)。粘彈特性最顯著、膠層形變最明顯的VHB4914- 15的180°剝離強(qiáng)度超過(guò)90°剝離強(qiáng)度的2倍，證明前述解釋的合理性。

在更小的剝離角度下，剝離破壞逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)檫吔绲募羟衅茐?，?yīng)用剝離機(jī)理解釋相關(guān)變化已經(jīng)不太合適[4]，因此本研究沒(méi)有涉及剝離角度小于30°時(shí)的剝離強(qiáng)度與剝離角度的關(guān)系。

表2 剝離強(qiáng)度與剝離角度的關(guān)系Tab.2 Peeling strength as function of stripping angle（背材：50 um PET；剝離速度：300 mm/min）

圖3 剝離強(qiáng)度與剝離角度的關(guān)系Fig3 Peeling strength as function of stripping angle

3.2 背材對(duì)剝離強(qiáng)度測(cè)試的影響

利用初等彎曲理論對(duì)剝離過(guò)程中背材彎曲的塑性形變進(jìn)行分析[9]，根據(jù)能量和做功的均衡，可以得到背材彎曲的塑性形變導(dǎo)致的90°剝離強(qiáng)度的增加值為（見(jiàn)式5）：

Py為 剝離強(qiáng)度的增加量，σy為 背材的屈服應(yīng)力，ey為 背材的屈服應(yīng)變，t為背材厚度，R為 背材彎曲的曲率半徑。當(dāng)R值很小時(shí)且剝離過(guò)程采用最小曲率半徑R= t/ 2時(shí)，剝離強(qiáng)度的增加量達(dá)到最大值（見(jiàn)式6）：

即Py與 背材厚度t呈直接比例關(guān)系。由此可以得到整體剝離強(qiáng)度（見(jiàn)式7）：

P0為不存在背材的塑性形變時(shí)候的90°剝離強(qiáng)度。值得注意的是在式（5）中，當(dāng)t= 2Rey時(shí) ，Py=0。式（6）只是在t值及R值都很小的狀況下對(duì)式（5）的近似處理，不應(yīng)理解為Py隨 t增大而一直增大，而應(yīng)理解為Py隨t增大先由0增加為最大值而后又減小為0。

表3及圖4為使用不同厚度的PET薄膜作為基材測(cè)試得到的剝離強(qiáng)度結(jié)果。VHB4914-15的剝離強(qiáng)度較高，在測(cè)試的PET薄膜厚度范圍內(nèi)，都能使PET薄膜發(fā)生明顯塑性形變，越厚的PET薄膜發(fā)生塑性形變消耗的能量越大，對(duì)剝離強(qiáng)度的貢獻(xiàn)越大，因此剝離強(qiáng)度一直升高，基本符合式（7）所示規(guī)律。468MP與9448A結(jié)構(gòu)接近，剝離強(qiáng)度的變化趨勢(shì)也類似，隨著背材厚度增加，先升高再降低。當(dāng)PET薄膜厚度很小時(shí)，剝離強(qiáng)度明顯大于PET 薄膜的屈服應(yīng)力，很容易發(fā)生塑性形變，但是消耗的能量很少，對(duì)剝離強(qiáng)度的貢獻(xiàn)有限；當(dāng)PET薄膜厚度很大時(shí)，剝離強(qiáng)度接近或者小于PET薄膜的屈服應(yīng)力，很難發(fā)生或者沒(méi)有塑性形變，對(duì)剝離強(qiáng)度的貢獻(xiàn)也非常有限甚至接近于零。因此，隨著PET薄膜厚度增加，剝離強(qiáng)度先增加至最大值而后逐漸減低為零。類似現(xiàn)象在其他研究中亦曾出現(xiàn)[11]。468MP的剝離強(qiáng)度略高于9448A，導(dǎo)致背材的塑性形變略大，消耗能量更多，剝離強(qiáng)度隨背材厚度增加的幅度更大。55258的剝離強(qiáng)度與背材厚度的關(guān)系很小，考慮到測(cè)試誤差，可以近似認(rèn)為剝離強(qiáng)度基本保持恒定。55258是以12 μm厚度PET薄膜為基材的雙面膠帶，這層PET薄膜在剝離過(guò)程中會(huì)發(fā)生明顯的塑性形變，剝離力量被緩沖后傳遞至作為背材的PET薄膜已經(jīng)很少，不足以引起這些更厚的PET薄膜的塑性形變，從而不會(huì)對(duì)剝離強(qiáng)度產(chǎn)生額外的貢獻(xiàn)。

表3 剝離強(qiáng)度與背材（PET薄膜）厚度的關(guān)系Tab.3 Peeling strength as function of backing material thickness（剝離角度：90°；剝離速度：300 mm/min）

圖4 剝離強(qiáng)度與背材（PET薄膜）厚度的關(guān)系Fig.4 Peeling strength as function of backing material thickness

使用125 μm氧化鋁箔作為背材，測(cè)試結(jié)果明顯高于125 μm PET薄膜。由于氧化鋁箔的彈性模量（71 GPa）遠(yuǎn)大于PET薄膜的彈性模量（0. 3 GPa），可以假定在剝離強(qiáng)度測(cè)試過(guò)程中氧化鋁箔沒(méi)有發(fā)生塑性形變，背材對(duì)剝離強(qiáng)度的貢獻(xiàn)可以忽略。剝離強(qiáng)度的增加主要來(lái)自膠層與氧化鋁箔結(jié)合更加緊密從而使得剝離分開(kāi)時(shí)膠層的變形程度更高，更多的能量被膠層吸收[9]。

3.3 速度對(duì)剝離強(qiáng)度測(cè)試的影響

根據(jù)式（4），當(dāng)剝離角度θ=90°時(shí)，剝離強(qiáng)度隨剝離速度變化的規(guī)律就是粘接能量的變化規(guī)律。在相關(guān)研究中[12～14]，得到的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系見(jiàn)式（8）：

其中R是 剝離速度為V時(shí)破壞單位面積的粘接所需要的能量，R0為剝離速度為V0時(shí)破壞單位粘接面積所需要的能量，n是與膠層聚合物內(nèi)在特性相關(guān)的常數(shù)。

表4及圖5是在不同剝離速度條件下得到的剝離強(qiáng)度。從數(shù)據(jù)分析可以發(fā)現(xiàn)，所有4種雙面膠帶的剝離強(qiáng)度隨剝離速度的變化都滿足式（8）所示的基本規(guī)律，對(duì)于這4種膠帶，V0=1 mm/ min，n為各種膠帶的特性常數(shù)，在0. 1757～0. 2459內(nèi)。468MP與9448A 的結(jié)構(gòu)和剝離強(qiáng)度都很接近，它們的變化規(guī)律比較接近。結(jié)構(gòu)和性能最為特殊的VHB4914-15的變化規(guī)律與其他3種膠帶的區(qū)別最為明顯。由于膠層中存在與粘彈聚合物完全不同的12 μm PET薄膜，55258的剝離強(qiáng)度變化規(guī)律與式（8）的吻合程度有所降低。另外，所有數(shù)據(jù)在剝離速度為5～1 250 mm/ min的范圍內(nèi)對(duì)式（8）所示規(guī)律的重合程度最高。由于實(shí)驗(yàn)條件限制，本文沒(méi)有測(cè)試在更低（例如0. 5、0. 05、0. 005 mm/ min）和更高（例如50 000、500 000、5 000 000 mm/ min）剝離速度條件下的剝離強(qiáng)度。

表4 剝離強(qiáng)度與剝離速度的關(guān)系Tab.4 Peeling strength as function of peeling speed（剝離角度：90°；背材：50 μm PET薄膜）

圖5 剝離強(qiáng)度與剝離速度的關(guān)系Tab.5 Peeling strength as function of peeling speed

通過(guò)WLF方程，可以將高溫或者低溫條件下的剝離速度轉(zhuǎn)化為常溫下的剝離速度，從而得到很寬范圍內(nèi)剝離強(qiáng)度與剝離速度的關(guān)系[15，16]。非交聯(lián)聚合物或者分子質(zhì)量不高的聚合物會(huì)經(jīng)歷黏流態(tài)-高彈態(tài)-玻璃態(tài)的轉(zhuǎn)變過(guò)程，對(duì)應(yīng)于剝離失效模式的內(nèi)聚破壞-界面破壞-剝離跳躍的轉(zhuǎn)變，而交聯(lián)聚合物或者分子質(zhì)量較高的聚合物的相應(yīng)變化是高彈態(tài)-玻璃態(tài)和界面破壞-剝離跳躍。4種樣品是交聯(lián)足夠、內(nèi)聚強(qiáng)度出色的高性能雙面膠帶，在本研究的剝離速度范圍內(nèi)，仍然是典型的高彈態(tài)，所有剝離測(cè)試均呈現(xiàn)干凈的界面破壞，且剝離強(qiáng)度隨剝離速度指數(shù)增加，這與其他研究的結(jié)果是一致的[15，16]。當(dāng)剝離速度繼續(xù)升高，剝離強(qiáng)度超過(guò)最大值后，可能會(huì)出現(xiàn)下降，且破壞模式會(huì)發(fā)生改變，出現(xiàn)剝離跳躍現(xiàn)象。

4 結(jié)論

通過(guò)對(duì)4種不同結(jié)構(gòu)雙面膠帶的剝離強(qiáng)度測(cè)試，發(fā)現(xiàn)剝離角度、背材厚度和種類以及剝離速度對(duì)剝離強(qiáng)度的測(cè)試結(jié)果存在明顯影響。由于這4種雙面膠帶的壓敏膠體系都是充分交聯(lián)的聚丙烯酸酯，因此它們的變化規(guī)律比較接近，基本符合經(jīng)典的粘彈聚合物剝離模型預(yù)測(cè)的趨勢(shì)，不過(guò)雙面膠帶結(jié)構(gòu)的差異也導(dǎo)致它們對(duì)于模型預(yù)測(cè)的不同偏離。這些因素對(duì)于剝離強(qiáng)度的影響也可以為模切工藝的離型紙剝離和排廢以及干凈移除遮蔽膠帶和保護(hù)膜等工藝提供重要的指導(dǎo)。

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Factors affecting peeling strength test of double coated tape

LIU Qi-lin, HUANG Ying-yu, DENG Wei-wen, HUANG Qian
(3M Materials Technology(Guangzhou) Co., Ltd., Guangzhou, Guangdong 510660, China)

Using four widely used double coated tapes with typical structures (special foam tape VHB4914-15, nonworen substrate double coated tape 9448A, adhesive transfer tape 468MP and PET substrate double coated tape 55258), the effects of stripping angle, type and thickness of backing material and peeling speed on the peeling strength were systematically studied, and were deeply analyzed from the viewpoints of mechanics and energectics. The test results were agreeable with the predictions of the classic peeling models. However, their different structures caused different extent of deviations to these classic peel models.

double coated tape; peeling strength; angle; backing material; speed

TQ436+.3

A

1001-5922（2017）05-0048-06

2016- 10- 01

劉其林（1982-），男，碩士，工程師，主要從事粘接技術(shù)研究及應(yīng)用支持。E- mail：cliu2@ mmm. com。