彭 卉 ，張 靜 ，吳延琳 ，孫明剛 ，王主丁

（1.國網(wǎng)重慶市電力公司，重慶 400015；2.重慶大學(xué) 輸配電裝備及系統(tǒng)安全與新技術(shù)國家重點實驗室，重慶 400044；3.國網(wǎng)陜西省電力公司經(jīng)濟技術(shù)研究院，陜西 西安 710000；4.國核電力規(guī)劃設(shè)計研究院重慶有限公司，重慶 401121）

0 引言

隨著電力行業(yè)競爭機制的引入，電力公司迫切需要提高供電質(zhì)量和可靠率以滿足用戶的電力需求。在配電饋線上配置一定數(shù)量的開關(guān)設(shè)備是提高供電可靠率的有效措施?？茖W(xué)、合理地配置開關(guān)設(shè)備，可獲得巨大的經(jīng)濟效益和社會效益；反之，如果配置不當(dāng)將會擴大影響范圍，降低供電質(zhì)量。

配電網(wǎng)開關(guān)設(shè)置就是確定饋線開關(guān)的最佳位置和數(shù)量，以縮短故障停電時間及縮小停電影響范圍，達(dá)到提高供電可靠性的目的。增加線路的分段數(shù)一方面可以提高供電可靠性并減少線路的停電損失，另一方面也增加了投資，且線路分段開關(guān)過多也易造成維護工作量和設(shè)備事故率的增加。對此，供電公司時常面臨2種方案選擇情況［1］：第一，以達(dá)到上級或相關(guān)技術(shù)導(dǎo)則規(guī)定的可靠率指標(biāo)為目的的開關(guān)配置，由此確定最終投資費用［2-5］；第二，綜合考慮開關(guān)投資、設(shè)備運行費用和停電損失費用，尋求年綜合費用最小的開關(guān)配置方案［6-13］。

對于滿足相關(guān)技術(shù)導(dǎo)則規(guī)定的可靠率指標(biāo)的開關(guān)配置，《城市中低壓配電網(wǎng)改造技術(shù)導(dǎo)則》［3］和《農(nóng)網(wǎng)建設(shè)與改造技術(shù)導(dǎo)則》［4］等規(guī)定較長或用戶數(shù)量較多的中壓架空線路一般分為3段；而《配電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計技術(shù)導(dǎo)則》［14］要求每回架空線應(yīng)合適分段，分段數(shù)不宜大于5。

以年綜合費用最小的開關(guān)配置可分為2類：一是針對具有詳細(xì)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和配變位置的饋線尋求分段開關(guān)的具體配置方案（含開關(guān)安裝的確切位置）［1，6-10］；二是在線路走向和負(fù)荷分布不明確時（如規(guī)劃配電網(wǎng)）進(jìn)行線路分段數(shù)的大致估算［11-13］。其中，文獻(xiàn)［11］針對中壓配電網(wǎng)的各種接線模式進(jìn)行了計算分析，得出供電半徑越大分段數(shù)越多的結(jié)論；文獻(xiàn)［12］采用成本-收益分析法建立了一種確定線路最優(yōu)分段數(shù)的數(shù)學(xué)模型，但所得公式僅適用于環(huán)網(wǎng)接線模式；文獻(xiàn)［13］提出了“小分段”的接線模式，對于3～15 km的10 kV架空線，推薦最優(yōu)分段數(shù)為4～18。文獻(xiàn)［2］提出基于負(fù)荷-光伏等效負(fù)荷曲線動態(tài)分段對含光伏電源的配電線路的聯(lián)絡(luò)開關(guān)進(jìn)行優(yōu)化配置。

上述以年綜合費用最小的開關(guān)配置在其目標(biāo)函數(shù)中都引入了停電損失費用，但存在停電損失費用取值比較困難的問題：從供電企業(yè)經(jīng)濟效益出發(fā)一般取值為售電價（如 0.5元 /（kW·h）），但從全社會經(jīng)濟效益來看又應(yīng)取值為產(chǎn)電比（如 4～9 元 /（kW·h））［11］，而且2種情況線路分段結(jié)果差別較大［13］。

考慮到停電損失費用取值困難的問題，以及我國現(xiàn)階段大多數(shù)配電網(wǎng)可靠性規(guī)劃主要是滿足上級下達(dá)或相關(guān)導(dǎo)則規(guī)定的可靠率指標(biāo)要求，本文提出了基于可靠率指標(biāo)的饋線優(yōu)化分段模型和算法。另外，由于配電網(wǎng)線路條數(shù)多，建模工作量大，以及規(guī)劃態(tài)網(wǎng)架拓?fù)浜团渥兎植嫉仍敿?xì)情況一般難以獲得，本文提出的模型采用負(fù)荷沿主干線均勻分布的假設(shè)，由此獲得的簡潔模型可以對饋線分段數(shù)進(jìn)行宏觀或大致的快速估算。本文模型和方法包括一種以投資成本最小作為目標(biāo)函數(shù)，將可靠率指標(biāo)作為約束條件的單饋線和多饋線系統(tǒng)的最小分段數(shù)模型和算法，以及一種有效改善架空線可靠率指標(biāo)的最大有效分段數(shù)計算方法。首先得到單饋線和多饋線系統(tǒng)可靠率估算簡化模型；然后經(jīng)過對單條饋線的計算分析得到不同線路長度的最大有效分段數(shù)及達(dá)到要求的可靠率指標(biāo)所需最小分段數(shù)；其次采用多饋線估算模型算法分別對縣城及城區(qū)2種情況的線路案例進(jìn)行計算分析；最后對研究成果進(jìn)行總結(jié)，得到若干對工程實踐具有一般性指導(dǎo)意義的分段規(guī)則或建議。

需要說明的是，考慮到電纜線路是通過環(huán)網(wǎng)柜分段，而環(huán)網(wǎng)柜位置和數(shù)量主要由供電區(qū)域負(fù)荷密度和用戶分布決定，因此本文饋線優(yōu)化分段僅針對架空線；但對于一個含電纜的饋線系統(tǒng)，為了達(dá)到要求的整個系統(tǒng)可靠率指標(biāo)，本文模型仍然考慮了電纜的存在對架空線最小分段的影響。

1 配電網(wǎng)可靠性指標(biāo)及其評估

1.1 配電網(wǎng)可靠性指標(biāo)

在配電系統(tǒng)可靠率評估中，負(fù)荷點的可靠性主要有以下6個基本指標(biāo)［5］：平均故障率λ、每次故障的平均停電持續(xù)時間γ、年平均停電持續(xù)時間U、年平均缺供電量（EENS）、單位平均停電損失費用（IEAR）、年停電損失費用（ECOST）。

系統(tǒng)的可靠率指標(biāo)［5］有：系統(tǒng)平均停電頻率（SAIFI）、系統(tǒng)平均停電持續(xù)時間（SAIDI）、系統(tǒng)平均供電可用率（ASAI）、系統(tǒng)平均供電不可用率（ASUI）等。系統(tǒng)指標(biāo)都可通過負(fù)荷點的前3個基本指標(biāo)計算得到，計算公式為：

其中，Ui、λi和Ni分別為負(fù)荷點i的年平均停電持續(xù)時間、平均故障率和用戶數(shù)。

由此可見，配電網(wǎng)可靠性評估指標(biāo)種類眾多，但考慮到目前供電可靠率指標(biāo)逐漸成為供電企業(yè)對外承諾的重要內(nèi)容，因此本文配電網(wǎng)可靠性評估僅對供電可靠率或用戶平均停電時間進(jìn)行評估?；镜脑u估方法為故障模式后果分析（FMEA）法［5，15-17］。供電可靠率（RS-1）與ASAI意義相同，但采用百分制單位，該指標(biāo)和SAIDI互相轉(zhuǎn)換關(guān)系如式（2）所示。

1.2 配電網(wǎng)SAIDI指標(biāo)簡化評估模型

1.2.1 簡化條件或假設(shè)

a.負(fù)荷和分段開關(guān)按線路長度均勻分布；

b.饋線出口開關(guān)為斷路器，線路分段開關(guān)為負(fù)荷開關(guān)；

c.開關(guān)能夠自動隔離自身故障；

d.考慮到開關(guān)計劃停運與線路計劃停運同時安排，以及免檢修或少檢修開關(guān)的采用，不單獨考慮開關(guān)計劃停運。

1.2.2 單條饋線SAIDI評估模型

（1）架空線。

①有聯(lián)絡(luò)架空線。

有聯(lián)絡(luò)架空線的SAIDI主要為用戶感受到的停電段故障修復(fù)時間和計劃停電時間，以及相關(guān)故障巡查和隔離倒閘操作時間，可表示為：

其中，L為某條線路總長度（km）；n為該線路分段數(shù)；λ1為線路故障率（次/（a·km））；λ2為線路計劃停運率（次 /（a·km））；λk1為開關(guān)故障率（次 /（a·臺））；tcd為網(wǎng)絡(luò)重構(gòu)時間（包括故障巡查時間tc及隔離倒閘操作時間 td）（h）；t1為線路故障平均修復(fù)時間（不含 tcd）（h）；t2為線路計劃停運平均停電時間（h）。

②輻射形架空線。

輻射形架空線的SAIDI主要為停運元件及其下游用戶感受到的故障修復(fù)時間和計劃停電時間，以及相關(guān)故障巡查和隔離倒閘操作時間與開關(guān)故障修復(fù)時間，可表示為：

其中，tk1為開關(guān)故障平均修復(fù)時間（h）。

（2） 電纜線。

①有聯(lián)絡(luò)電纜線。

有聯(lián)絡(luò)電纜線的SAIDI主要為電纜分支線故障修復(fù)時間和計劃停電時間，以及相關(guān)故障巡查和隔離倒閘操作時間與開關(guān)故障修復(fù)時間，可表示為：

其中，K為主干線在其總長度L中的占比；M為電纜環(huán)網(wǎng)柜內(nèi)開關(guān)個數(shù)。

②輻射形電纜線。

輻射形電纜線的SAIDI主要為停運元件及其下游用戶感受到的的故障修復(fù)時間和計劃停電時間，以及相關(guān)故障巡查和隔離倒閘操作時間與開關(guān)故障修復(fù)時間，可表示為：

1.2.3 多饋線系統(tǒng)SAIDI評估模型

可靠率指標(biāo)的評估更多是針對一個區(qū)域的饋線系統(tǒng)，而不是單條饋線。假設(shè)線路編號1—Nb1為架空線路，線路編號Nb1+1—Nb為電纜線路（Nb為電纜線和架空線總條數(shù)），架空線路用戶年均停電時間SAIDIo和電纜線路用戶年均停電時間SAIDIc可分別表示為：

其中，SAIDIi為饋線i的用戶年均停電持續(xù)時間；Wi，o為架空線i所帶用戶數(shù)占架空線路總用戶數(shù)的比例；Wi，c為電纜線i所帶用戶數(shù)占電纜線路總用戶數(shù)的比例。Wi，o和 Wi，c可分別表示為：

其中，Ni為饋線i的用戶數(shù)。

系統(tǒng)用戶平均停電時間可表示為：

其中，Wo和Wc分別為架空饋線和電纜饋線用戶數(shù)占總用戶數(shù)的比重，可表示為：

由式（10）和式（11）可見，為了滿足整個系統(tǒng)SAIDI指標(biāo)，電纜的存在會影響到架空線SAIDI或分段數(shù)。

2 基于可靠率指標(biāo)的分段優(yōu)化模型及算法

2.1 分段概念

定義線路最小分段數(shù)為滿足規(guī)定可靠率指標(biāo)的線路最小分段數(shù)，以盡量節(jié)省投資；定義最大有效分段數(shù)為使可靠率提升效果明顯（SAIDI下降幅度大于5%）的線路最大分段數(shù)，以盡量有效提高線路的可靠率。

下面，本文以長度為6 km的有聯(lián)絡(luò)和輻射形架空線為例做進(jìn)一步說明。采用式（3）和式（4）可計算得到這2條線路的SAIDI隨線路分段數(shù)增加而減小的變化情況，如圖1所示。假定要求SAIDI＜2.5 h，由圖1可得如下結(jié)論。

圖1 架空聯(lián)絡(luò)線及輻射線SAIDI隨線路分段數(shù)的變化曲線Fig.1 Curve of SAIDI vs.segment quantity for overhead radial line and tie-line

a.當(dāng)分段數(shù)較小時，線路的SAIDI隨著分段數(shù)的增加減小幅度較大；但當(dāng)分段數(shù)較大時，SAIDI隨分段數(shù)的增加減小的幅度越來越小。

b.對于長度為6 km的有聯(lián)絡(luò)的線路，當(dāng)分段數(shù)為3時線路SAIDI正好為2.5 h；繼續(xù)分段時，SAIDI下降幅度仍十分明顯，直至9分段時，進(jìn)一步分段效果不再明顯（下降幅度小于5%）。因此，3段和9段分別為該線路的最小分段數(shù)和最大有效分段數(shù)。

c.長度為6 km的輻射形線路無法滿足SAIDI小于2.5 h要求，不存在其最小分段數(shù)，只有最大有效分段，即5分段。

d.對于相同長度的聯(lián)絡(luò)線和輻射形線，前者的分段效果明顯優(yōu)于后者。因此對于單條饋線，有聯(lián)絡(luò)線路的最小分段數(shù)一般小于輻射形線路，但其最大有效分段數(shù)一般大于輻射形線路。

2.2 分段優(yōu)化模型

2.2.1 目標(biāo)函數(shù)

為綜合考慮經(jīng)濟性與可靠性，本文將可靠率作為約束，將投資成本作為目標(biāo)函數(shù)：

其中，E為架空線添加分段開關(guān)后需增加的分段開關(guān)投資；n為添加分段開關(guān)的個數(shù)；c為分段開關(guān)單價（萬元 /臺）。

2.2.2 約束條件

a.最小分段數(shù)約束。

本約束用于求取滿足規(guī)定可靠率指標(biāo)的最小分段數(shù)，可表示為：

其中，SAIDIs為分段后的系統(tǒng)或線路戶均停電時間；SAIDIm為設(shè)定的目標(biāo)。

b.最大有效分段條件約束。

本約束用于求取使可靠率指標(biāo)提升效果明顯的最大有效分段數(shù)，可表示為：

其中，ΔSAIDI（n）為線路分段數(shù)為n-1 的 SAIDI與分段數(shù)為n的SAIDI的差值；SAIDI（n）為分段數(shù)為n的SAIDI；ε為每次分段SAIDI需要不小于的最小減少率（如 0.05）。

2.3 分段優(yōu)化算法

2.3.1 單饋線優(yōu)化分段迭代算法

本文單饋線優(yōu)化分段算法為一種簡單的迭代方法，用于求解單條架空線路的最小分段數(shù)和最大有效分段數(shù)，其算法流程如圖2所示。該算法首先讀取線路的長度、初始分段數(shù)、線型（架空或電纜）以及接線模式（聯(lián)絡(luò)或輻射）；然后讓線路分段數(shù)n持續(xù)加1，并計算 SAIDI（n）和 ΔSAIDI（n）/SAIDI（n），當(dāng)?shù)谝淮纬霈F(xiàn)SAIDI（n）＜SAIDIm時的分段數(shù)n即為最小分段數(shù)，當(dāng)?shù)谝淮纬霈F(xiàn) ΔSAIDI（n）/SAIDI（n） 小于最小減少率時的分段數(shù)n即為最大有效分段數(shù)。

圖2 單饋線優(yōu)化分段算法流程圖Fig.2 Flowchart of segment optimization for single feeder

2.3.2 多饋線系統(tǒng)最小分段迭代算法

本文多饋線系統(tǒng)最小分段算法是一種啟發(fā)式迭代方法，用于求解多饋線系統(tǒng)中架空線路的最小分段數(shù)（多饋線系統(tǒng)各線路最大有效分段數(shù)與單饋線相同），算法流程如圖3 所示。圖中，SAIDI（i，ni）為系統(tǒng)內(nèi)第i條饋線分段數(shù)為ni的系統(tǒng)平均持續(xù)停電時間；ΔSAIDI（i，ni）為第i條線路分段數(shù)為ni-1 的系統(tǒng)SAIDI與分段數(shù)為ni的系統(tǒng)SAIDI的差值；算法每次選出增加1個分段使系統(tǒng)用戶平均停電時間SAIDIs減小值（對于線路 i為ΔSAIDI（i，ni）Wi，o）最大的那條線路，讓其分段數(shù)加1，直到滿足最小分段數(shù)約束或最大有效分段條件約束。

圖3 多饋線系統(tǒng)最小分段算法流程圖Fig.3 Flowchart of minimum segment quantity algorithm for multi-feeder system

3 算例及分析

3.1 可靠性參數(shù)及指標(biāo)設(shè)定

本文可靠性指標(biāo)設(shè)定采用文獻(xiàn)［5］中供電可靠率控制指標(biāo)，如表1所示。

基于國內(nèi)部分區(qū)域電網(wǎng)可靠性參數(shù)調(diào)研結(jié)果，本文計算中相關(guān)可靠性參數(shù)設(shè)定如表2所示。

表1 分區(qū)供電可靠率控制目標(biāo)Table 1 Control targets of reliability indexes for different load zones

3.2 單條饋線優(yōu)化分段計算分析

根據(jù)上文的可靠性參數(shù)及要求指標(biāo)設(shè)定，采用本文所提方法計算得到典型10 kV架空線的最小分段數(shù)和最大有效分段數(shù)，結(jié)果如表3所示。由表3可得如下結(jié)論。

a.相同供電距離下，聯(lián)絡(luò)型線路最大有效分段數(shù)明顯多于輻射形線路。

b.在各分區(qū)的典型供電距離范圍內(nèi)：有聯(lián)絡(luò)線路最小分段數(shù)為1～4，最大有效分段為5～15段；若無配網(wǎng)自動化，采用分段不能滿足A類地區(qū)的可靠率指標(biāo)；輻射形線路最小分段數(shù)范圍是1～3段，最大有效分段數(shù)為3～5段；如無配網(wǎng)自動化，采用分段僅能滿足D和E類地區(qū)的供電可靠率要求。

表2 分區(qū)架空線路可靠性參數(shù)設(shè)定Table 2 Reliability parameter settings of overhead line for different load zones

表3 典型10 kV架空線路的最小分段數(shù)和最大有效分段數(shù)Table 3 Minimum segment quantity and maximum effective segment quantity for typical 10 kV overhead lines

3.3 多饋線系統(tǒng)優(yōu)化分段計算分析

3.3.1 縣城多饋線系統(tǒng)算例

依據(jù)本文提出的多饋線系統(tǒng)模型和算法，對云南某縣城電網(wǎng)2013年現(xiàn)狀線路進(jìn)行分段開關(guān)設(shè)置。該縣城為C類地區(qū)，2013年共有20條10 kV中壓線路。由表1可知，C類地區(qū)可靠性指標(biāo)SAIDI需小于12 h，各線路具體情況及架空線分段計算結(jié)果如表4所示。

表4 某縣城多饋線系統(tǒng)最小分段數(shù)及最大有效分段數(shù)Table 4 Minimum segment quantity and maximum effective segment quantity for county multi-feeder system

由表4可得如下結(jié)論。

a.由各架空線最小分段可得到系統(tǒng)SAIDI指標(biāo)為5.982 h，可靠率為99.931%，達(dá)到了C類地區(qū)的可靠性要求。但當(dāng)全縣架空線路均采用最大有效分段數(shù)時，需要再增加77個分段開關(guān)，系統(tǒng)SAIDI為4.681 h，可進(jìn)一步減小1.301 h。若分段開關(guān)單價按5000元算，停電損失費用取值為0.5元/（kW·h）的售電價，開關(guān)投資需要約15 a才能收回；但停電損失費用若取值為8元/（kW·h）的產(chǎn)電比，開關(guān)投資不到1a即可收回。

b.與單饋線不同，為了滿足系統(tǒng)可靠率指標(biāo)，各架空線路最小分段數(shù)不僅與自身長度有關(guān)，還與本線路用戶數(shù)以及其他線路長度和用戶數(shù)密切相關(guān)。當(dāng)接線模式相同（同為聯(lián)絡(luò)線或輻射形）時，一般而言（如不考慮開關(guān)停運率），架空線NL相對越大其最小分段數(shù)越多。

c.序號為8和9的架空線路長度及用戶數(shù)均相同，但其中有聯(lián)絡(luò)線路（序號為8）較輻射形線路（序號為9）分段更多。由此可見，多饋線系統(tǒng)與單饋線不同，由于有聯(lián)絡(luò)線路分段效果更明顯，其最小分段數(shù)可以多于輻射形線路。

3.3.2 城市多饋線系統(tǒng)算例

云南某城區(qū)為A類地區(qū)，2013年共有19條10 kV中壓線路。由表1可知，A類地區(qū)可靠性指標(biāo)SAIDI需小于0.867 h。采用本文多饋線系統(tǒng)模型和算法求解，在配電網(wǎng)無自動化時架空線分段計算結(jié)果及各線路具體情況如表5所示。

由表5可見，若無配網(wǎng)自動化時，該城區(qū)不能滿足A類地區(qū)可靠性指標(biāo)，故不存在達(dá)到要求可靠率指標(biāo)的最小分段數(shù)。當(dāng)各線路均采用其最大有效分段時SAIDIs僅為1.782 h，仍然大于要求的0.867 h，這是由于電纜線路所占比重太大，單靠架空線分段可靠率提升空間不大。

若能實現(xiàn)配電網(wǎng)自動化，采用最小分段數(shù)仍無法達(dá)到A類地區(qū)可靠率指標(biāo)，SAIDIs為1.198 h，大于0.867 h；但采用最大有效分段數(shù)的SAIDIs為0.75 h，能夠滿足A類地區(qū)可靠率指標(biāo)要求。

表5 某城市多饋線系統(tǒng)最小分段數(shù)及最大有效分段數(shù)Table 5 Minimum segment quantity and maximum effective segment quantity for urban multi-feeder system

4 結(jié)論

a.提出了單條饋線基于可靠率的分段優(yōu)化模型和算法，研究表明：單條饋線分段數(shù)主要與其線路長度強相關(guān)，與線路用戶數(shù)無關(guān)；聯(lián)絡(luò)線分段效果明顯優(yōu)于輻射形線路，其最大有效分段數(shù)明顯高于輻射形線路，對于長度在1～15 km的線路分別為5～15段和 3～5段。

b.提出了多饋線系統(tǒng)滿足可靠率指標(biāo)的分段優(yōu)化模型和算法，研究表明：與單饋線不同，為了滿足整個系統(tǒng)可靠率指標(biāo)，各線路最小分段數(shù)不僅與自身長度有關(guān)，還與本線路用戶數(shù)以及其他線路長度L和用戶數(shù)N密切相關(guān)；當(dāng)接線模式相同（同為聯(lián)絡(luò)線或輻射形）時，線路NL相對越大，其最小分段數(shù)越多。

c.對于長度相同單條線路，有聯(lián)絡(luò)架空線的最小分段數(shù)小于輻射形架空線，最大有效分段數(shù)大于輻射形線；但對于多饋線系統(tǒng)，有聯(lián)絡(luò)架空線的最小分段數(shù)和最大有效分段一般都大于長度相同的輻射形架空線。

d.國內(nèi)相關(guān)技術(shù)導(dǎo)則規(guī)定：中壓每回架空線應(yīng)合適分段，分段數(shù)為3或不宜大于5。這在一定程度上限制了當(dāng)前配電網(wǎng)可靠率水平的進(jìn)一步提高。

e.本文主要的簡化條件為饋線負(fù)荷沿線路長度均勻分布，可以對饋線分段個數(shù)進(jìn)行宏觀或大致的估算；對于不符合簡化條件的情況或需要進(jìn)行詳細(xì)建模及其分段研究的饋線，將在今后的工作中做進(jìn)一步的研究。

參考文獻(xiàn)：

［1］許丹，唐巍.多目標(biāo)分階段中壓配電線路開關(guān)優(yōu)化配置［J］.電力系統(tǒng)保護與控制，2009，37（20）：47-52.XU Dan，TANG Wei.Placement of optimal switching devices in radial electrical distribution networks based on multi-stage multiple objective［J］.PowerSystem Protection and Control，2009，37（20）：47-52.

［2］陳禹，唐巍，陳昕玥，等.基于負(fù)荷-光伏等效負(fù)荷曲線動態(tài)分段的配電線路聯(lián)絡(luò)開關(guān)優(yōu)化配置［J］.電力自動化設(shè)備，2015，35（3）：47-53.CHEN Yu，TANG Wei，CHEN Xinyue，et al.Tie switch allocation optimization based on dynamic segment of equivalent load-PV curve［J］.Electric PowerAutomation Equipment，2015，35（3）：47-53.

［3］中華人民共和國電力工業(yè)部.城市中低壓配電網(wǎng)改造技術(shù)導(dǎo)則：DL /T 599—1996［S］.北京：中國電力出版社，1996.

［4］農(nóng)網(wǎng)建設(shè)與改造技術(shù)導(dǎo)則：Q/GDW 462—2010［S］.北京：國家電網(wǎng)公司，2010.

［5］中壓配電網(wǎng)可靠性評估導(dǎo)則：DL/T 1563—2016［S］.北京：國家能源局，2016.

［6］史燕琨，王東，孫輝，等.基于綜合費用最低的配電網(wǎng)開關(guān)優(yōu)化配置研究［J］.中國電機工程學(xué)報，2004，24（9）：136-141.SHIYankun，WANG Dong，SUN Hui，etal.Feeder-switches optimal location scheme for comprehensive cost minimization in distribution［J］.Proceedings of the CSEE，2004，24（9）：136-141.

［7］謝開貴，劉柏私，趙淵，等.配電網(wǎng)開關(guān)優(yōu)化配置的動態(tài)規(guī)劃算法［J］.中國電機工程學(xué)報，2005，25（11）：29-34.XIE Kaigui，LIU Bosi，ZHAO Yuan，et al.Placement of optimal switching devices in radial electrical distribution networks based on dynamic programming［J］.Proceedings of the CSEE，2005，25（11）：29-34.

［8］張紅霞，趙秀明，齊曉娜.基于人工魚群算法的配電網(wǎng)開關(guān)優(yōu)化配置研究［J］.繼電器，2007，35（17）：27-30.ZHANG Hongxia，ZHAO Xiuming，QI Xiaona.Switching optimization in distribution networks based on artificial fish swarm algorithm［J］.Relay，2007，35（17）：27-30.

［9］潘益?zhèn)?，楊麗徙，王鍇，等.配電網(wǎng)線路分段開關(guān)的優(yōu)化規(guī)劃［J］.電氣應(yīng)用，2008，27（7）：74-77.PAN Yiwei，YANG Lixi，WANG Kai，et al.Optimal planning of sectionalizing switches in distribution network system ［J］.Electrotechnical Application，2008，27（7）：74-77.

［10］HE Y，ANDERSSON G，ALLAN R N.Determining optimum location and number of automatic switching devices in distribution systems［C］∥International Conference on Electric Power Engineering，1999.PowerTech Budapest 99.［S.l.］：IEEE，1999：259.

［11］葛少云，張國良，申剛，等.中壓配電網(wǎng)各種接線模式的最優(yōu)分段［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2006，30（4）：87-91.GE Shaoyun，ZHANG Guoliang，SHEN Gang，etal.Optimal sectioning of connection modes in medium voltage distribution systems［J］.Power System Technology，2006，30（4）：87-91.

［12］康慶平，盧錦玲，楊國旺.確定城市10 kV配電網(wǎng)線路最優(yōu)分段數(shù)的一種方法［J］.電力系統(tǒng)自動化，2000，24（13）：57-59.KANG Qingping，LU Jinling，YANG Guowang.A method for optimizing the number of sections of feeder on 10 kV distribution network［J］.Automation of Electric Power Systems，2000，24（13）：57-59.

［13］馮霜，王主丁，周建其，等.基于小分段的中壓架空線接線模式分析［J］.電力系統(tǒng)自動化，2013，37（4）：62-68.FENG Shuang，WANG Zhuding，ZHOU Jianqi，et al.Mediumvoltage overhead lines connection mode analysis based on short segment［J］.Automation ofElectric PowerSystems，2013，37（4）：62-68.

［14］配電網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計技術(shù)導(dǎo)則：DLT 5729—2016［S］.北京：中國電力出版社，2016.

［15］王昌照，汪隆君，王鋼，等.分布式電源出力與負(fù)荷相關(guān)性對配電網(wǎng)可靠性的影響分析［J］.電力自動化設(shè)備，2015，35（6）：99-105.WANG Changzhao，WANG Longjun，WANG Gang，et al.Impact of distributed generation output and load correlation on distribution network reliability［J］.Electric Power Automation Equipment，2015，35（6）：99-105.

［16］鄭文杰，黃嘉健，孫川，等.基于停電性質(zhì)分類的多環(huán)節(jié)電網(wǎng)可靠性評估方法［J］.電力自動化設(shè)備，2016，36（3）：129-135.ZHENG Wenjie，HUANG Jiajian，SUN Chuan，et al.Reliability evaluation based outage character classification for multi-level power grid［J］.Electric Power Automation Equipment，2016，36（3）：129-135.

［17］王主丁，韋婷婷，萬凌云，等.計及多類開關(guān)和容量約束的中壓配網(wǎng)可靠性估算解析模型［J］.電力系統(tǒng)自動化，2016，40（17）：146-155.WANG Zhuding，WEI Tingting，WAN Lingyun，et al.Analytical reliability estimation modelofmedium voltage distribution networks considering different types of switches and capacity constraints ［J］.Automation of Electric Power Systems，2016，40（17）：146-155.