鄭 濤 ，馬玉龍 ，黃 婷 ，劉連光 ，白加林 ，高昌培

（1.華北電力大學(xué) 新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102206；2.貴州電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力調(diào)度控制中心，貴州 貴陽(yáng) 550002）

0 引言

電流互感器 CT（Current Transformer）作為一次系統(tǒng)和二次系統(tǒng)的聯(lián)絡(luò)元件，可以將一次系統(tǒng)的真實(shí)狀態(tài)反映給各種保護(hù)裝置（不管是傳統(tǒng)的保護(hù)裝置還是目前常用的數(shù)字型保護(hù)裝置）；被保護(hù)元件中流過(guò)的電流大小也是由電流互感器進(jìn)行測(cè)量的。因此，電流互感器的傳變性能對(duì)繼電保護(hù)的性能具有非常重要的影響。但是由于傳統(tǒng)電磁式P級(jí)電流互感器利用電磁感應(yīng)原理轉(zhuǎn)換電流，且采用閉合鐵芯形成磁路，當(dāng)故障短路電流斷開(kāi)時(shí)，便會(huì)在鐵芯中殘留大量的剩磁［1-2］。剩磁會(huì)影響電流互感器勵(lì)磁曲線的起始工作點(diǎn)，使得電流互感器更易發(fā)生飽和，并縮短飽和時(shí)間。此時(shí)電流互感器的二次電流波形就會(huì)發(fā)生畸變，從而無(wú)法正確地傳變系統(tǒng)一次側(cè)電流。尤其在差動(dòng)保護(hù)中，剩磁也是產(chǎn)生不平衡電流和導(dǎo)致差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)的重要原因，對(duì)系統(tǒng)保護(hù)裝置動(dòng)作的可靠性有很大影響。對(duì)于測(cè)量用電流互感器而言，剩磁會(huì)導(dǎo)致鐵芯磁導(dǎo)率降低，引起角差偏正、比差偏負(fù)，降低準(zhǔn)確級(jí)［3］。

目前，學(xué)者對(duì)電流互感器的穩(wěn)態(tài)和暫態(tài)特性、電流互感器的飽和機(jī)理以及飽和的影響因素等方面進(jìn)行了大量的研究，提出了許多飽和檢測(cè)的算法和抑制飽和的有效措施［4］。但由于鐵芯剩磁無(wú)法測(cè)量與在線估計(jì)，因此針對(duì)剩磁產(chǎn)生后的變化情況的研究較少。文獻(xiàn)［5］利用電磁暫態(tài)仿真程序獲得了剩磁的發(fā)生規(guī)律；文獻(xiàn)［6］通過(guò)直流法測(cè)取了電流互感器剩磁的相關(guān)參數(shù)；文獻(xiàn)［7］采用新型電流互感器分析儀，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)和實(shí)驗(yàn)室模擬實(shí)驗(yàn)，分析了飽和鐵芯剩磁在額定工況下的實(shí)際狀態(tài)。由上述文獻(xiàn)可看出，目前對(duì)于鐵芯剩磁的產(chǎn)生及其對(duì)電流互感器飽和的影響等已有大量研究，但剩磁的變化規(guī)律尚不清楚，缺乏對(duì)剩磁衰減規(guī)律的定量分析。

本文采用理論分析與PSCAD仿真相結(jié)合的方法，對(duì)電流互感器鐵芯剩磁的產(chǎn)生機(jī)理和衰減規(guī)律進(jìn)行了深入的研究［8-12］。利用分形理論所揭示的鐵芯主磁滯回環(huán)和內(nèi)部局部磁滯回環(huán)之間具有的分形特征［13］，給出計(jì)算剩磁的理論公式，從本質(zhì)上揭示了鐵磁材料動(dòng)態(tài)磁化過(guò)程中所遵循的規(guī)律；通過(guò)構(gòu)造PSCAD仿真電路，得到了剩磁產(chǎn)生后在系統(tǒng)一次側(cè)仍有不同程度殘余電流的情況下剩磁的衰減規(guī)律，并驗(yàn)證了理論推導(dǎo)公式的正確性，揭示了鐵芯剩磁的變化規(guī)律。

1 剩磁產(chǎn)生的原因及影響因素

電流互感器剩磁產(chǎn)生的根本原因是由于鐵磁材料存在特有的磁滯效應(yīng)，使磁化軌跡呈現(xiàn)為磁滯回線形狀。電流互感器鐵芯的磁化曲線如圖1所示。當(dāng)勵(lì)磁電流由0增加至isat時(shí)，鐵芯內(nèi)磁通沿著基本磁化曲線增加至Φsat；當(dāng)勵(lì)磁電流反向減小至0時(shí)，磁通并不會(huì)沿著原基本磁化曲線衰減至0，而是沿著極限磁化回線衰減至ΦR，此時(shí)ΦR即為剩余磁通；當(dāng)勵(lì)磁電流衰減至0后，若繼續(xù)施加反向電流，磁通會(huì)反向增大，而當(dāng)勵(lì)磁電流再次正向增大至0時(shí)，磁通衰減至反向剩磁值。周而復(fù)始，這樣就構(gòu)成了鐵磁材料的磁化曲線［14-15］。

圖1 電流互感器鐵芯的磁化曲線Fig.1 Magnetization curve of CT iron core

電流互感器在不同運(yùn)行情況下的勵(lì)磁曲線如圖2所示。當(dāng)電流互感器穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)，因?yàn)閯?lì)磁電流為周期性工頻電流，且幅值很小，鐵芯磁化軌跡為小磁滯回線（圖2中穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)的磁化曲線），一般在原點(diǎn)附近變化，當(dāng)勵(lì)磁電流為0時(shí)，剩磁很小，此時(shí)稱為穩(wěn)態(tài)剩磁；而當(dāng)電流互感器工作在暫態(tài)情況下時(shí)，由于勵(lì)磁電流中非周期分量的存在，使鐵芯工作在較高的磁滯回環(huán)中，當(dāng)勵(lì)磁電流為0時(shí)，剩磁很大，接近飽和磁通值，稱為暫態(tài)剩磁。P級(jí)電流互感器鐵芯的剩磁值可達(dá)飽和磁通的80%。當(dāng)系統(tǒng)斷路器斷開(kāi)一次電流的時(shí)刻不同時(shí)，磁通將通過(guò)各自所在的局部磁滯回線達(dá)到剩磁點(diǎn)。

圖2 電流互感器不同運(yùn)行情況下的勵(lì)磁曲線Fig.2 Excitation curves of CT in different operation conditions

因此，剩磁的影響因素有：斷路器開(kāi)斷時(shí)刻；一次電流及一次回路時(shí)間常數(shù)；二次回路阻抗。

不同系統(tǒng)的斷路器斷開(kāi)一次電流的時(shí)刻決定了磁通所處的磁滯回線不同，磁通將通過(guò)各自所在的局部磁滯回線達(dá)到剩磁點(diǎn)，因此剩磁不同。后2個(gè)因素決定了勵(lì)磁電流的波形，一次電流中非周期分量越大，一次時(shí)間常數(shù)越大，鐵芯磁通的累積時(shí)間就越長(zhǎng)，越易達(dá)到飽和，使電流互感器鐵芯工作的磁滯回線越靠近飽和點(diǎn)，從而剩磁值較大。

當(dāng)一次電流不含非周期分量時(shí)，考慮到斷路器一般在短路電流過(guò)零點(diǎn)開(kāi)斷，所以跳閘時(shí)有i2≈i′1=0。當(dāng)電流互感器二次負(fù)載為純電感時(shí)，二次電流滯后感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)90°，所以跳閘時(shí)感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)e2位于峰值處，而鐵芯磁通超前感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)90°，所以跳閘時(shí)的磁通為0，即剩磁為0；當(dāng)電流互感器二次負(fù)載為純電阻時(shí)，感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)e2與二次電流同相，跳閘時(shí)感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)e2為0，鐵芯磁通位于最大值處，所以剩磁較大。因此二次負(fù)載功率因數(shù)大時(shí)的鐵芯剩磁遠(yuǎn)大于二次負(fù)載功率因數(shù)小時(shí)的鐵芯剩磁。此結(jié)論同樣適用于一次電流含有非周期分量的情形。當(dāng)一次電流含有非周期分量時(shí)，勵(lì)磁電流明顯增大，對(duì)應(yīng)的鐵芯磁通也會(huì)明顯增大，剩磁也更大。

2 電流互感器剩磁衰減規(guī)律

2.1 故障切除后，電流互感器殘余電流為0時(shí)剩磁的衰減規(guī)律

鐵磁材料的磁滯回線可分為主磁滯回線（極限磁滯回線）和次磁滯回線（局部磁滯回線），當(dāng)發(fā)生磁化過(guò)程時(shí)，運(yùn)行點(diǎn)所處的磁滯回線的形狀、大小和位置會(huì)影響當(dāng)前的磁化電流波形和一段時(shí)間內(nèi)的磁化軌跡。經(jīng)驗(yàn)證分析可知，對(duì)于不同的鐵磁材料，雖然磁滯回線大小、形狀和位置不同，但其局部磁滯回線與極限磁滯回線的形狀相似。所以可認(rèn)為同一種鐵磁材料的局部磁滯回線與極限磁滯回線呈現(xiàn)相同的形狀特征，軌跡曲線屬于同一類別。由此可以判斷：由眾多的磁滯回線所組成的幾何圖形是一種分形圖形［16］。下文將基于分形的基本概念，得出故障切除后電流互感器殘余電流為0時(shí)剩磁衰減規(guī)律的理論公式。本文殘余電流特指故障切除后仍流過(guò)電流互感器一次側(cè)的電流。

圖3為電流互感器的局部磁化曲線。結(jié)合分形理論，從圖3中可以看出，局部磁滯回線與飽和磁滯回線具有圖形相似性。設(shè)k點(diǎn)為短路電流開(kāi)斷瞬間電流互感器的運(yùn)行點(diǎn)（ik，Φk），飽和點(diǎn)為（isat，Φsat）。之后勵(lì)磁電流由ik逐漸衰減至0的過(guò)程中，磁通量由Φk沿著局部磁滯回線下降分支到達(dá)剩磁Φr處。因系統(tǒng)無(wú)殘余電流，勵(lì)磁電流衰減至0后停止。同理，若短路電流開(kāi)斷瞬間電流互感器的運(yùn)行點(diǎn)在負(fù)向，則勵(lì)磁電流從反方向衰減至0后停止。圖3中局部磁滯回線的實(shí)線部分即上述分析的過(guò)程，而虛線部分則是當(dāng)系統(tǒng)有殘余電流時(shí)，因勵(lì)磁電流衰減至0后不會(huì)停止，而是反向繼續(xù)運(yùn)行，則磁通量會(huì)沿著虛線部分運(yùn)行?；诜中卫碚摰幕舅枷?，可得到剩磁的計(jì)算公式。

圖3 短路電流開(kāi)斷后電流互感器的局部磁滯回線Fig.3 Local hysteresis loop of CT after short circuit current breaking

基于分形理論，局部（次）磁滯回線可以通過(guò)對(duì)極限（主）磁滯回線進(jìn)行迭代壓縮來(lái)生成，因此定義比例因子Kcom，其為極限磁滯回線到局部磁滯回線的壓縮比。由圖3可知，ik對(duì)應(yīng)于極限磁滯回線上的磁通大小為Φks，則有：

因此比例因子Kcom為：

此時(shí)，在局部磁滯回線上任取一點(diǎn)A，其對(duì)應(yīng)的勵(lì)磁電流大小為iA，對(duì)應(yīng)于極限磁滯回線上的點(diǎn)坐標(biāo)為（iA，ΦA(chǔ)s），在實(shí)際測(cè)量計(jì)算中，ΦA(chǔ)s的值可由極限磁滯回線得到。所以，局部磁滯回線上A點(diǎn)的磁通大小 ΦA(chǔ)為：

由于A點(diǎn)是任意選取的，所以此時(shí)可將A點(diǎn)取至 iA=0 處，則 ΦA(chǔ)s變?yōu)?ΦR，ΦA(chǔ)變?yōu)?Φr，可得：

由式（5）即可計(jì)算出電流互感器在短路電流開(kāi)斷后，系統(tǒng)已經(jīng)沒(méi)有殘余電流情況下，鐵芯內(nèi)剩磁自行衰減的終值?？梢?jiàn)，當(dāng)Φk=Φks時(shí)，Φr=ΦR；當(dāng)ΦR=（1-Kcom）Φsat時(shí)，Φr=0。

同理，當(dāng)勵(lì)磁電流從反方向衰減至0時(shí)，剩磁的分析計(jì)算方法與上述一致，在此不再贅述。因此，當(dāng)已知電流互感器極限磁滯回線以及短路電流開(kāi)斷瞬間的勵(lì)磁電流、磁通值時(shí)，在系統(tǒng)殘余電流為0的情況下，即可采用上述方法求得該工況下的鐵芯剩磁。

2.2 故障切除后，電流互感器殘余電流不為0時(shí)的剩磁衰減規(guī)律

由前述分析可知，電力系統(tǒng)短路故障易導(dǎo)致電流互感器產(chǎn)生較大的剩磁，且剩磁的大小由斷路器開(kāi)斷瞬間鐵芯中的磁通決定。在短路故障發(fā)生時(shí)，磁通由穩(wěn)態(tài)周期性短路電流、暫態(tài)非周期分量及二次回路阻抗決定，當(dāng)斷路器在電流互感器處于飽和時(shí)斷開(kāi)，產(chǎn)生的剩磁可能最大。

當(dāng)故障電流（尤其是非周期分量）流經(jīng)電流互感器時(shí)，斷路器動(dòng)作斷開(kāi)電流，此時(shí)會(huì)在電流互感器鐵芯內(nèi)產(chǎn)生剩磁，而系統(tǒng)殘余電流不為0時(shí)，殘余電流流經(jīng)電流互感器時(shí)鐵芯的磁通變化主要有2種結(jié)論：一種是當(dāng)電流互感器正常工作時(shí)，磁通逐漸衰減至0；另一種是剩磁不會(huì)衰減至0，而是在斷路器斷開(kāi)電流后，在一次側(cè)電流作用下，電流互感器鐵芯將在原有的磁通基礎(chǔ)上，運(yùn)行在局部小磁滯回線上，剩磁不會(huì)衰減。本文通過(guò)仿真驗(yàn)證故障切除后，在電流互感器一次側(cè)電流的影響下，鐵芯內(nèi)磁通既不會(huì)在原有剩磁的基礎(chǔ)上繼續(xù)運(yùn)行，也不會(huì)隨著時(shí)間衰減至0，而是發(fā)生不同程度的衰減，進(jìn)而運(yùn)行在局部磁滯回線上。

為了驗(yàn)證電流互感器鐵芯內(nèi)磁通的衰減情況，利用PSCAD仿真軟件搭建如圖4所示的系統(tǒng)模型，仿真分析電流互感器鐵芯的磁通在殘余電流不為0情況下的變化情況。

圖4 系統(tǒng)模型Fig.4 System model

仿真所選用的電流互感器變比為4000∶5，由極限磁滯回線可得出：飽和磁通密度大約為1.6T；系統(tǒng)電壓等級(jí)為220 kV；變壓器容量為240 MV·A，變比為220∶38.5。在負(fù)荷2所在支路的K點(diǎn)設(shè)置三相短路故障，仿真分析當(dāng)QF2切除故障后，電流互感器鐵芯的磁通在殘余電流不為0時(shí)的變化情況。其中，負(fù)荷1所在支路定義為殘余負(fù)荷，負(fù)荷1+負(fù)荷2為總負(fù)荷。圖5為電流互感器的極限磁滯回線。

圖5 電流互感器的極限磁滯回線Fig.5 Limit hysteresis loop of CT

以極限磁滯回線為基準(zhǔn)，當(dāng)故障切除前，短路電流已使得電流互感器達(dá)到飽和，然后得出故障切除后殘余負(fù)荷占總負(fù)荷不同比例下的剩磁變化情況。選取發(fā)生故障的瞬間為零時(shí)刻，0.19 s時(shí)切除故障，得到故障期間（0.01~0.19 s）、故障切除后（0.19~0.37 s）和穩(wěn)定運(yùn)行（1~1.18 s）3個(gè)時(shí)段內(nèi)的電流互感器鐵芯磁滯回線，分別如圖6—8所示。為表示方便，以下各磁滯回線相關(guān)圖均以3個(gè)時(shí)間段起始時(shí)刻作為標(biāo)識(shí)。圖9給出K點(diǎn)發(fā)生三相短路故障及故障切除后殘余負(fù)荷占總負(fù)荷15%情況下的變壓器低壓側(cè)A相電流（標(biāo)幺值），其中額定電流為6.23 kA。圖10為故障前后鐵芯內(nèi)磁通密度的變化情況（殘余負(fù)荷占總負(fù)荷15%）。選取故障發(fā)生瞬間為零時(shí)刻，因此圖9和圖10中故障前時(shí)間為負(fù)值。

由圖9可看出，電流互感器一次側(cè)短路電流高達(dá)15~20倍的額定電流，故障切除前電流互感器已經(jīng)達(dá)到飽和。由圖6—8可以看出，殘余負(fù)荷占總負(fù)荷的比例越小，電流互感器穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)段（1~1.18 s）內(nèi)的磁滯回線相比故障切除后時(shí)段（0.19~0.37 s）內(nèi)的磁滯回線下降越多，磁滯回環(huán)越小，剩磁也越小。由圖10可看出，故障切除后，磁通密度隨著時(shí)間增加而逐漸衰減，但變化率逐漸變小，且漸趨穩(wěn)定。所以當(dāng)故障切除后電流互感器仍有殘余電流流過(guò)時(shí)，磁通既不會(huì)衰減至0，也不會(huì)在原剩磁基礎(chǔ)上繼續(xù)運(yùn)行，而是隨著殘余負(fù)荷占總負(fù)荷比例的減少，磁通也將衰減至較小的磁滯回線上運(yùn)行。

圖6 殘余負(fù)荷占總負(fù)荷85%時(shí)電流互感器的磁滯回線Fig.6 Hysteresis loop of CT when residual load is 85%of total load

圖7 殘余負(fù)荷占總負(fù)荷50%時(shí)電流互感器的磁滯回線Fig.7 Hysteresis loop of CT when residual load is 50%of total load

圖8 殘余負(fù)荷占總負(fù)荷15%時(shí)電流互感器的磁滯回線Fig.8 Hysteresis loop of CT when residual load is 15%of total load

圖9 變壓器低壓側(cè)A相電流（殘余負(fù)荷占總負(fù)荷15%）Fig.9 A phase current of transformer low-voltage side（residual load is 15%of total load）

圖10 鐵芯內(nèi)磁通變化情況（殘余負(fù)荷占總負(fù)荷15%）Fig.10 Magnetic flux in iron core（residual load is 15%of total load）

同時(shí)，仿真還驗(yàn)證了在殘余電流一定時(shí)，電流互感器二次負(fù)載、橫截面積以及匝數(shù)比不同時(shí)的磁通密度衰減情況。選取發(fā)生故障的瞬間為零時(shí)刻，0.19 s時(shí)切除故障，得到故障期間（0.01~0.19 s）、故障切除后（0.19~0.37 s）和穩(wěn)定運(yùn)行（1~1.18 s） 3 個(gè)時(shí)段內(nèi)電流互感器的鐵芯磁滯回線，分別如圖11—13所示。

圖11 電流互感器二次負(fù)載不同時(shí)的磁滯回線Fig.11 Hysteresis loop of CT with different secondary load

圖12 電流互感器鐵芯橫截面積不同時(shí)的磁滯回線Fig.12 Hysteresis loop of CT with different core cross-sectional areas

圖13 電流互感器變比不同時(shí)的磁滯回線Fig.13 Hysteresis loop of CT with different turn ratios

圖11（b）中電流互感器二次負(fù)載是圖11（a）中電流互感器二次負(fù)載的2倍，從圖11中可看出，電流互感器二次負(fù)載越大，故障切除后，在殘余電流不為0時(shí)，磁通衰減越快，局部磁滯回線下降越多，剩磁越小。

圖12（b）中電流互感器鐵芯橫截面積是圖12（a）中鐵芯橫截面積的一半，從圖12中可看出，電流互感器鐵芯橫截面積的不同不會(huì)影響磁通的衰減程度，只會(huì)影響局部磁滯回線的大小，鐵芯橫截面積越小，鐵芯更容易飽和。

圖13（a）中電流互感器的變比為 4 000∶5，圖13（b）中電流互感器的變比為 800∶5，從圖13 中可看出，電流互感器變比越大，故障切除后磁通衰減越快，局部磁滯回線下降越多，剩磁越小。同時(shí)，鐵芯也更不易飽和。

同樣，當(dāng)故障短路電流未使電流互感器達(dá)到飽和時(shí)，得出切除故障后殘余負(fù)荷占總負(fù)荷不同比例下的剩磁變化情況。選取發(fā)生故障的瞬間為零時(shí)刻，0.19 s時(shí)切除故障，得到故障期間（0.01~0.19 s）、故障切除后（0.19~0.37 s）和穩(wěn)定運(yùn)行（1~1.18 s）3個(gè)時(shí)段內(nèi)的電流互感器鐵芯磁滯回線，分別如圖14—16所示。圖17為K點(diǎn)發(fā)生三相短路故障及故障切除后殘余負(fù)荷占總負(fù)荷25%情況下的變壓器低壓側(cè)A相電流（標(biāo)幺值），其中額定電流為6.23 kA。選取故障發(fā)生瞬間為零時(shí)刻，因此圖17中故障前時(shí)間為負(fù)值。

圖14 殘余負(fù)荷占總負(fù)荷75%時(shí)電流互感器的磁滯回線Fig.14 Hysteresis loop of CT when residual load is 75%of total load

圖15 殘余負(fù)荷占總負(fù)荷50%時(shí)電流互感器的磁滯回線Fig.15 Hysteresis loop of CT when residual load is 50%of total load

圖16 殘余負(fù)荷占總負(fù)荷25%時(shí)電流互感器的磁滯回線Fig.16 Hysteresis loop of CT when residual load is 25%of total load

圖17 變壓器低壓側(cè)A相電流（殘余負(fù)荷占總負(fù)荷25%）Fig.17 A phase current of transformer low-voltage side（residual load is 25%of total load）

由圖14—17可看出，電流互感器未達(dá)到飽和且電流互感器有殘余電流流過(guò)時(shí)，鐵芯磁通也將運(yùn)行在局部磁滯回線上，其運(yùn)行規(guī)律與電流互感器已經(jīng)達(dá)到飽和情況下的運(yùn)行規(guī)律一致，殘余負(fù)荷占總負(fù)荷比例越少，即殘余電流越小，磁滯回環(huán)越小，但磁通不會(huì)衰減至0；當(dāng)殘余負(fù)荷占總負(fù)荷比例為0時(shí)，電流互感器磁通的衰減規(guī)律滿足分形理論，磁通沿磁滯回線衰減至勵(lì)磁電流為0處；而當(dāng)殘余電流不為0時(shí)，鐵芯將在局部磁滯回環(huán)上運(yùn)行。

在切除故障后仍有殘余電流流過(guò)電流互感器的情況下，鐵芯磁通會(huì)發(fā)生衰減，并運(yùn)行在局部磁滯回線上；衰減程度與一次電流大小、二次負(fù)載、鐵芯橫截面積、變比等參數(shù)有關(guān)，雖無(wú)法準(zhǔn)確地定量計(jì)算，但并不影響鐵芯剩磁的衰減趨勢(shì)。

3 結(jié)論

系統(tǒng)發(fā)生短路故障時(shí)，因短路電流較大，且常伴有非周期分量，可能會(huì)使得電流互感器發(fā)生飽和。此時(shí)，斷路器動(dòng)作切除故障后，電流互感器可能產(chǎn)生較大的剩磁。剩磁的存在會(huì)對(duì)電流互感器的工作性能產(chǎn)生影響，較大的剩磁有可能使得電流互感器較快地進(jìn)入飽和。當(dāng)故障切除后，若電流互感器一次側(cè)不再通過(guò)電流，電流互感器內(nèi)磁通的衰減過(guò)程滿足分形理論，沿著局部磁滯回線衰減，直至勵(lì)磁電流為0；而當(dāng)有殘余電流流經(jīng)電流互感器時(shí)，鐵芯內(nèi)磁通會(huì)發(fā)生不同程度的衰減，不會(huì)在故障切除時(shí)刻對(duì)應(yīng)的剩磁點(diǎn)運(yùn)行，衰減規(guī)律與諸多因素有關(guān)，最終運(yùn)行在某局部磁滯回線上，但磁通并不會(huì)衰減至0。剩磁對(duì)保護(hù)用電流互感器傳變特性的影響較大，正確認(rèn)識(shí)鐵芯內(nèi)磁通的衰減規(guī)律，對(duì)于有效抑制剩磁進(jìn)而采取必要的措施、保證繼電保護(hù)裝置的正確動(dòng)作具有重要的意義。

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