吳廷堯，周傳波，蔣楠

(中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院，湖北 武漢，430074)

爆破是我國礦石開采、巖體開挖等采礦生產(chǎn)與工程建設(shè)的必要手段，爆破動(dòng)力極易引起含斷層的高陡邊坡出現(xiàn)累積漸進(jìn)破壞和慣性失穩(wěn)破壞2種破壞形式的失穩(wěn)問題，分析爆破振動(dòng)作用下斷層破碎帶強(qiáng)度的劣化規(guī)律對(duì)于含斷層的高陡邊坡在爆破開挖工程中控制邊坡穩(wěn)定性具有重要的理論意義與實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。近年來，國內(nèi)外研究學(xué)者結(jié)合工程實(shí)際，應(yīng)用現(xiàn)場(chǎng)及室內(nèi)試驗(yàn)、數(shù)值模擬和理論分析的方法進(jìn)行了研究，取得了一定進(jìn)展。LI等[1]采用室內(nèi)與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)相結(jié)合的方法研究了動(dòng)態(tài)循環(huán)荷載作用下巖體結(jié)構(gòu)面的力學(xué)特性，建立了疲勞損傷模型。費(fèi)鴻祿等[2-3]采用聲波測(cè)試法探究了巖體在爆破荷載作用下的累積損傷效應(yīng)。王思敬等[4-6]通過室內(nèi)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，得到了不同爆破強(qiáng)度的振動(dòng)荷載作用下巖體結(jié)構(gòu)面力學(xué)特性與質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度之間的相互關(guān)系。劉勇[7]基于自行設(shè)計(jì)的邊坡滑移失穩(wěn)模型實(shí)驗(yàn)，探討了順層邊坡在不同爆破振動(dòng)特性荷載作用下的變形規(guī)律及其穩(wěn)定性評(píng)價(jià)。許紅濤等[8-10]采用數(shù)值分析的方法得出邊坡爆破振動(dòng)穩(wěn)定性系數(shù)隨爆破時(shí)間以及擬靜力系數(shù)的變化規(guī)律，任月龍等[11]基于極限平衡理論和時(shí)程分析法研究爆破振動(dòng)及結(jié)構(gòu)面漸進(jìn)破壞對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響。楊長(zhǎng)衛(wèi)等[12-13]結(jié)合振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)與數(shù)值分析方法，對(duì)地震波反復(fù)作用下的邊坡破壞機(jī)理進(jìn)行了研究。目前，關(guān)于含斷層邊坡爆破動(dòng)力失穩(wěn)機(jī)理的研究多集中在研究單次不同振動(dòng)特性的爆破振動(dòng)對(duì)于斷層破碎帶的影響方面，或者采用基于巖體爆破前后的聲波速度降低原理和力學(xué)參數(shù)折減的方法，直觀評(píng)判巖體的爆破動(dòng)力損傷程度，考慮斷層破碎帶強(qiáng)度、變形等力學(xué)性質(zhì)在爆破動(dòng)力反復(fù)作用下的變形破壞規(guī)律及其漸進(jìn)弱化失穩(wěn)機(jī)理的研究相對(duì)較少。在此，本文作者結(jié)合工程實(shí)際，基于相似理論和振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，對(duì)含斷層邊坡在反復(fù)多次不同加載強(qiáng)度、不同加載時(shí)間的爆破振動(dòng)荷載作用下，斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度及其抗剪強(qiáng)度參數(shù)的變化規(guī)律進(jìn)行了分析。

1 試驗(yàn)方案

1.1 相似材料及模型制作

模型邊坡主要模擬大冶鐵礦東露天采場(chǎng)獅子山北邦含F(xiàn)9斷層的高陡邊坡。其產(chǎn)狀為N66°W/SW∠71°,主斷層寬度為3 m左右。研究對(duì)象沿?cái)鄬幼呦蚍较蚴芰Σ蛔?，故模型?jiǎn)化為平面應(yīng)變模型，由于考慮到實(shí)驗(yàn)室振動(dòng)臺(tái)的局限性，以及斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角的可測(cè)性，故以試驗(yàn)試塊的形式來對(duì)露天轉(zhuǎn)地下開采高陡邊坡進(jìn)行爆破振動(dòng)模型試驗(yàn)。

參考文獻(xiàn)[12-15]確定了試驗(yàn)中各關(guān)鍵物理量的相似系數(shù)以及相關(guān)物理力學(xué)參數(shù)，其中，圍巖主要材料為閃長(zhǎng)巖，斷層主要材料為斷層泥、破裂巖、壓碎巖及少許角礫巖組成的集合體，并通過開展大量的常規(guī)物理力學(xué)特性試驗(yàn)，進(jìn)一步求出模型邊坡中上下盤圍巖材料和斷層破碎帶材料的物理力學(xué)參數(shù)的取值，如表1所示。圍巖和斷層破碎帶的相似材料質(zhì)量比分別為：m(石膏):m(粗砂):m(中砂):m(鐵精粉):m(檸檬酸鈉):m(水)=0.21:0.33:0.42:0.01:0.16，m(重晶石粉):m(粗砂):m(中砂):m(粉砂):m(水)=0.74:0.21:0.05:0.01:0.14。

基于以上分析結(jié)果，可得試塊的長(zhǎng)×寬×高為15 cm×15 cm×15 cm，斷層厚度為3 cm，斷層傾角為70o，模型立體結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示，試驗(yàn)?zāi)Ｐ涂蚣芙Y(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示。

表1 原型及物理模型圍巖和斷層破碎帶物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physical and mechanics parameter of surrounding rocks and fault fracture zone in prototypes and physical models

1.2 加載方案

爆破產(chǎn)生的地震波為隨機(jī)波，若將原始波形輸人振動(dòng)臺(tái)進(jìn)行爆破振動(dòng)的模擬最為理想，但因其變頻及變幅的困難較大，正弦波具有地震波所具有的大多數(shù)特性，同時(shí)還具備了簡(jiǎn)化計(jì)算的優(yōu)點(diǎn)[16-18]，因此，在試驗(yàn)中輸入正弦波形。統(tǒng)計(jì)得到大冶鐵礦爆破地震波的主頻分布范圍為50～60 Hz，爆破振動(dòng)強(qiáng)度為0.5～2.2 cm/s，轉(zhuǎn)換為振動(dòng)臺(tái)的加速度為1.6～7.0 m/s2，故施加的正弦波頻率為50 Hz，施加的振動(dòng)參數(shù)如表2所示。根據(jù)參考文獻(xiàn)[7,19]，對(duì)于邊坡穩(wěn)定性，水平向振動(dòng)起絕對(duì)作用，故加載的正弦波類型為水平X方向，其中，為了得到每組加載試驗(yàn)后斷層破碎帶相似材料的黏聚力和內(nèi)摩擦角，每組試驗(yàn)加載4個(gè)相同振動(dòng)特性的試驗(yàn)試塊，并分別以正應(yīng)力50，100，150和200 kPa 對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行剪切試驗(yàn)，模型試驗(yàn)系統(tǒng)如圖3所示。其中，X方向水平圍巖應(yīng)力和Z方向垂直圍巖應(yīng)力加載。

圖1 模型立體結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of three-dimensional model

圖2 試樣驗(yàn)?zāi)Ｐ涂蚣芙Y(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic diagram of experimental model framework

表2 正弦波參數(shù)Table 2 Parameters of sine wave

圖3 模型試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.3 Schematic diagram of model test

裝置加載裝置均由1 組焊接了彈簧的鐵板組成，通過控制2 個(gè)鐵板之間的距離，對(duì)圍巖施加不同壓力；模型固定裝置通過螺栓將模型試驗(yàn)框架固定在振動(dòng)臺(tái)上，其中，X方向和Z方向應(yīng)力根據(jù)振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)的目的和模型試驗(yàn)原型邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果以及振動(dòng)臺(tái)承載能力的局限性確定，選取距離邊坡表面40 m 深度處所在滑移面巖體的應(yīng)力狀態(tài)，作為試驗(yàn)過程中模型試塊的應(yīng)力狀態(tài)。

1.3 模型試驗(yàn)測(cè)試

考慮到現(xiàn)有的試驗(yàn)條件及監(jiān)測(cè)方法的可操作性，本次試驗(yàn)采用自制的應(yīng)力控制式剪切儀對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛥?shù)進(jìn)行監(jiān)測(cè)和記錄。通過求取不同正應(yīng)力條件下，經(jīng)過振動(dòng)臺(tái)加載后斷層破碎帶剪應(yīng)力的變化情況，來分析斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度參數(shù)黏聚力和內(nèi)摩擦角的變化規(guī)律，新型應(yīng)力控制式剪切儀如圖4所示。

圖4 新型應(yīng)力控制式剪切儀Fig.4 New stress controlled shear apparatus

1.4 試驗(yàn)過程

振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)流程如下：試驗(yàn)?zāi)Ｐ涂蚣馨惭b在振動(dòng)臺(tái)面—試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭谱鳌怪眹鷰r應(yīng)力裝置及水平圍巖應(yīng)力裝置安裝—傳感器連接與調(diào)試—試驗(yàn)加載—對(duì)加載后的試塊進(jìn)行剪切試驗(yàn)—記錄剪切試驗(yàn)過程中應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)。部分振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)過程如圖5所示。

2 結(jié)果及分析

2.1 不同加載強(qiáng)度下斷層破碎帶峰值抗剪強(qiáng)度隨加載時(shí)間的變化規(guī)律

含斷層邊坡在不同振動(dòng)特性的地震波反復(fù)加載作用下，斷層破碎帶在不同剪切正應(yīng)力條件下的峰值抗剪強(qiáng)度是邊坡穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)的重要參數(shù)，故選取分析試驗(yàn)過程中斷層破碎帶在剪切正應(yīng)力分別為50，100，150和200 kPa時(shí)峰值抗剪強(qiáng)度隨爆破振動(dòng)加載時(shí)間和加載強(qiáng)度的變化規(guī)律，如圖6所示。

從圖6可以看出：不同剪切正應(yīng)力條件下的斷層破碎帶的峰值抗剪強(qiáng)度隨剪切正應(yīng)力的增加而增加，隨爆破振動(dòng)加載時(shí)間和加載強(qiáng)度的增加而減小，且峰值抗剪強(qiáng)度與加載時(shí)間符合指數(shù)函數(shù)的衰減關(guān)系，峰值抗剪強(qiáng)度與爆破振動(dòng)加載時(shí)間關(guān)系的擬合結(jié)果見表3。從表3可以看出：擬合公式中的參數(shù)P1和P2隨加載強(qiáng)度和所受正應(yīng)力的增加而呈減小趨勢(shì)，其中在不同剪切正應(yīng)力條件下，爆破振動(dòng)加載強(qiáng)度為7.0 m/s2時(shí)，曲線斜率P2最大，說明斷層破碎帶的峰值抗剪強(qiáng)度在較高爆破振動(dòng)加載強(qiáng)度時(shí)對(duì)于加載時(shí)間的敏感度最強(qiáng),此時(shí)邊坡失穩(wěn)破壞形式表現(xiàn)為以慣性失穩(wěn)破壞，當(dāng)爆破振動(dòng)加載強(qiáng)度由1.6 m/s2增加至5.0 m/s2時(shí)，曲線斜率緩慢增加，說明此時(shí)邊坡失穩(wěn)破壞形式表現(xiàn)為累積漸進(jìn)破壞。

2.2 斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載時(shí)間的變化規(guī)律

根據(jù)莫爾庫侖破壞理論，計(jì)算試驗(yàn)過程中斷層破碎帶的抗剪強(qiáng)度參數(shù)變化規(guī)律，其中斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載時(shí)間和加載強(qiáng)度的變化規(guī)律如圖7所示，不同振動(dòng)特性下斷層破碎帶黏聚力、內(nèi)摩擦角與爆破振動(dòng)加載時(shí)間關(guān)系的擬合結(jié)果如表4和表5所示。

圖5 振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)過程Fig.5 Process of shaking table model test

由圖7、表4和表5可以看出：在不同爆破加載條件下，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角與爆破振動(dòng)加載時(shí)間呈二次函數(shù)的關(guān)系衰減，且其弱化特征含有以下2種表現(xiàn)形式：1)加載強(qiáng)度較低時(shí)，即加載強(qiáng)度≤5.0 m/s2時(shí)，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角衰減以累積弱化作用為主。該形式下，斷層破碎帶內(nèi)摩擦角和黏聚力隨加載時(shí)間的變化大致分為3 個(gè)階段：第1階段(圖7 中AB1，AB2，AB3)，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載時(shí)間的增加呈緩慢線性減小趨勢(shì)，即斷層破碎帶強(qiáng)度弱化漸變發(fā)展階段。該階段，斷層破碎帶受擾動(dòng)變形的彈性部分隨著正弦波的卸載而部分恢復(fù)，但是塑性變形或不可逆變形會(huì)殘留下來；在第2階段(圖7中B1C1，B2C2，B3C3)，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載時(shí)間的增加呈迅速衰減趨勢(shì)，即加速弱化階段，該階段斷土的彈性變形已不存在，斷層破碎帶中產(chǎn)生新的裂隙并擴(kuò)展，導(dǎo)致斷層破碎帶的力學(xué)性質(zhì)進(jìn)一步惡化；第3 階段(圖7 中C1D1，C2D2，C3D3)為斷層破碎帶塑性區(qū)貫通階段，即破壞階段，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載時(shí)間的增加而緩慢變化。此時(shí)，在動(dòng)載持續(xù)作用下，斷層已產(chǎn)生破壞，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角已達(dá)極限。

圖6 斷層破碎帶峰值抗剪強(qiáng)度隨爆破振動(dòng)加載時(shí)間和加載強(qiáng)度的變化規(guī)律Fig.6 Change law of peak shear strength of fault fracture zone with blasting vibration loading time and loading strength

表3 斷層破碎帶峰值抗剪強(qiáng)度與加載時(shí)間關(guān)系的擬合結(jié)果Table 3 Fitting results for relationship between peak shear strength of fault fracture zone and blasting vibration loading time

2)在加載強(qiáng)度較高時(shí)，即在加載強(qiáng)度達(dá)7.0 m/s2時(shí)，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化表現(xiàn)出以附加荷載作用為主的慣性破壞特點(diǎn)。與第1 種情況相比，該形式下斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化只有2個(gè)階段，在第1階段(圖7中AC4)，隨加載時(shí)間增大，斷層破碎帶力學(xué)參數(shù)呈迅速衰減趨勢(shì)，也就是說通過該階段加載，斷層破碎帶立即產(chǎn)生破壞。在第2階段(圖7 中C4D4)，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角已達(dá)破壞極限范圍，隨加載時(shí)間增加基本不發(fā)生明顯變化。

圖7 斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角變化規(guī)律Fig.7 Change law of cohesion and angle of internal friction in fault fracture zone

表4 黏聚力與爆破振動(dòng)加載時(shí)間關(guān)系的擬合結(jié)果Table 4 Fitting results for relationship between cohesion force and blasting vibration loading time

表5 內(nèi)摩擦角與爆破振動(dòng)加載時(shí)間關(guān)系的擬合結(jié)果Table 5 Fitting results for relationship between internal friction angle and blasting vibration loading time

2.3 斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載強(qiáng)度的變化規(guī)律

統(tǒng)計(jì)分析相同爆破振動(dòng)加載時(shí)間、不同加載強(qiáng)度作用下，斷層破碎帶的黏聚力和內(nèi)摩擦角，可得爆破振動(dòng)加載強(qiáng)度對(duì)斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度變化的影響，其中黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載強(qiáng)度的變化規(guī)律如圖8所示，斷層破碎帶內(nèi)摩擦角和黏聚力與爆破振動(dòng)加載時(shí)間關(guān)系的擬合結(jié)果如表6所示。

由圖8可以看出：在不同爆破振動(dòng)加載時(shí)間下，斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角都隨加載強(qiáng)度和加載時(shí)間的增加而減小。同時(shí)，黏聚力和內(nèi)摩擦角與加載強(qiáng)度之間符合線性衰減的關(guān)系。由表6可以看出：加載強(qiáng)度對(duì)于斷層材料黏聚力和內(nèi)摩擦角的衰減影響均呈先增大后減小趨勢(shì)；當(dāng)加載時(shí)間為90 s時(shí)，黏聚力曲線斜率最大，為-0.002 4，說明此時(shí)斷層材料的黏聚力對(duì)于加載強(qiáng)度的敏感度最強(qiáng)，斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度破壞主要以黏聚力衰減為主。在加載時(shí)間為30，180和240 s 時(shí)，曲線斜率較小，說明加載強(qiáng)度在較短和較長(zhǎng)加載時(shí)間內(nèi)對(duì)于斷層黏聚力和內(nèi)摩擦角的衰減影響較??；當(dāng)加載時(shí)間為120 s 時(shí)，內(nèi)摩擦角曲線斜率最大，為-0.022 07，說明此時(shí)斷層材料的內(nèi)摩擦角對(duì)于加載強(qiáng)度的敏感度最強(qiáng)，斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度破壞主要以內(nèi)摩擦角衰減為主。

圖8 斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角隨加載強(qiáng)度的變化規(guī)律Fig.8 Change law of cohesion and angle of internal friction in fault fracture zone with different loading strengths

表6 斷層破碎帶內(nèi)摩擦角和黏聚力與爆破振動(dòng)加載時(shí)間關(guān)系的擬合結(jié)果Table 6 Fitting results for relationship between internal friction angle,cohesion force in fault fracture zone and blasting vibration loading time

2.4 不同加載強(qiáng)度下斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化隨加載時(shí)間的變化規(guī)律

斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化在不同加載強(qiáng)度下隨加載時(shí)間的變化關(guān)系如圖9所示，不同時(shí)間內(nèi)斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化比隨加載時(shí)間和加載強(qiáng)度的變化情況如表7所示。

圖9 斷層破碎帶相似材料黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化規(guī)律Fig.9 Change law of cohesion and angle of internal friction reduction of similar materials in fault fracture zone

由圖9可知：隨著加載時(shí)間和加載強(qiáng)度的增加，斷層黏聚力和內(nèi)摩擦角逐漸弱化，且黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化幅度隨加載時(shí)間的增加呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，隨加載強(qiáng)度的增加而增大，由表7可以看出：在相同加載時(shí)間和加載強(qiáng)度下，黏聚力弱化比較內(nèi)摩擦角的大，說明斷層黏聚力和內(nèi)摩擦角在爆破振動(dòng)累積作用下，黏聚力衰減較快，黏聚力對(duì)于加載時(shí)間較內(nèi)摩擦角更敏感，即在斷層材料衰減破壞過程中，黏聚力起主導(dǎo)作用；當(dāng)加載時(shí)間≤30 s 時(shí)，黏聚力和內(nèi)摩擦角衰減為30%左右，說明較短時(shí)間對(duì)斷層黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化幅度影響較?。划?dāng)加載時(shí)間從30 s增加到90 s，加載強(qiáng)度≤5.0 m/s2時(shí)，黏聚力弱化比從12.7%增加到62.47%，內(nèi)摩擦角弱化比從5.51%增加到33.32%，當(dāng)加載強(qiáng)度為7.0 m/s2時(shí)，黏聚力弱化比從30.72%增加到97.11%，內(nèi)摩擦角弱化比從26.05%增加到58.79%，說明在加載強(qiáng)度≤5.0 m/s2時(shí)，斷層材料在爆破振動(dòng)加載作用下漸進(jìn)破壞；而在加載強(qiáng)度為7.0 m/s2時(shí)是慣性力作用破壞；隨著加載時(shí)間和加載強(qiáng)度的增加，斷層黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化曲線斜率先增加后逐漸減小，說明隨著加載時(shí)間的增加，加載時(shí)間發(fā)揮的弱化斷層黏聚力和內(nèi)摩擦角的作用越來越小，且在加載強(qiáng)度≥5.0 m/s2時(shí)，曲線最后斜率基本接近于0，說明此時(shí)加載時(shí)間的變化對(duì)黏聚力和內(nèi)摩擦角的弱化的影響很小，可忽略。

表7 不同爆破振動(dòng)參數(shù)下黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化比Table 7 Reduction precent of shear strength parameter under different blasting vibration parameters %

3 結(jié)論

1)斷層破碎帶峰值抗剪強(qiáng)度與爆破振動(dòng)加載時(shí)間之間符合指數(shù)衰減的關(guān)系，且加載強(qiáng)度在7.0 m/s2時(shí)，邊坡失穩(wěn)破壞形式表現(xiàn)為慣性失穩(wěn)破壞，加載強(qiáng)度在小于5.0 m/s2時(shí)，邊坡失穩(wěn)破壞形式表現(xiàn)為累積漸進(jìn)破壞。

2)加載強(qiáng)度相同時(shí)，斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角隨爆破振動(dòng)加載時(shí)間的增加呈現(xiàn)二次函數(shù)的衰減關(guān)系，隨爆破振動(dòng)加載時(shí)間的增加，其變形破壞機(jī)理為：首先是斷層破碎帶處于彈性變形階段的土體逐漸加速弱化，達(dá)到極限平衡狀態(tài)，其次是處于塑性階段的土體逐漸增加至塑性區(qū)全部貫通，最后表現(xiàn)為斷層破碎帶弱化達(dá)到極限，強(qiáng)度參數(shù)逐漸趨于平穩(wěn)。

3)加載時(shí)間相同時(shí)，斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角與爆破振動(dòng)加載強(qiáng)度之間符合線性衰減的關(guān)系，當(dāng)斷層材料加載時(shí)間為90 s 時(shí)，黏聚力曲線斜率最大，說明此時(shí)斷層材料的黏聚力對(duì)于加載強(qiáng)度的敏感度最強(qiáng)，斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度破壞主要以黏聚力衰減為主；當(dāng)斷層材料加載時(shí)間為120 s 時(shí)，內(nèi)摩擦角曲線斜率最大，說明此時(shí)斷層材料的內(nèi)摩擦角對(duì)加載強(qiáng)度的敏感度最強(qiáng)，斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度破壞主要以內(nèi)摩擦角衰減為主。

4)黏聚力和內(nèi)摩擦角弱化幅度隨爆破振動(dòng)加載時(shí)間的增加呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，隨爆破振動(dòng)加載強(qiáng)度的增加而增大的趨勢(shì)，且黏聚力弱化對(duì)于加載時(shí)間較內(nèi)摩擦角弱化敏感。