黏聚力
- 非均質(zhì)斷層破碎帶盾構(gòu)開(kāi)挖面極限支護(hù)力上限解*
值模型,分析了黏聚力、滲透系數(shù)等對(duì)掌子面穩(wěn)定性的影響。他們?cè)诜治鰯鄬悠扑閹Х€(wěn)定性研究時(shí)都將斷層破碎帶簡(jiǎn)化成均質(zhì)材料,這并不符合斷層破碎帶的非均質(zhì)特性。事實(shí)上,斷層由于經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的地質(zhì)構(gòu)造作用,破碎帶內(nèi)部不同部位承受的溫度、壓力及膠結(jié)程度各不相同,導(dǎo)致破碎帶內(nèi)部不同部位的力學(xué)性質(zhì)存在較大差異,表現(xiàn)為高度的非均質(zhì)性(付曉飛等,2005; 祝云華等,2009; 伍純昊等,2021),同時(shí),斷層傾角的存在使得斷層破碎帶的非均質(zhì)性沿非豎直方向變化,這促使隧道開(kāi)挖面穩(wěn)定
工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2023年6期2024-01-11
- 凍融作用下高填方黃土抗剪強(qiáng)度劣化特性分析
循環(huán)作用下土體黏聚力的變化規(guī)律。張 澤等[9]以重塑黃土為研究對(duì)象，分析了凍融循環(huán)作用下黃土的孔隙特征。李國(guó)玉等[10]分析了凍融循環(huán)作用對(duì)壓實(shí)黃土的水分分布、變形以及干密度等工程地質(zhì)特性的影響。宋春霞等[11]以蘭州黃土為研究對(duì)象，分析了土的強(qiáng)度參數(shù)和前期固結(jié)壓力在凍融循環(huán)作用下的變化規(guī)律。龐旭卿等[12]在分析不同初始含水率、低溫溫度和凍融循環(huán)對(duì)黃土力學(xué)性質(zhì)影響的基礎(chǔ)上，建立了凍融作用下黃土強(qiáng)度參數(shù)損傷模型。Viklander[13]基于凍融作用提出了
巖土工程技術(shù) 2023年5期2023-10-23
- 黏土質(zhì)礫抗剪強(qiáng)度特性試驗(yàn)研究
小于40%時(shí)，黏聚力隨礫石量增加有略微上升的趨勢(shì)；礫石量在40%～50%之間時(shí)，黏聚力隨礫石量增加而急劇下降；礫石量大于50%時(shí)，黏聚力下降趨勢(shì)減緩。礫石量小于30%時(shí)，內(nèi)摩擦角增長(zhǎng)緩慢; 礫石量在30%～50%之間時(shí)，內(nèi)摩擦角增長(zhǎng)迅速；礫石量大于50%時(shí)，內(nèi)摩擦角增長(zhǎng)減緩。楊繼紅等[9]通過(guò)室內(nèi)大型直剪試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)含石量小于30%時(shí)，隨含石量增加，含礫石黏土的抗剪強(qiáng)度變化不顯著；當(dāng)含石量在30%～60%之間時(shí)，隨含石量增加，含礫石黏土的抗剪強(qiáng)度增大；
公路交通科技 2022年9期2022-09-28
- 千枚巖土-紅黏土混合土抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)研究
等特點(diǎn)。由于其黏聚力低，采用普通壓路機(jī)壓實(shí)時(shí)，壓實(shí)完成后壓實(shí)度與抗剪強(qiáng)度低[1-4]，邊坡穩(wěn)定性差，且極易受到擾動(dòng)，遇水后強(qiáng)度將會(huì)進(jìn)一步下降[5]，屬于工程性質(zhì)不良的填料，常作棄方處理。紅黏土是一種典型工程性質(zhì)不良的特殊土，具有較高的“水敏性”，遇水軟化現(xiàn)象十分明顯[6-8]，必須經(jīng)過(guò)一定處理方可用作路基填筑。千枚巖土和紅黏土均為工程性質(zhì)不良的填料，筆者首次提出了利用特殊土紅黏土對(duì)千枚巖土進(jìn)行加固改良，以期達(dá)到充分利用兩種特殊土的目的。為充分掌握紅黏土摻入
- 真空飽水衡量水對(duì)瀝青混合料高溫穩(wěn)定性的影響
究瀝青混合料內(nèi)黏聚力、內(nèi)摩擦角和動(dòng)穩(wěn)定度隨飽水率的變化規(guī)律，并對(duì)多功能改性瀝青混合料（MFMA）、SBS 改性瀝青混合料（SBSMA）和基質(zhì)瀝青混合料（MA）進(jìn)行對(duì)比研究.1 試驗(yàn)1.1 原材料基質(zhì)瀝青為中國(guó)石化70#瀝青，其技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表1.表1 基質(zhì)瀝青的技術(shù)指標(biāo)Table 1 Technical specifications of basic asphalt礦料來(lái)源于浙江省某公路大修工程，確定瀝青混合料的最佳油石比為4.3%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，文中涉及的摻量、
建筑材料學(xué)報(bào) 2022年6期2022-08-03
- 基于FLAC3D 的膨脹土地區(qū)加錨雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)數(shù)值分析
脹土內(nèi)摩擦角與黏聚力便會(huì)發(fā)生大幅度折減，強(qiáng)度會(huì)大幅度下降，導(dǎo)致基坑失穩(wěn)破壞。為了能更好地為設(shè)計(jì)施工提供借鑒，這里選取兩點(diǎn)即內(nèi)摩擦角與黏聚力進(jìn)行研究分析。為探究?jī)?nèi)摩擦角、黏聚力折減對(duì)基坑整體水平位移及支護(hù)結(jié)構(gòu)樁身位移的影響，按照0.8、0.9 兩種折減率來(lái)創(chuàng)立工況進(jìn)行對(duì)比分析。3.1 不同黏聚力分析在設(shè)計(jì)施工中，土體黏聚力對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)影響較大，故在其他參數(shù)條件不變的前提下，在原模型基礎(chǔ)上新增粉質(zhì)黏土層黏聚力為22 Pa、25 Pa、28 Pa三種工況。通過(guò)FL
河南科技 2022年13期2022-08-01
- 水泥攪拌樁復(fù)合地基綜合強(qiáng)度指標(biāo)方法在岸坡設(shè)計(jì)中的適用性分析
分別調(diào)整軟土的黏聚力以及水泥攪拌樁置換率，分析復(fù)合地基綜合強(qiáng)度指標(biāo)設(shè)計(jì)方法在岸坡設(shè)計(jì)中的適用性，以便指導(dǎo)今后的工程設(shè)計(jì)。1 復(fù)合地基綜合強(qiáng)度指標(biāo)的確定《地基處理手冊(cè)》第三冊(cè)[8]2.7節(jié)中指出，在計(jì)算復(fù)合地基穩(wěn)定性分析時(shí)，復(fù)合地基綜合強(qiáng)度指標(biāo)可采用面積比法計(jì)算。復(fù)合土體黏聚力Cc和內(nèi)摩擦角φc計(jì)算公式如下：Cc=Cs(1-m)+mCp(1)tanφc=tanφs(1-m)+tanφp(2)式中：Cc為復(fù)合土體黏聚力(kPa)；Cs為樁間土黏聚力(kPa)；
水運(yùn)工程 2022年5期2022-06-30
- 考慮黏聚力與內(nèi)摩擦角的變坡面淺埋偏壓隧道圍巖壓力計(jì)算方法
淺埋偏壓隧道中黏聚力與內(nèi)摩擦角對(duì)圍巖壓力的影響規(guī)律，基于極限平衡法求解變坡面淺埋偏壓隧道深、淺埋側(cè)推力，進(jìn)而推導(dǎo)出變坡面下獨(dú)立考慮黏聚力與內(nèi)摩擦角的圍巖壓力計(jì)算方法，通過(guò)與規(guī)范公式以及既有文獻(xiàn)對(duì)比分析，驗(yàn)證了文章所提方法的合理性，并探討了深埋側(cè)水平側(cè)壓力系數(shù)的影響因素.結(jié)果表明：水平側(cè)壓力系數(shù)隨地面坡角的增加逐漸增大，隨夾角（巖土體）的增加呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，隨黏聚力與內(nèi)摩擦角的增加逐漸減小.此外，黏聚力的分算有利于考慮環(huán)境因素（如降雨）引起的巖土體力
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2022年1期2022-05-30
- 直立面板式格室擋墻主動(dòng)土壓力計(jì)算方法探討
在土體中引起的黏聚力稱之為表觀黏聚力，而和未加筋土的內(nèi)摩擦角基本相同。本文在計(jì)算分析中將土工格室加筋土作為復(fù)合材料，賦值強(qiáng)度參數(shù)。BATHURST等[11]和 RAJAGOPAL等[12]的研究結(jié)果表明，格室約束作用引起的表觀黏聚力計(jì)算公式如下：式中：cr為格室的約束圍壓引起的表觀黏聚力，kPa；σg為格室的約束作用引起的圍壓增量，kPa；φ為土的內(nèi)摩擦角，°。對(duì)于格室引起的約束圍壓σg有兩種確定方法，一種是基于填料內(nèi)摩擦角的方法，詳見(jiàn)BATHURST等[
地基處理 2022年2期2022-05-20
- 錨固劑材料配比參數(shù)優(yōu)化對(duì)錨固系統(tǒng)的影響
劑與圍巖之間的黏聚力作為試驗(yàn)指標(biāo)。根據(jù)表1 的材料配比設(shè)計(jì)方案，進(jìn)行3 組不同指標(biāo)測(cè)試，每組各制備所需試件18 個(gè)，其中粉煤灰摻量分別為6%、9%、12%，水玻璃摻量為3%、4%、5%。材料配比方案及結(jié)果見(jiàn)表2。表2 材料配比方案及結(jié)果Table 2 Material proportioning schemes and results1）抗壓強(qiáng)度測(cè)試試驗(yàn)。根據(jù)正交設(shè)計(jì)中的材料配比方案，制備18 種度測(cè)試抗壓強(qiáng)度試件，每塊試件尺寸為70.7 mm×70.7
煤礦安全 2022年4期2022-04-22
- 樁土界面參數(shù)對(duì)單樁極限承載力的影響
變量?jī)H選取界面黏聚力c、內(nèi)摩擦角φ、法向剛度kn以及切向剛度ks。前兩者受樁周土體與樁的接觸性能影響；后兩者受相鄰最硬區(qū)域等效剛度的影響。樁土界面黏聚力及內(nèi)摩擦角是描述樁土界面力學(xué)性質(zhì)的重要指標(biāo)，被國(guó)內(nèi)外學(xué)者應(yīng)用于分析土與混凝土接觸面力學(xué)特性中[1-2]，樁土界面的抗剪強(qiáng)度反映實(shí)際樁土界面阻力大小。針對(duì)樁土界面抗剪強(qiáng)度參數(shù)，陳俊樺等[3]研究得出界面黏聚力隨粗糙度的增大而增大，并逐漸趨近于土體自身黏聚力。DiDonna等[4]對(duì)伊利土-混凝土接觸面進(jìn)行溫控
華南地震 2022年1期2022-04-06
- 鎳鐵渣粉摻量對(duì)於泥固化土的剪切強(qiáng)度影響研究
高了濱海軟土的黏聚力與內(nèi)摩擦角，從而提高了水泥土的抗剪切強(qiáng)度；Wang等[10]通過(guò)在納米MgO改性濱海水泥土直剪試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，納米MgO可以增加水泥土抗剪的強(qiáng)度，當(dāng)納米MgO摻入比為1%時(shí)，試樣的抗剪強(qiáng)度達(dá)到最大值；梁仕華等[11]將水洗后的垃圾焚燒飛灰摻入到水泥中，通過(guò)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)，得到了相同水泥摻量下，隨著飛灰含量增加，水泥土的抗剪強(qiáng)度增加的結(jié)論；解邦龍等[12]等采用不固結(jié)不排水三軸剪切試驗(yàn)分析養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)粉煤灰水泥土的影響，結(jié)果表明：摻入粉煤
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2021年6期2022-01-17
- 土體黏聚力和內(nèi)摩擦角對(duì)SPP管樁豎向承載性狀的影響
。為研究樁周土黏聚力和內(nèi)摩擦角對(duì)SPP管樁豎向承載性狀的影響，根據(jù)樁周土參數(shù)不同可以劃分為表1所列工況，當(dāng)研究不同黏聚力對(duì)SPP管樁豎向承載性狀的影響時(shí)，內(nèi)摩擦角取10°，當(dāng)研究不同內(nèi)摩擦角對(duì)SPP管樁豎向承載性狀的影響時(shí)，黏聚力取40MPa。2.2 模型尺寸設(shè)置本次模擬選取的模型尺寸是樁身長(zhǎng)度為15 m，樁徑為0.6m，壁厚0.11m，以上尺寸屬于相同變量；不同變量是土體的黏聚力和內(nèi)摩擦角，具體數(shù)值見(jiàn)表1。SPP樁自距樁端2m向上設(shè)置3層側(cè)肢，每層4個(gè)，
河南建材 2021年12期2021-12-04
- 水溶性聚合物強(qiáng)化砂土剪切強(qiáng)度及機(jī)理研究
剪強(qiáng)度參數(shù)包括黏聚力(c)和內(nèi)摩擦角(φ)由庫(kù)侖抗剪強(qiáng)度定律計(jì)算，如公式(1)所示。τn=σn×tanφ+c(1)其中τn(kPa)是剪切強(qiáng)度；σn(kPa)是法向應(yīng)力；φ(°)是內(nèi)摩擦角；c(kPa)是黏聚力。黏聚力(c)和內(nèi)摩擦角(φ)反映了材料本身的強(qiáng)度特性，只隨材料的變化而變化。試驗(yàn)結(jié)束后根據(jù)鋼環(huán)讀數(shù)繪制應(yīng)力應(yīng)變曲線，讀取曲線的抗剪強(qiáng)度，計(jì)算各組試樣的黏聚力及摩擦角。2 試驗(yàn)結(jié)果分析及討論2.1 固化劑含量的影響分析為研究加入不同含量固化劑后砂土的
- 聚乙烯醇纖維加筋水泥固化疏浚土靜力特性試驗(yàn)研究
4．(1) 對(duì)黏聚力的影響圖1為不同齡期下，纖維長(zhǎng)度模數(shù)與土樣黏聚力c的變化關(guān)系，齡期在7、14 d時(shí)，隨著纖維長(zhǎng)度模數(shù)的增大，土樣的黏聚力不斷增加，并有穩(wěn)定的趨勢(shì)；齡期在28 d時(shí)，土樣的黏聚力在纖維長(zhǎng)度模數(shù)為6 mm時(shí)最大，隨著纖維長(zhǎng)度模數(shù)的進(jìn)一步增大，土樣的黏聚力有所下降，但下降幅度不大．由此可見(jiàn)，纖維長(zhǎng)度模數(shù)的增大對(duì)土樣黏聚力的增長(zhǎng)有積極作用；但隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增大，纖維長(zhǎng)度模數(shù)對(duì)土樣黏聚力增長(zhǎng)的貢獻(xiàn)越來(lái)越小，摻入纖維的長(zhǎng)度模數(shù)存在最優(yōu)值．圖1 疏浚
- 考慮空間變異性的地基極限承載能力上限有限元分析
基礎(chǔ)下方土體的黏聚力隨著深度的遞增而線性增大，將黏聚力隨深度的變化情況分為3種變化梯度，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，研究地基承載力隨黏聚力分布形式的變化規(guī)律；② 同時(shí)考慮黏聚力在水平和豎直方向上的變異性，假定處于基礎(chǔ)下方地基土體黏聚力的分布服從高斯隨機(jī)場(chǎng)，研究土體的黏聚力均值、變異系數(shù)、水平相關(guān)距離和豎直相關(guān)距離等參數(shù)的變化對(duì)地基極限承載能力的作用效應(yīng)。2 考慮空間變異性的地基模型構(gòu)建2.1 模型構(gòu)建將基礎(chǔ)定義為剛性材料，基礎(chǔ)尺寸設(shè)置為寬度B=2 m、高度H=
中外公路 2021年4期2021-09-22
- 格室加筋土等效強(qiáng)度計(jì)算方法對(duì)比研究
在填土中引起的黏聚力增量稱之為表觀黏聚力，但加筋土的內(nèi)摩擦角和未加筋土基本相同。侯娟等[8]采用三維有限元數(shù)值分析方法研究了高強(qiáng)土工格室的作用機(jī)理，研究結(jié)果表明，高強(qiáng)土工格室中既有對(duì)土體側(cè)壁的摩擦作用，又有格室內(nèi)部砂土的環(huán)箍作用，可有效地限制砂土的水平位移，提高地基承載力?；趯?duì)土工格室加筋土三軸試驗(yàn)結(jié)果的分析，Bathurst和Karpurapu[1]、Rajagopal等[2]提出了基于填料內(nèi)摩擦角的格室加筋土等效強(qiáng)度計(jì)算方法，得到了廣泛應(yīng)用。但是上述
地基處理 2021年3期2021-08-31
- 水泥對(duì)珠三角地區(qū)淤泥抗剪強(qiáng)度參數(shù)的影響分析
發(fā)展。2.2 黏聚力與內(nèi)摩擦角在三軸不固結(jié)不排水試驗(yàn)條件下，原狀軟土的黏聚力、內(nèi)摩擦角分別為6.3 kPa、3.4°。通過(guò)三軸剪切試驗(yàn)后，黏聚力、內(nèi)摩擦角與齡期的關(guān)系如圖4所示。由圖4可以看出：當(dāng)摻入比保持不變時(shí)，黏聚力隨齡期逐漸增加，且表現(xiàn)出很好的線性關(guān)系；摻入一定量水泥的軟土，黏聚力顯著增加，最大可達(dá)797 kPa，最小黏聚力也超過(guò)100 kPa，遠(yuǎn)大于未進(jìn)行任何處理的軟土黏聚力。然而，與黏聚力的變化趨勢(shì)相反，當(dāng)摻入比保持不變時(shí)，內(nèi)摩擦角隨齡期逐漸減小
中外公路 2021年1期2021-03-17
- 黏聚力與摩擦角對(duì)三維邊坡穩(wěn)定性的影響分析
(坡角、坡高、黏聚力和內(nèi)摩擦角)情況下單面和雙面二維邊坡的穩(wěn)定性，探討了各參數(shù)對(duì)單面和雙面邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)的影響特征和規(guī)律。在以往學(xué)者的研究中，鮮有針對(duì)邊坡黏聚力和摩擦角對(duì)邊坡安全系數(shù)影響的較為全面的研究。因此，本文基于有限差分計(jì)算軟件FLAC3D，選取了16組不同的黏聚力與摩擦角的組合，研究其對(duì)三維均質(zhì)土體邊坡的安全系數(shù)與破壞模式的影響。1 強(qiáng)度折減法本文采用大型數(shù)值分析軟件FLAC3D內(nèi)置的強(qiáng)度折減法對(duì)邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析。在邊坡安全系數(shù)的求解過(guò)程中，邊
公路工程 2021年6期2021-02-14
- 凍融條件下東北地區(qū)3 種土壤抗剪強(qiáng)度差異性分析
，通常用土壤的黏聚力和內(nèi)摩擦角來(lái)表征土壤的抗剪強(qiáng)度[12]。 凍融作用對(duì)土壤抗剪強(qiáng)度的影響因素包括土壤質(zhì)地、初始團(tuán)聚體組成、孔隙條件等內(nèi)在因素，以及土壤含水量、凍融循環(huán)次數(shù)、凍融溫度等外部因素[13]。其中，凍融循環(huán)次數(shù)和含水量對(duì)土壤抗剪強(qiáng)度有顯著影響[14-17]。 凍融循環(huán)會(huì)導(dǎo)致土壤團(tuán)聚體分裂，孔隙連通擴(kuò)大，土壤顆粒重新組合[5-6，18]，從而導(dǎo)致土壤從一種穩(wěn)定狀態(tài)變?yōu)榱硪环N穩(wěn)定狀態(tài)。 凍融循環(huán)次數(shù)的增加對(duì)土壤強(qiáng)度有減弱作用[19]。本研究以東北地區(qū)
- 單側(cè)反包式加筋土路堤準(zhǔn)黏聚力原理的合理性
機(jī)理決定的。準(zhǔn)黏聚力原理是解釋加筋機(jī)理的方法之一［2］。在實(shí)際工程中，合理確定準(zhǔn)黏聚力對(duì)加筋效果評(píng)估有重要參考意義。傳統(tǒng)的準(zhǔn)黏聚力原理基于拉筋對(duì)土體的側(cè)向約束作用，著眼于加筋土中一點(diǎn)的應(yīng)力分析，采用簡(jiǎn)化公式［2-4］表示準(zhǔn)黏聚力大??；加筋土體的準(zhǔn)黏聚力僅取決于拉筋極限拉力、拉筋間距和填土內(nèi)摩擦角，且其與拉筋極限拉力成正比，與拉筋間距成反比。文獻(xiàn)［5-6］采用平面與對(duì)數(shù)螺旋線面破壞模式對(duì)加筋土坡的穩(wěn)定性進(jìn)行了極限分析，得到便于快速求解的計(jì)算公式。文獻(xiàn)［7］在
鐵道建筑 2020年10期2020-11-07
- 不同水泥摻灰率下膨脹土抗剪強(qiáng)度參數(shù)的試驗(yàn)分析
土抗剪強(qiáng)度參數(shù)黏聚力和內(nèi)摩擦角的變化趨勢(shì)。二、 試驗(yàn)方法土樣取自合肥瑤海區(qū)某小區(qū)附近，土樣深度在3至5米，土樣呈黃褐色，夾有少量的鐵錳結(jié)核，呈硬塑狀態(tài)。對(duì)土樣進(jìn)行常規(guī)的物理力學(xué)試驗(yàn)，物理指標(biāo)見(jiàn)表1。表1 膨脹土基本物理特性指標(biāo)土樣在烘箱內(nèi)烘干，過(guò)0.5 mm細(xì)篩后，與水泥采用質(zhì)量比摻灰，摻灰率分別為0%、0.5%、1%、1.5%、2%、2.5%、3%、3.5%、4%、5%、5.5%、6%。重塑土的初始含水率分別為16.5%、18.5%、19.5%、21.5
安徽開(kāi)放大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-09-09
- 贛南紅砂巖風(fēng)化土路基邊坡力學(xué)特性研究
水率呈反比例，黏聚力隨著含水率的增加先增大后減小；李建華[3]發(fā)現(xiàn)紅土的密實(shí)度越大，土體黏聚力越大。本文以贛南紅砂巖風(fēng)化土為研究對(duì)象控制不同的密實(shí)度，通過(guò)模擬干濕循環(huán)作用的室內(nèi)試驗(yàn)，然后進(jìn)行剪切試驗(yàn)得到土體的剪切強(qiáng)度，在經(jīng)過(guò)計(jì)算得到黏聚力的大小，分析其在不同循環(huán)次數(shù)和不同密實(shí)度與不同初始含水率條件下的變化規(guī)律。1 贛南紅砂巖風(fēng)化土的黏聚力機(jī)理土體的黏聚力是衡量土體強(qiáng)度的重要指標(biāo)，主要有靜電引力、范德華力、顆粒間的膠結(jié)、顆粒間接觸點(diǎn)的化合價(jià)鍵和表觀黏聚力。贛
科技視界 2020年24期2020-08-26
- 乳化瀝青冷再生混合料早期黏聚力及影響因素
期性能指標(biāo)，而黏聚力是其冷再生混合料早期性能的關(guān)鍵表征指標(biāo)，在工程實(shí)施過(guò)程中易出現(xiàn)由于冷再生混合料早期黏聚力指標(biāo)缺失而造成取芯困難或難以開(kāi)放交通，或是開(kāi)放交通后出現(xiàn)表面裂紋等問(wèn)題，這在一定程度上限制了該項(xiàng)技術(shù)的推廣與應(yīng)用.2017年，Yan等[4]對(duì)冷再生混合料的早期強(qiáng)度基于維姆(HVEEN)內(nèi)聚試驗(yàn)和磨耗試驗(yàn)分別測(cè)定內(nèi)聚力和損失率表征，研究加入水泥對(duì)其早期強(qiáng)度和長(zhǎng)期性能的影響，表明早期強(qiáng)度和長(zhǎng)期性能間存在很強(qiáng)的線性相關(guān)性.2013年，周源[5]通過(guò)室內(nèi)試
北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年8期2020-08-14
- 清水及硫酸溶液浸泡下花崗巖殘積土強(qiáng)度演化特征研究
清水浸泡下試樣黏聚力與浸泡時(shí)間的關(guān)系特征。由圖2可知，花崗巖殘積土試樣的黏聚力隨著浸泡時(shí)間的增大先震蕩式減小，而后緩慢減小，最終趨于穩(wěn)定，其中震蕩式減小主要發(fā)生在浸泡0～16 d，從28.1 kPa減小到18.5 kPa，緩慢減小為浸泡16 d～28 d，浸泡28 d～40 d后黏聚力基本穩(wěn)定。采用指數(shù)函數(shù)進(jìn)行擬合，可獲得如下黏聚力-浸泡時(shí)間關(guān)系式：(2)式中:c為黏聚力(kPa，下同)。圖3為清水浸泡下試樣內(nèi)摩擦角與浸泡時(shí)間的關(guān)系特征。由圖3可知，花崗巖
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-31
- 含水率和壓實(shí)度對(duì)筑壩土抗剪強(qiáng)度的影響研究
——以王慶坨水庫(kù)為例
抗剪強(qiáng)度指標(biāo)（黏聚力C、內(nèi)摩擦角ψ），直接剪切試驗(yàn)剪切面限定在上下盒之間的平面，而不是沿土樣最薄弱的面剪切破壞，且剪切面上剪應(yīng)力分布不均勻，不能嚴(yán)格地控制排水，試驗(yàn)結(jié)果不夠準(zhǔn)確；而三軸壓縮試驗(yàn)?zāi)軌驀?yán)格控制排水且破壞面在最薄弱處，能夠較準(zhǔn)確地模擬現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，結(jié)果比較準(zhǔn)確，所以本次試驗(yàn)采用三軸壓縮試驗(yàn)。試驗(yàn)設(shè)備采用TSZ-3型應(yīng)變控制式三軸儀，實(shí)現(xiàn)了全自動(dòng)數(shù)據(jù)采集。試樣為直徑61.8mm、高125mm的圓柱體試件，試驗(yàn)采用固結(jié)不排水的方式，土樣在施加圍壓作用
海河水利 2020年2期2020-05-19
- 凍融作用對(duì)原狀黃土抗剪強(qiáng)度的影響規(guī)律
究：有的結(jié)論為黏聚力減小、內(nèi)摩擦角增大[1-3]，有的結(jié)論為黏聚力減小、內(nèi)摩擦角基本不變[4-5]，有的結(jié)論為黏聚力、內(nèi)摩擦角均減小[6]；其二是針對(duì)凍結(jié)溫度對(duì)土體凍融效應(yīng)的影響特性：Liu等[7]在不同的冷端溫度和單向融化溫度條件下進(jìn)行試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)土體強(qiáng)度隨冷端溫度的降低而升高；王鐵行等[3]研究?jī)鋈谠瓲铧S土，發(fā)現(xiàn)黏聚力的降低值和內(nèi)摩擦角的增加值分別與凍結(jié)溫度成正比；宋春霞等[8]以蘭州黃土容重為試驗(yàn)變量，使其在不同凍結(jié)溫度下進(jìn)行試驗(yàn)研究，結(jié)果表明凍結(jié)
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2020年1期2020-03-11
- 考慮側(cè)壁摩擦的采場(chǎng)礦溝順序填埋計(jì)算分析
得了填埋料所需黏聚力的計(jì)算公式，但忽略了很多實(shí)際因素的影響，如工程中多采用的兩次填埋施工、側(cè)壁摩擦效應(yīng)。LI等[7]修正Mitchell模型，推導(dǎo)了填埋料所需黏聚力的Mohr-Coulomb準(zhǔn)則解答，但仍忽略了填埋順序。2014年LI[8]考慮礦溝填埋順序的影響，推導(dǎo)了填埋料所需黏聚力的新解答，但未考慮側(cè)壁摩擦角對(duì)提高填埋體安全性、降低填埋成本所起的積極作用，計(jì)算結(jié)果偏于保守。國(guó)內(nèi)研究多關(guān)注采場(chǎng)礦溝填埋應(yīng)力場(chǎng)的理論分析與數(shù)值模擬、應(yīng)力分布的拱效應(yīng)等[9-1
- 含水率對(duì)不同狀態(tài)紅黏土抗剪強(qiáng)度的影響研究
抗剪強(qiáng)度指標(biāo)(黏聚力/內(nèi)摩擦角)隨含水率減小呈先減小后增大；董金玉，趙亞文等[9]通過(guò)不同含水率條件下高、低液塑紅黏土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)研究，在同一法向壓力下高液塑限紅黏土的抗剪強(qiáng)度和黏聚力值遠(yuǎn)大于低液塑限紅黏土的抗剪強(qiáng)度和黏聚力值，高液塑限紅黏土的內(nèi)摩擦角值略大于低液塑限紅黏土的內(nèi)摩擦角值；梁斌、莫?jiǎng)P等[10]通過(guò)常規(guī)直剪試驗(yàn)分析了含水率條件對(duì)紅黏土黏聚力、內(nèi)摩擦角及各級(jí)法向壓力作用下抗剪強(qiáng)度的影響；趙蕊等[11]對(duì)貴陽(yáng)紅黏土以擊實(shí)法進(jìn)行重塑樣制備，設(shè)計(jì)不同
- 爆破振動(dòng)作用下斷層破碎帶抗剪強(qiáng)度的劣化規(guī)律試驗(yàn)研究
以及斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角的可測(cè)性，故以試驗(yàn)試塊的形式來(lái)對(duì)露天轉(zhuǎn)地下開(kāi)采高陡邊坡進(jìn)行爆破振動(dòng)模型試驗(yàn)。參考文獻(xiàn)[12-15]確定了試驗(yàn)中各關(guān)鍵物理量的相似系數(shù)以及相關(guān)物理力學(xué)參數(shù)，其中，圍巖主要材料為閃長(zhǎng)巖，斷層主要材料為斷層泥、破裂巖、壓碎巖及少許角礫巖組成的集合體，并通過(guò)開(kāi)展大量的常規(guī)物理力學(xué)特性試驗(yàn)，進(jìn)一步求出模型邊坡中上下盤圍巖材料和斷層破碎帶材料的物理力學(xué)參數(shù)的取值，如表1所示。圍巖和斷層破碎帶的相似材料質(zhì)量比分別為：m(石膏):m(粗砂):
- 紫色土和黃壤草本根土復(fù)合體抗剪性能試驗(yàn)研究
驗(yàn)得出，紫色土黏聚力隨著土壤含水率的增加表現(xiàn)為先增加后減少，在含水率為11%時(shí)達(dá)到峰值。楊永紅等[9]研究表明，在天然含水率情況下，土壤黏聚力和內(nèi)摩擦角與含根量呈正相關(guān)，且存在最優(yōu)含根量區(qū)域。我們以重慶地區(qū)常見(jiàn)的紫色土和黃壤草本根土復(fù)合體為研究對(duì)象，利用全自動(dòng)四聯(lián)直剪儀進(jìn)行重塑土快速直剪試驗(yàn)，分析不同含水率和含根量對(duì)土體抗剪強(qiáng)度的影響，旨在深化對(duì)紫色土和黃壤力學(xué)性質(zhì)的研究，這對(duì)防治三峽庫(kù)區(qū)水土流失具有重要意義。1 研究區(qū)概況研究區(qū)位于重慶市北碚區(qū)歇馬鎮(zhèn)境內(nèi)
中國(guó)水土保持 2019年4期2019-04-19
- 考慮填料與土地基差異性的填方邊坡穩(wěn)定性上限分析
0]分析了土體黏聚力隨深度線性變化對(duì)非均質(zhì)邊坡穩(wěn)定性的影響。夏元友等[21]假定非均質(zhì)邊坡的土體參數(shù)隨深度呈線性分布，指出非均質(zhì)邊坡高度范圍內(nèi)土體黏聚力的非均質(zhì)分布可以用其平均值代替計(jì)算。唐高朋等[22]開(kāi)發(fā)了邊坡穩(wěn)定性上限法分析程序，指出邊坡穩(wěn)定性及其滑動(dòng)面位置與邊坡坡角及土體參數(shù)有關(guān)。年廷凱等[23]針對(duì)多階多層復(fù)雜邊坡，推導(dǎo)了相應(yīng)的通用性上限法公式。目前，通過(guò)極限分析上限法涉及邊坡方面的研究成果大多數(shù)是針對(duì)天然開(kāi)挖形成的邊坡，考慮了天然邊坡坡體或坡體
- 生態(tài)護(hù)坡中根系對(duì)土體抗剪強(qiáng)度的影響
作用主要體現(xiàn)在黏聚力上，而對(duì)內(nèi)摩擦角的影響較小。張峰等[10]基于常規(guī)三軸固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)探究植被須根含量和含水量對(duì)重塑非飽和粉質(zhì)黏土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的影響規(guī)律，得出植被須根可以提高土體的抗剪強(qiáng)度，在最優(yōu)含水率條件下抗剪強(qiáng)度最大的結(jié)論。此外，有關(guān)植物根土復(fù)合體中根系數(shù)量對(duì)根土復(fù)合體抗剪強(qiáng)度的影響，國(guó)內(nèi)外諸多學(xué)者亦不同程度地開(kāi)展了研究。張家口市位于河北省西北部，地處東經(jīng)113°50′～116°30′、北緯39°30′～42°10′,海拔1 300～1 600
中國(guó)水土保持 2019年3期2019-03-13
- 凍融循環(huán)作用下重塑黃土強(qiáng)度劣化試驗(yàn)研究
度、彈性模量、黏聚力和內(nèi)摩擦角進(jìn)行凍融前后的對(duì)比研究，發(fā)現(xiàn)土樣的彈性模量和破壞強(qiáng)度經(jīng)歷7次凍融循環(huán)后可應(yīng)用于寒區(qū)工程設(shè)計(jì)過(guò)程。隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，土樣的黏聚力呈下降趨勢(shì)，內(nèi)摩擦角呈增加趨勢(shì)。楊成松等[3]研究發(fā)現(xiàn)凍融循環(huán)后的土體干重度趨于某一定值，且這一定值與土體的種類有關(guān)，凍融循環(huán)后的土體含水率比初始含水率大。齊吉琳等[4]研究了凍融作用對(duì)超固結(jié)土強(qiáng)度的影響，發(fā)現(xiàn)其強(qiáng)度參數(shù)發(fā)生了變化；凍融過(guò)程會(huì)改變土顆粒的排列和聯(lián)結(jié)。宋春霞等[5]認(rèn)為凍融循環(huán)對(duì)不同
鐵道建筑 2018年10期2018-11-02
- 基于雙強(qiáng)度折減法的順層巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析
，抗剪強(qiáng)度參數(shù)黏聚力和內(nèi)摩擦角是主要的影響因素，自O(shè). C. ZIENKIEWICZ等[1]、K. A. UGAI[2]提出強(qiáng)度折減法以來(lái)，強(qiáng)度折減法得到了國(guó)內(nèi)外廣泛的研究[3-5]。邊坡穩(wěn)定性計(jì)算分析中黏聚力和內(nèi)摩擦角對(duì)其影響機(jī)制是不同的，在折減過(guò)程中也是有差異性的。洪毓康[6]認(rèn)為，未加固的滑動(dòng)面上的阻抗力由黏聚力和摩阻力兩部分組成，邊坡發(fā)生滑動(dòng)時(shí)，滑動(dòng)面上摩阻力首先得到充分發(fā)揮，然后才有黏聚力作補(bǔ)充。趙煉恒、鄭穎人、唐芬等[7-11]在條分法的基礎(chǔ)上
- 連續(xù)纖維絲加筋補(bǔ)強(qiáng)植生技術(shù)抗剪抗侵蝕研究
對(duì)配方A而言，黏聚力C隨著纖維絲加入量的增加呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢(shì)，當(dāng)纖維絲用量為200 g/m2時(shí)，C值達(dá)到最高；而對(duì)配方B而言，黏聚力C隨著纖維絲加入量的增加呈現(xiàn)上升的趨勢(shì)，纖維絲的最優(yōu)投加量為300 g/m2。在邊坡模型抗雨水沖刷模擬試驗(yàn)中，纖維絲的加入有利于邊坡的加筋補(bǔ)強(qiáng)。對(duì)于60°的陡坡而言，不加絲的邊坡在418 s后即崩塌，而加入纖維絲的邊坡在長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)保持穩(wěn)定。關(guān)鍵詞 連續(xù)纖維絲；抗剪強(qiáng)度；內(nèi)摩擦角；黏聚力；邊坡模型中圖分類號(hào) TU472 文獻(xiàn)
現(xiàn)代農(nóng)業(yè)科技 2018年4期2018-03-23
- 土壤含水率和干容重對(duì)不同植被類型邊坡土壤抗剪強(qiáng)度的影響
小顆粒所產(chǎn)生的黏聚力構(gòu)成[6]。決定抗剪強(qiáng)度大小的主要內(nèi)在因素是兩個(gè)抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為內(nèi)摩擦角和黏聚力，因此研究土壤抗剪強(qiáng)度的大小即是研究?jī)?nèi)摩擦角和黏聚力的大小[7]。大量實(shí)踐和試驗(yàn)[3,8-9]結(jié)果表明，土壤含水率和干容重與土壤的抗剪強(qiáng)度關(guān)系密切，其交互作用對(duì)土壤的穩(wěn)定性存在不同程度的影響[10]，且在天然的情況下，受到降雨、蒸發(fā)、灌溉等因素的影響，土壤的含水率往往會(huì)發(fā)生較大的變化，一般情況下，土壤的抗剪強(qiáng)度和穩(wěn)定性隨含水率的變化而變化[11-12]。研究地
水土保持通報(bào) 2018年6期2018-02-13
- 地下水對(duì)地基承載力和淺基礎(chǔ)沉降的影響
著水位的降低，黏聚力和內(nèi)摩擦角愈大，地基極限承載力愈大，基礎(chǔ)沉降愈小.水位埋深較小時(shí)黏聚力和內(nèi)摩擦角對(duì)地基承載力和基礎(chǔ)沉降的影響較大，隨著水位埋深的增大，影響逐漸減??；對(duì)于同一水位埋深，黏聚力和內(nèi)摩擦角愈大，其對(duì)地基承載力和基礎(chǔ)沉降的影響愈?。幌鄬?duì)于內(nèi)摩擦角而言，黏聚力對(duì)地基承載力和基礎(chǔ)沉降的影響大.黏聚力；內(nèi)摩擦角；承載力；沉降；有限元法近年來(lái)，伴隨我國(guó)大規(guī)模的基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)，地基強(qiáng)度問(wèn)題引發(fā)的工程事故呈上升趨勢(shì).國(guó)內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)對(duì)承載力理論公式和地基承載力
- 喀斯特不同巖性發(fā)育區(qū)自然土壤力學(xué)特征研究
度、內(nèi)摩擦角和黏聚力進(jìn)行了研究，結(jié)果表明：碳酸鹽巖發(fā)育形成的自然土壤緊實(shí)度較高，土壤抗蝕性較強(qiáng)，其中自然土壤緊實(shí)度以泥灰?guī)r最低，較容易受到侵蝕；純碳酸鹽巖區(qū)發(fā)育形成的自然土壤的抗蝕性要高于泥質(zhì)碳酸鹽巖區(qū)，純碳酸鹽巖區(qū)發(fā)育的土壤坡面不容易發(fā)生崩塌。關(guān)鍵詞：喀斯特地區(qū)；土力學(xué)特性；土壤緊實(shí)度；內(nèi)摩擦角；黏聚力中圖分類號(hào)：S152文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：16749944（2017）100128031 引言我國(guó)是世界上喀斯特地貌面積最大的國(guó)家之一[1]，喀斯特地
綠色科技 2017年10期2017-07-05
- 擋土墻被動(dòng)土壓力分布特性研究
在考慮墻后填土黏聚力和填土與墻背之間黏聚力的情況下，均能給出相同的破裂角，但是當(dāng)計(jì)算被動(dòng)土壓力大小和分布的時(shí)候，兩者在分布特性和數(shù)值大小上均有一定的差距，最后給出了產(chǎn)生這種結(jié)果的原因。擋土墻，被動(dòng)土壓力，破裂角，分布特性擋土墻墻背作用土壓力大小的計(jì)算和分析是土力學(xué)中一個(gè)經(jīng)典的課題。早在1773年和1857年庫(kù)侖和朗肯根據(jù)各自的假設(shè)給出了經(jīng)典的庫(kù)侖土壓力理論計(jì)算公式和朗肯土壓力計(jì)算公式，它們是分別以土體整體極限平衡和土體為單元平衡為條件推導(dǎo)出來(lái)的。經(jīng)典庫(kù)侖土
山西建筑 2017年12期2017-06-06
- 工程地質(zhì)學(xué)術(shù)語(yǔ)易混淆用字辨析
，黏土，砂土，黏聚力，巖芯，莫爾中圖分類號(hào)：N04；P642文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：ADOI：10.3969/j.issn.1673-8578.2017.02.015Analysis on Confusable Scientific and Technological Terms in Engineering Geology//GUO JingyunAbstract： In the process of review and proofreading of paper
中國(guó)科技術(shù)語(yǔ) 2017年2期2017-05-26
- 橡膠環(huán)氧瀝青碎石防水黏結(jié)層抗剪性能研究
S防水黏結(jié)層的黏聚力及內(nèi)摩擦角，并基于能量法理論對(duì)其剪切耗散能進(jìn)行研究。結(jié)果表明：添加橡膠粉的環(huán)氧瀝青黏結(jié)料（EA）體系內(nèi)形成了新的化學(xué)交聯(lián)和物理纏結(jié)，表現(xiàn)出更好的黏結(jié)性能、抗變形能力和低溫柔韌性；不同的剪切角度及凍融循環(huán)次數(shù)下，REAS防水黏結(jié)層的抗剪強(qiáng)度及剪切位移均大于EA防水黏結(jié)層，表現(xiàn)出更好的抗剪性能。同時(shí)，REAS防水黏結(jié)層的抗剪強(qiáng)度隨著剪切角度的增加呈冪函數(shù)減小趨勢(shì)，隨凍融循環(huán)次數(shù)的增加呈拋物線型衰減，5次凍融循環(huán)后，REAS防水黏結(jié)層的剪切耗
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2016年7期2017-05-09
- 基于響應(yīng)面分析法的纖維加筋砂土抗剪強(qiáng)度分析
響應(yīng)面分析法對(duì)黏聚力建立回歸方程并進(jìn)行方差分析，并通過(guò)驗(yàn)證試驗(yàn)對(duì)響應(yīng)面分析的最優(yōu)化方案進(jìn)行驗(yàn)證。試驗(yàn)結(jié)果表明：纖維的摻入對(duì)纖維加筋砂土內(nèi)摩擦角的影響并不顯著，對(duì)黏聚力的影響較為明顯；黏聚力模型模擬出的數(shù)據(jù)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)相關(guān)性極為顯著，失擬項(xiàng)差異不顯著，說(shuō)明模型可信；含砂率對(duì)黏聚力的影響極為顯著，纖維摻量對(duì)黏聚力的影響相對(duì)顯著，纖維長(zhǎng)度對(duì)黏聚力的影響不顯著；驗(yàn)證試驗(yàn)所得黏聚力與理論預(yù)測(cè)相差不大，說(shuō)明使用響應(yīng)面分析法進(jìn)行理論分析可以切合黏聚力的實(shí)際情況。纖維加筋砂
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2017年4期2017-04-11
- 懸臂式抗滑樁樁前被動(dòng)土拱效應(yīng)研究
、樁間距、土體黏聚力和內(nèi)摩擦角等因素對(duì)被動(dòng)土拱效應(yīng)的影響。結(jié)果表明：相鄰兩樁樁前一定范圍內(nèi)土體中會(huì)產(chǎn)生被動(dòng)土拱效應(yīng)，且隨著樁身水平位移的增加和沿樁深度的減小，被動(dòng)土拱效應(yīng)增強(qiáng)，土拱范圍變大；隨著樁間距的增加，被動(dòng)土拱效應(yīng)減弱，土拱形態(tài)先變陡峭而后逐漸變平緩；土體黏聚力與被動(dòng)土拱效應(yīng)呈正相關(guān)關(guān)系，而土體內(nèi)摩擦角對(duì)被動(dòng)土拱效應(yīng)的影響較小。關(guān)鍵詞：懸臂式抗滑樁；被動(dòng)土拱效應(yīng)；模型試驗(yàn)；數(shù)值分析；黏聚力；內(nèi)摩擦角中圖分類號(hào)：TU473.1 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：AAbstr
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2017年2期2017-04-07
- 凍融循環(huán)對(duì)GCL膨潤(rùn)土墊剪切性能影響初探
間的內(nèi)摩擦角及黏聚力的變化,結(jié)合GCL膨潤(rùn)土自身特性，分析凍融循環(huán)對(duì)GCL內(nèi)在結(jié)構(gòu)及力學(xué)性能的影響因素，為研究GCL在寒區(qū)工程中的應(yīng)用提供設(shè)計(jì)依據(jù)。從試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn),GCL膨潤(rùn)土墊之間含水率、密實(shí)程度及凍融循環(huán)次數(shù)等因素對(duì)GCL的剪切特性均會(huì)產(chǎn)生影響，隨著凍融次數(shù)的增加，黏聚力降低，剪切角減小。通過(guò)分析試驗(yàn)結(jié)果，可對(duì)實(shí)際工程邊坡襯墊系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和施工提出建議。關(guān)鍵詞：凍融循環(huán)；內(nèi)摩擦角；黏聚力；抗剪強(qiáng)度土工合成材料黏土墊(Geosynthetic Clay L
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2016年11期2017-01-09
- 土體參數(shù)對(duì)改良黃土邊坡變形的影響
土的內(nèi)摩擦角和黏聚力；并以此試驗(yàn)數(shù)據(jù)為依據(jù)，基于有限元ABAQUS軟件分析了不同含水率、彈性模量和泊松比對(duì)邊坡變形的影響。研究結(jié)論顯示：固化劑SH能明顯提高黃土的抗剪強(qiáng)度；含水率對(duì)改良黃土邊坡變形的影響較大，但泊松比對(duì)改良黃土邊坡變形幾乎沒(méi)有影響。研究結(jié)論為固化劑SH在黃土地區(qū)的推廣使用提供了一定的參考價(jià)值，并對(duì)實(shí)際邊坡工程的設(shè)計(jì)、治理提供了理論依據(jù)。關(guān)鍵詞：改良黃土；內(nèi)摩擦角；黏聚力；變形中圖分類號(hào)：TU444 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：16721683
南水北調(diào)與水利科技 2016年5期2016-12-27
- 聚丙烯纖維土受力性能試驗(yàn)研究
素回歸分析得到黏聚力與纖維長(zhǎng)度和摻量的擬合公式,并通過(guò)與實(shí)測(cè)值比較,認(rèn)為其能夠滿足工程需要。關(guān)鍵詞：纖維土；路基砂土；變形性能；三軸壓縮試驗(yàn)；黏聚力2016,33（02):71-73,791 研究背景煤層開(kāi)采和重型超載車輛會(huì)使采動(dòng)區(qū)公路產(chǎn)生非常嚴(yán)重的破壞。纖維加筋技術(shù)是通過(guò)在土體中隨機(jī)摻入離散的纖維絲或網(wǎng)片形成一種土工復(fù)合材料的方法。纖維均勻地分布在土體中,在各個(gè)方向上都能起到加筋作用,可顯著提高土體的強(qiáng)度和抗變形能力。李宏波等［1］認(rèn)為聚丙烯纖維的摻入可
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2016年2期2016-04-08
- 黏聚力強(qiáng)度對(duì)滑面作用的差異分析
的三維模型，以黏聚力為變量進(jìn)行有限差分?jǐn)?shù)值模擬，在c=0kPa到c=20kPa的計(jì)算結(jié)果表明：樁后ssi值減小，滑面ssi值增大，改善局部破壞；土拱層次減小，樁后水平力減小，利于樁板受力。較大的滑面黏聚力強(qiáng)度對(duì)有一定緩阻作用，能協(xié)調(diào)結(jié)構(gòu)與滑體的力學(xué)效應(yīng)。【關(guān)鍵詞】滑動(dòng)面；接觸面；黏聚力；數(shù)值模擬滑動(dòng)面為滑坡地貌的重要組成部分，在滑體穩(wěn)定因素中起控制作用，通常呈上陡下緩。在長(zhǎng)期地質(zhì)作用下，滑體與滑床的分界面存在壓合、摩擦等各類影響?；聻?zāi)害是山區(qū)建設(shè)中的重要
科技視界 2016年7期2016-04-01
- 非飽和原狀黃土凍融強(qiáng)度研究
率、凍結(jié)溫度對(duì)黏聚力和內(nèi)摩擦角的影響規(guī)律?；?21 ℃下黏聚力隨凍融循環(huán)次數(shù)變化的數(shù)據(jù)，擬合得到黏聚力劣化模型表達(dá)式?！窘Y(jié)果】 在16.5%，20.5%，24.0%，29.0%和32.5%含水率下，-21 ℃凍融循環(huán)7次之后土樣黏聚力分別由24.50，18.52，12.69，9.56和7.56 kPa降低到21.04，13.52，7.45，2.60和0.23 kPa，含水率32.5%的原狀土樣黏聚力減小量最大。同一含水率下黏聚力隨凍融循環(huán)次數(shù)的增加呈指數(shù)
西北農(nóng)林科技大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2015年4期2015-07-12
- 澆注式瀝青混合料抗剪強(qiáng)度及標(biāo)準(zhǔn)研究
剪強(qiáng)度要求，但黏聚力不足會(huì)引起混合料剪切流動(dòng)變形.在澆注式瀝青鋪裝設(shè)計(jì)中，分析因?yàn)榭紤]抗剪強(qiáng)度不足引起混合料剪切流動(dòng)變形時(shí)需同時(shí)考慮混合料黏聚力和摩擦角.關(guān)鍵詞：瀝青混合料;單軸貫入試驗(yàn);黏聚力;抗剪強(qiáng)度中圖分類號(hào)：U414 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：AResearchontheShearStrengthandStandardofGussasphaltQIANZhendong，JINLei，ZHENGYu（IntelligentTransportationSystemI
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2015年5期2015-06-16
- EN-1固化劑對(duì)4種土壤抗剪強(qiáng)度的影響
高了和黃棕壤的黏聚力。[結(jié)論] 固化劑的摻量并非越大越好，摻入量過(guò)多反而會(huì)降低土壤的抗剪強(qiáng)度。摻量為0.01%，養(yǎng)護(hù)時(shí)間為28 d時(shí)固化效果最佳。路邦EN-1固化劑適用于黏粒含量較大的土壤，不適用于砂粒含量較大的土壤。關(guān)鍵詞：固化劑； 抗剪強(qiáng)度； 內(nèi)摩擦角； 黏聚力黃土廣泛分布于中國(guó)西北地區(qū)，具有大孔隙性和多洞性，結(jié)構(gòu)性強(qiáng)，呈現(xiàn)架空結(jié)構(gòu)，具有垂直節(jié)理，在天然情況下能經(jīng)常保持垂直邊坡[1]。在各種自然條件的影響下，邊坡表面土體容易出現(xiàn)失穩(wěn)的現(xiàn)象，其中，水的沖
水土保持通報(bào) 2015年1期2015-03-14
- 基于Hewlett方法的樁網(wǎng)復(fù)合地基土拱效應(yīng)優(yōu)化算法
能有效反映填土黏聚力對(duì)樁土應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的影響。在Hewlett極限狀態(tài)空間土拱效應(yīng)分析基礎(chǔ)上,采用填土綜合內(nèi)摩擦角指標(biāo)完成空間土拱拱頂及拱腳位置處單元土體應(yīng)力極限狀態(tài)分析,考慮樁間土應(yīng)力非均勻分布與被動(dòng)土壓力發(fā)揮程度的影響,得到樁網(wǎng)復(fù)合地基樁體荷載分擔(dān)比解析表達(dá)式。研究結(jié)果表明：填土黏聚力顯著提高路基填土土拱效應(yīng),復(fù)合地基設(shè)計(jì)應(yīng)考慮填土黏聚力的有利影響；樁間土應(yīng)力并非均勻分布,通過(guò)非均勻分布系數(shù)折減后,可有效提高彈性工作狀態(tài)的樁體荷載分擔(dān)計(jì)算結(jié)果；考慮被動(dòng)
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2015年5期2015-03-09
- 重塑非飽和粉質(zhì)黏土抗剪強(qiáng)度特性試驗(yàn)研究
度及內(nèi)摩擦角和黏聚力的影響.結(jié)果表明：隨著基質(zhì)吸力的增大，非飽和土的抗剪強(qiáng)度不斷增大，說(shuō)明基質(zhì)吸力對(duì)抗剪強(qiáng)度有較大貢獻(xiàn)；隨著含水率增大，土的內(nèi)摩擦角減??；在含水率較小時(shí)，黏聚力增大，當(dāng)含水率增加到一定值時(shí)，土的黏聚力急劇下降。關(guān)鍵詞：非飽和土；抗剪強(qiáng)度；黏聚力；內(nèi)摩擦角；基質(zhì)吸力An experimental study on the shear strength characteristicsof remolded unsaturated silty c
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-02-19
- 基于準(zhǔn)黏聚力原理的加筋黏土強(qiáng)度理論淺析
者分別對(duì)砂土(黏聚力c=0)進(jìn)行了三軸試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，得知砂土加筋后所形成的復(fù)合體的強(qiáng)度比未加筋前有所提高和改善，最后提出了筋與土間相互作用的兩個(gè)基本原理即準(zhǔn)黏聚力原理或似黏聚力原理和摩擦加筋原理[1-2]。然而在工程領(lǐng)域中經(jīng)常遇見(jiàn)對(duì)黏性土(黏聚力c≠0)進(jìn)行加筋，還沒(méi)有學(xué)者對(duì)加筋黏性土的加筋理論進(jìn)行探討和分析，弄清加筋黏性土的加筋理論對(duì)工程建設(shè)有巨大的指導(dǎo)意義。本文依據(jù)加筋砂土的準(zhǔn)黏聚力理論，推導(dǎo)了加筋黏土的加筋理論，以及對(duì)加筋黏土的抗剪強(qiáng)度公式進(jìn)行了修
四川建筑 2014年6期2014-09-03
- 初始含水率和改良材料摻量對(duì)膨脹土抗剪強(qiáng)度的影響
之后,膨脹土的黏聚力及內(nèi)摩擦角均大幅增大,且黏聚力的增大幅度比內(nèi)摩擦角的增大幅度大。但大多數(shù)的研究局限于在最佳含水率下分析改良膨脹土抗剪強(qiáng)度的變化規(guī)律,并沒(méi)有深入分析不同初始含水率對(duì)改良膨脹土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的影響[4]。再者,化學(xué)改良方法施工工藝復(fù)雜,現(xiàn)場(chǎng)拌和困難,且對(duì)環(huán)境污染較大。針對(duì)這些不足,本文結(jié)合湖北省宜昌市小溪塔至鴉鵲嶺一級(jí)公路改建工程,對(duì)使用風(fēng)化砂、水泥、石灰和粉煤灰改良的膨脹土抗剪強(qiáng)度進(jìn)行比較,通過(guò)改變初始含水率,研究不同改良材料、不同初始含水
水利水電科技進(jìn)展 2014年3期2014-03-22
- 重塑淤泥質(zhì)土抗剪強(qiáng)度主要影響因素
臨界含水率時(shí)，黏聚力隨含水率增加而增加，土體含水率大于臨界含水率時(shí)，黏聚力隨含水率增加而逐漸減少，內(nèi)摩擦角則隨含水率增加而逐漸降低。引入黏聚力強(qiáng)度函數(shù)和內(nèi)摩擦角強(qiáng)度函數(shù)，對(duì)重塑淤泥質(zhì)土抗剪強(qiáng)度進(jìn)行分析，得到了不同剪切條件下重塑淤泥質(zhì)土的抗剪強(qiáng)度計(jì)算公式。重塑淤泥質(zhì)土；含水率；抗剪強(qiáng)度；剪切速率0 引言淤泥質(zhì)土體廣泛分布于我國(guó)東南沿海及內(nèi)陸湖泊地區(qū)，對(duì)工程的設(shè)計(jì)與施工有著重要的影響。由于季節(jié)降雨量的變化，淤泥質(zhì)土體抗剪強(qiáng)度隨著季節(jié)而變化，對(duì)其上的建筑物、基礎(chǔ)
中國(guó)港灣建設(shè) 2014年10期2014-03-17
- MARKET WATCH
大，砂質(zhì)黃土的黏聚力減小，砂粒含量從30%增長(zhǎng)至45%，黏聚力從6.08減至3.28，降幅為46%。曲線形態(tài)表現(xiàn)為先緩后陡，即當(dāng)砂粒含量小于35%時(shí)黏聚力隨砂粒含量的增加緩慢降低，當(dāng)砂粒含量大于35%時(shí)黏聚力隨砂粒含量的增加其降低趨勢(shì)增大。By the end of September 2012, the MOR had amassed a debt of 2.66 trillion yuan($428 billion), which will be tr
Beijing Review 2013年10期2013-12-06
- 礫石量對(duì)礫質(zhì)黏土抗剪強(qiáng)度參數(shù)影響規(guī)律的試驗(yàn)研究
軸相交的截距為黏聚力c。按此規(guī)則，可求得各組礫質(zhì)黏土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)黏聚力c、內(nèi)摩擦角 。不同礫石量試樣的c、 值見(jiàn)表1。表1 礫質(zhì)黏土抗剪強(qiáng)度參數(shù)3 礫石量對(duì)強(qiáng)度參數(shù)的影響規(guī)律試驗(yàn)結(jié)果表明，礫石含量對(duì)抗剪強(qiáng)度指標(biāo)黏聚力、內(nèi)摩擦角有很大影響，并有一定規(guī)律可循。圖3、圖4顯示了黏聚力、內(nèi)摩擦角隨礫石含量變化的關(guān)系曲線。圖3 礫石量～黏聚力關(guān)系圖4 礫石量～內(nèi)摩擦角關(guān)系由圖3可知，隨礫石量增加，黏聚力呈現(xiàn)先增后減的趨勢(shì)。按土力學(xué)基本理論，密實(shí)度越大，黏聚力越大，
四川建筑 2013年2期2013-07-26
- 直接快剪條件下黏土抗剪強(qiáng)度影響因素探討*
摩擦角φ和土的黏聚力c三者有關(guān)［1－4］。影響抗剪強(qiáng)度的因素可歸納為兩類:(1)土的物理化學(xué)性質(zhì)影響;(2)孔隙水壓力影響。本論文就針對(duì)黏土的孔隙比e﹑含砂量s對(duì)抗剪強(qiáng)度指標(biāo)黏聚力c和內(nèi)摩擦角φ的影響進(jìn)行分析，從而建立黏土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)與孔隙比e﹑含砂量s的關(guān)系。1 直接剪切試驗(yàn)方案在工程中，黏土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的影響因素很多。通過(guò)實(shí)際調(diào)查研究發(fā)現(xiàn)，既有內(nèi)在因素:如孔隙比、含砂量等，也有外在因素:如土的應(yīng)力歷史及環(huán)境等［5－7］。為此，本文著重考慮了孔隙比、含砂
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2012年5期2012-09-21