宋九祥　沈　偉

(南京長(zhǎng)江都市建筑設(shè)計(jì)股份有限公司，江蘇 南京　210002)

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常州科教城C區(qū)裙房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

宋九祥沈偉

(南京長(zhǎng)江都市建筑設(shè)計(jì)股份有限公司，江蘇 南京210002)

結(jié)合常州科教C區(qū)裙房的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)現(xiàn)狀，調(diào)整了該結(jié)構(gòu)的剛度，并進(jìn)行了抗震性能化設(shè)計(jì)，通過(guò)罕遇地震下的Pushover分析表明，該結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)抗震性能指標(biāo)均滿足規(guī)范要求，且可實(shí)現(xiàn)大震不倒的目標(biāo)。

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，抗震性能，剛度，Pushover分析

1　工程概況

項(xiàng)目位于常州市武進(jìn)區(qū)，主要功能為研發(fā)辦公、商業(yè)。由2層地下室、裙房和2棟塔樓組成，總建筑面積14.7萬(wàn)m2，地上10.3萬(wàn)m2，地下4.4萬(wàn)m2，裙房平面尺寸135 m×114 m，地下平面尺寸174 m×123 m。塔樓和裙房之間設(shè)置變形縫，劃分為4個(gè)獨(dú)立結(jié)構(gòu)單元，A，C區(qū)均為5層，首層層高6.6 m，其余層4.2 m～5.6 m，B區(qū)17層，高70.90 m，D區(qū)24層，高98.20 m，分區(qū)圖及建筑效果圖如圖1所示。典型平面布置圖如圖2，圖3所示。

本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期50年，安全等級(jí)二級(jí)，抗震設(shè)防烈度7度(0.10g)，設(shè)計(jì)地震分組第一組，建筑場(chǎng)地類別Ⅲ類，場(chǎng)地特征周期0.45 s。建筑抗震設(shè)防分類：丙類?；撅L(fēng)壓Wo=0.40 kN/m2(50年一遇)，地面粗糙度B類。

其中C區(qū)裙房典型柱網(wǎng)9.0 m×9.0 m，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，為存在連接薄弱、扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、平面不規(guī)則、局部穿層柱、樓板不連續(xù)等多項(xiàng)不規(guī)則的復(fù)雜建筑，下面將著重對(duì)C區(qū)裙房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行闡述。

2　地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

主樓與裙房之間質(zhì)量、剛度差異較大，設(shè)計(jì)采取以下措施控制沉降：

1)選擇合理基礎(chǔ)形式，減小差異沉降，基礎(chǔ)平面布置圖見(jiàn)圖4。B區(qū)、D區(qū)塔樓均采用樁筏基礎(chǔ)，其余區(qū)域采用樁基承臺(tái)+防水板基礎(chǔ)。利用變剛度調(diào)平概念，塔樓選用500 mm方樁，樁長(zhǎng)24 m，承載力特征值2 500 kN，其余區(qū)域選用500 mm管樁，樁長(zhǎng)24 m，承載力特征值1 800 kN，兩種樁均以粉砂夾粉質(zhì)粘土層為樁端持力層，地下室區(qū)域樁兼抗拔使用。

2)塔樓與裙房之間設(shè)置沉降后澆帶，待主體結(jié)構(gòu)封頂、沉降穩(wěn)定后再進(jìn)行二次澆筑封閉。

目前該項(xiàng)目已經(jīng)竣工，實(shí)測(cè)沉降：B塔16.25 mm～17.83 mm，D塔20.63 mm～22.45 mm，裙樓8.66 mm～10.02 mm。塔樓內(nèi)部相鄰柱間差異沉降均不大于2 mm，整體撓度值小于0.02%，沉降后澆帶封閉后，主、裙樓柱間沉降差小于1 mm，整體撓度值小于0.01%，均遠(yuǎn)小于規(guī)范[5]限值0.2%，原設(shè)計(jì)措施是得當(dāng)?shù)摹?/p>

3　針對(duì)不規(guī)則情況的概念設(shè)計(jì)

C區(qū)裙房為L(zhǎng)形不規(guī)則平面，且2層～4層為細(xì)腰形連接，如圖2所示。通過(guò)調(diào)整結(jié)構(gòu)剛度分布，使得結(jié)構(gòu)位移比不超1.4，同時(shí)為保證連接薄弱部位退出工作后各結(jié)構(gòu)單體具備獨(dú)立承載能力，設(shè)計(jì)采用整體模型、去掉細(xì)腰連接部位模型、去掉所有連接部位各單塔模型(見(jiàn)圖5)分別進(jìn)行分析，多模型計(jì)算結(jié)果包絡(luò)設(shè)計(jì)。

提高弱連接部位及相鄰豎向構(gòu)件抗震性能目標(biāo)，按抗彎中震不屈服、抗剪中震彈性控制，延緩整體結(jié)構(gòu)薄弱部位破壞，提高結(jié)構(gòu)整體抗震性能。

躍層柱線剛度較小、計(jì)算分擔(dān)剪力少，為保證躍層柱在地震作用下的抗震性能，采用以下措施增強(qiáng)其承載力：提高一級(jí)抗震等級(jí)并將箍筋沿柱全高加密，躍層柱分擔(dān)地震剪力不小于樓層所有非躍層柱所承擔(dān)地震剪力平均值，采用抗剪中震彈性、抗彎中震不屈服進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)，同時(shí)使躍層柱配筋亦不小于相關(guān)范圍非躍層柱配筋。

4　小震彈性分析

小震彈性分析是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要部分，結(jié)構(gòu)布置的優(yōu)劣，結(jié)構(gòu)剛度的均勻性在很大程度上決定了結(jié)構(gòu)在中震、大震作用下的性能。本工程采用SATWE軟件對(duì)C區(qū)裙房實(shí)行多模型對(duì)比分析，小震下模型周期、位移如表1～表3所示。

表1　結(jié)構(gòu)周期(一)

整體計(jì)算Tt/T1=0.892<0.90，去掉細(xì)腰部位計(jì)算Tt/T1=0.887<0.90，滿足規(guī)范[3]要求。

表2　結(jié)構(gòu)周期(二)

左單元Tt/T1=0.846<0.90，右單元Tt/T1=0.893<0.90，滿足規(guī)范[3]要求。

所有模型最大層間位移角均滿足規(guī)范[3]1/550限值要求，位移比均不大于1.40。

由以上可知，即便薄弱連接部位退出工作，獨(dú)立單體仍然具備獨(dú)立承載能力，將按以上模型包絡(luò)設(shè)計(jì)，確保結(jié)構(gòu)安全。

表3　結(jié)構(gòu)位移和位移比

5　小震彈性時(shí)程分析

C區(qū)裙房屬特別不規(guī)則結(jié)構(gòu)，本工程進(jìn)行了多遇地震下的彈性時(shí)程分析。選取2條天然波和1條人工波進(jìn)行計(jì)算。3條波的平均譜與規(guī)范譜對(duì)比如圖6所示，在主要振型的周期點(diǎn)上，平均譜與規(guī)范譜相差小于20%，滿足抗規(guī)[3]在統(tǒng)計(jì)意義上相符的規(guī)定。

圖7為3條波時(shí)程分析結(jié)果與反應(yīng)譜結(jié)果對(duì)比，每條波結(jié)構(gòu)底部剪力均不小于反應(yīng)譜法的65%，3條波結(jié)構(gòu)底部剪力平均值不小于反應(yīng)譜法的80%，滿足抗規(guī)[3]要求。計(jì)算結(jié)果取兩者包絡(luò)值，全樓地震力放大系數(shù)取1.09。

6　抗震性能化設(shè)計(jì)

為保證躍層柱及大跨弱連接部位梁柱具有適宜的承載力、延性和抗震安全儲(chǔ)備，以上構(gòu)件采用抗剪中震彈性、抗彎中震不屈服進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。將地震力影響系數(shù)最大值調(diào)整為0.23，取消組合內(nèi)力調(diào)整系數(shù)；構(gòu)件的抗震等級(jí)為四級(jí)。

計(jì)算結(jié)果表明，上述部位構(gòu)件在提高一級(jí)抗震等級(jí)后，按小震下計(jì)算配置的抗剪鋼筋基本滿足性能化目標(biāo)要求，抗彎鋼筋需與中震結(jié)果進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì)。

7　罕遇地震下的Pushover分析

為保證結(jié)構(gòu)大震不倒，采用EPDA&PUSH軟件進(jìn)行了靜力彈塑性Pushover分析。圖8為結(jié)構(gòu)0度方向靜力Pushover曲線(其余方向與此類似)，由圖8可知，大震下基底剪力約為小震的3.0倍，符合概念控制要求。性能點(diǎn)處最大層間位移角1/149，小于規(guī)范限值1/50較多，表明在抗倒塌能力上有較大余地。

8　大跨度框架舒適度驗(yàn)算

弱連接連廊處跨度18 m，樓面梁高僅900 mm，豎向自振頻率計(jì)算[1]：

峰值加速度αp計(jì)算[1]：

αp/g=p0e-0.35fn/βw=0.001 28≤α0/g=0.005。

結(jié)構(gòu)舒適度滿足規(guī)范[4]要求。

9　結(jié)語(yǔ)

1)通過(guò)采用不同剛度樁基礎(chǔ)，設(shè)置沉降后澆帶，能有效控制塔樓與裙房間沉降差；2)通過(guò)多模型包絡(luò)設(shè)計(jì)，針對(duì)薄弱部位采取有效的抗震加強(qiáng)措施，整體結(jié)構(gòu)各項(xiàng)抗震性能指標(biāo)滿足規(guī)范[3]要求；3)進(jìn)行小震下彈性時(shí)程分析，驗(yàn)證振型分解反應(yīng)譜法合理性，計(jì)算得到全樓地震力放大系數(shù)為1.09；4)對(duì)躍層柱進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)，并采取一系列加強(qiáng)措施，能保證躍層柱在地震工況下的抗震性能；5)進(jìn)行大震下Pushover分析，結(jié)構(gòu)可以實(shí)現(xiàn)大震不倒，并在抗倒塌能力上有較大余地；6)進(jìn)行弱連接連廊處舒適度驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)梁豎向自振頻率及峰值加速度均能滿足規(guī)范要求。

[1]傅學(xué)怡.實(shí)用高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].第2版.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010.

[2]常州科教城4號(hào)樓及5號(hào)樓A、C區(qū)裙房抗震專項(xiàng)審查[Z].2011.

[3]GB 50011—2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[4]JGJ 3—2010，高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S].

[5]GB 50007—2011，建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

Podium C structure design of Changzhou science and education city project

Song JiuxiangShen Wei

(Nanjing Changjiang Urban Architectural Design Co., Ltd, Nanjing 210002, China)

Combining with podium C structure design status of Changzhou science and education city, the paper adjusts its structural rigidity, and carries out seismic performance design. Through Pushover analysis in rare seismic, it shows that the structural seismic performance indicators meet design demands. Furthermore, it can realize the seismic resisting goal.

structural design, seismic performance, rigidity, Pushover analysis

1009-6825(2016)25-0035-03

2016-06-28

宋九祥(1979- )，男，高級(jí)工程師，國(guó)家一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師；

沈偉(1967- )，男，研究員級(jí)高級(jí)工程師，國(guó)家一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師

TU318

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