尚建麗,麻向龍,張　磊,熊　磊,張　浩

(1.西安建筑科技大學(xué) 材料與礦資學(xué)院 陜西 西安 710055；2.西安建筑科技大學(xué) 建筑學(xué)院 陜西 西安 710055)

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多孔載體相變材料的熱濕綜合性能

尚建麗1,麻向龍1,張磊2,熊磊1,張浩1

(1.西安建筑科技大學(xué) 材料與礦資學(xué)院 陜西 西安 710055；2.西安建筑科技大學(xué) 建筑學(xué)院 陜西 西安 710055)

摘要:以癸酸(CA)和月桂酸(LA)在超聲波作用下混溶制備的二元有機(jī)脂肪酸為相變材料，多孔硅藻土材料為載體，利用多孔硅藻土的吸附特性，使用熔融法制備相變材料質(zhì)量分?jǐn)?shù)不同(35%、40%、45%、50%、55%)的多孔載體相變材料，分別采用步冷曲線法和等溫吸放濕法對(duì)多孔載體相變材料的控溫性及吸放濕性進(jìn)行測(cè)試，并對(duì)熱濕綜合性能進(jìn)行評(píng)價(jià).同時(shí)利用壓汞法(MIP)、差示掃描量熱法(DSC)、掃描電鏡(SEM)、紅外光譜(FT-IR)、熱重(TG)等手段對(duì)多孔載體相變材料的孔結(jié)構(gòu)、相變溫度、相變潛熱、形貌、組成和熱穩(wěn)定性進(jìn)行分析.結(jié)果表明，硅藻土孔隙發(fā)達(dá)，對(duì)CA-LA的物理吸附質(zhì)量達(dá)到45%時(shí)，多孔載體相變材料的相變溫度在17.92～22.20 ℃，相變潛熱在30.88～32.97 J/g；在溫度為140 ℃以下具有良好的熱穩(wěn)定性，該復(fù)合材料具有滿足建筑室內(nèi)對(duì)相變材料熱性能要求，而且具有良好的濕效應(yīng).

相變儲(chǔ)能是一種新型的節(jié)能與環(huán)保技術(shù),相變材料在相變過(guò)程中能夠吸收或釋放大量的潛熱[1-2],實(shí)現(xiàn)有效控制室內(nèi)環(huán)境溫度的目的.相變材料有無(wú)機(jī)類(lèi)、有機(jī)類(lèi)和復(fù)合相變材料[3].與無(wú)機(jī)相變材料相比,有機(jī)相變材料腐蝕性小、無(wú)相分離、過(guò)冷現(xiàn)象和良好的化學(xué)穩(wěn)定性[4-6].目前,有機(jī)相變材料的研究多關(guān)注于脂肪酸,然而單一種類(lèi)的脂肪酸,相變溫度無(wú)法滿足建筑領(lǐng)域中室內(nèi)熱舒適的要求.因此需要將2種或2種以上的脂肪酸按照一定的比例進(jìn)行復(fù)合,以獲得滿足建筑領(lǐng)域要求的相變溫度[7].同時(shí),又因?yàn)橹舅嵩谙嘧冞^(guò)程中存在泄露現(xiàn)象,因此需要選取合適的載體材料對(duì)脂肪酸進(jìn)行封裝[8-10],以達(dá)到控制脂肪酸泄露的問(wèn)題.楊穎等[11]用十六醇-癸酸和粉煤灰制備出定形相變儲(chǔ)能材料；Karaman等[12]用聚乙二醇和硅藻土制備出復(fù)合相變儲(chǔ)能材料,為了提高熱導(dǎo)率加入了膨脹石墨；Karaipekli等[13]用癸酸-肉豆蔻酸和膨脹珍珠巖制備出熱能儲(chǔ)存材料.但是從目前對(duì)于定形相變材料的研究來(lái)看,普遍關(guān)注于這類(lèi)材料的儲(chǔ)熱性能,而對(duì)于載體材料具有多孔結(jié)構(gòu)可能存在的調(diào)濕性能研究較少,從而導(dǎo)致目前所獲得的定形相變材料存在功能單一的缺點(diǎn)[14-17],難以滿足室內(nèi)對(duì)環(huán)境溫濕度的要求.

本文基于課題組前期的研究成果[18-20],旨在尋求價(jià)格廉價(jià)且適合建筑領(lǐng)域?qū)嶋H應(yīng)用的多孔載體相變材料.以癸酸和月桂酸(CA-LA)為相變材料,采用多孔硅藻土作載體,通過(guò)熔融法[21]制備一種兼具熱和濕綜合性能的復(fù)合材料,為建筑墻體實(shí)現(xiàn)多功能化提供試驗(yàn)依據(jù).

1試驗(yàn)

1.1試驗(yàn)原料

癸酸(國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司,熔點(diǎn)31.5 ℃,化學(xué)純),月桂酸(成都市科龍化工試劑廠,熔點(diǎn)44 ℃,分析純),硅藻土(臨江市),硅藻土的X射線衍射儀(XRD)圖如圖1所示,其中I為衍射強(qiáng)度,2θ為衍射角度.

圖1 硅藻土的XRD測(cè)試結(jié)果Fig.1　DSC measurement results of diatomite

1.2試驗(yàn)方法

1.2.1二元有機(jī)低共熔體系的制備將質(zhì)量比組成(40∶60)的CA和LA混合于密閉容器里(HX2002T型電子天平,精度：0.01 g),在70 ℃烘箱(101-2AB電熱鼓風(fēng)干燥箱,溫度波動(dòng)范圍：±1 ℃)中加熱至全部融化后,在60 ℃、300 r/min的恒溫磁力攪拌器(DF-101S集熱式恒溫加熱磁力攪拌器,控溫精度：±1 ℃)上攪拌30 min,然后在(JY92-Ⅱ型超聲波細(xì)胞破碎儀,時(shí)間精度：±1%,溫度波動(dòng)范圍：±0.5 ℃)60 ℃下超聲分散15 min,即可得到CA-LA二元低共熔脂肪酸.

1.2.2多孔載體相變材料的制備以硅藻土為載體,CA-LA為相變材料,采用熔融法制備多孔載體相變材料.硅藻土在使用前于80 ℃溫度下干燥24 h.為了確定硅藻土的最優(yōu)吸附量,稱(chēng)取了不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)w為35%、40%、45%、50%、55%的CA-LA二元低共熔脂肪酸,添加一定質(zhì)量干燥后的硅藻土,將混合物放入250 ml的燒杯中,在70 ℃恒溫水浴下加熱并攪拌一定時(shí)間至完全融合后,在溫度60 ℃下超聲分散15 min,然后在干燥環(huán)境下自然冷卻.如此循環(huán)2次以上,確保硅藻土充分吸收相變材料.

1.3熱濕綜合性能測(cè)試

1.3.1吸放濕性能測(cè)試吸放濕性能的測(cè)試有飽和鹽溶液法和恒溫恒濕箱法2種方法,本試驗(yàn)采用飽和鹽溶液法對(duì)材料的吸放濕性能進(jìn)行測(cè)試.飽和鹽溶液法的測(cè)試依據(jù)《建筑材料及制品的濕熱性能吸濕性能的測(cè)定》(GB/T20312-2006/ISO 12571∶2000)的規(guī)定,具體測(cè)試步驟如下：1)將試樣放入不蓋杯蓋的稱(chēng)量杯中,置于烘箱中,若間隔至少24 h的連續(xù)3次稱(chēng)重，材料質(zhì)量的變化小于總質(zhì)量的0.1%,即認(rèn)為達(dá)到了恒重.2)將干燥后裝有試樣的稱(chēng)量杯一同放入具有相對(duì)濕度的飽和鹽溶液的干燥器中,將干燥器置于恒溫箱中,恒溫箱的溫度由經(jīng)過(guò)校驗(yàn)的儀器嚴(yán)密監(jiān)控.在25±0.5 ℃的恒定溫度下,定期稱(chēng)量試樣,直至試樣達(dá)到濕平衡.3)然后逐級(jí)增加濕度,重復(fù)上述操作,周期稱(chēng)量試樣在每種濕度環(huán)境下達(dá)到平衡后的質(zhì)量并記錄.由于多孔載體相變材料可能存在的不均一性,本次試驗(yàn)進(jìn)行了5次隨機(jī)取樣進(jìn)行吸放濕性能測(cè)試,5次測(cè)試的一致性較好,并繪制相應(yīng)的吸放濕曲線.上述測(cè)試選取的相對(duì)濕度R為(32.78±0.16)%～(97.30±0.45)%,具體見(jiàn)表1.在放濕試驗(yàn)中, 放濕曲線的起始點(diǎn)相對(duì)濕度為(97.30±0.45)%,然后逐級(jí)降低濕度,重復(fù)上述操作.計(jì)算式如下：

式中：μ為試樣平衡含濕量,g/g；m0為干燥狀態(tài)下試樣的質(zhì)量,g；m為吸放濕后的試樣質(zhì)量,g.

表1　 飽和鹽溶液的相對(duì)濕度

1.3.2控溫性能測(cè)試采用步冷曲線法[22-23],其具體測(cè)試步驟如下：首先稱(chēng)取2 g試樣放入試管中,將熱電偶的溫度探頭放入試樣中(注意：探頭需要完全沒(méi)入試樣中,不得挨著試管壁,在對(duì)多個(gè)試樣進(jìn)行測(cè)試時(shí),溫度探頭沒(méi)入試樣中的位置應(yīng)保持一致),將試管放入40±1 ℃水浴中,待試樣溫度升至30 ℃時(shí)開(kāi)始降溫,待試樣溫度降至15 ℃時(shí)停止降溫.在降溫過(guò)程中,熱電偶每5 s對(duì)試樣的溫度進(jìn)行一次記錄,對(duì)于多孔載體相變材料可能存在的不均一性,本次試驗(yàn)進(jìn)行了4次隨機(jī)取樣進(jìn)行控溫性能測(cè)試,4次測(cè)試的一致性較好,然后做出凝結(jié)過(guò)程的步冷曲線圖,用30～15 ℃降溫過(guò)程所需的時(shí)間表示試樣的控溫性能.

1.4表征

采用德國(guó)BRUKER UECIOR 22型傅里葉變換紅外光譜儀(光譜分辨率:0.5 cm-1,光譜精度:0.5 cm-1,光譜準(zhǔn)確度:0.008 cm-1,信噪比：180 000∶1)對(duì)復(fù)合相變材料進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析；采用荷蘭FEI公司生產(chǎn)的Quanta 200型掃描電鏡(分辨率:3.5 nm)觀測(cè)復(fù)合相變材料的形貌；采用美國(guó)TA 2910型差示掃描量熱儀(溫度準(zhǔn)確度:±0.1 ℃,溫度精確度:±0.05 ℃,量熱精確度:±0.1%,靈敏度：1.0 μW)對(duì)復(fù)合相變材料的相變溫度和相變潛熱進(jìn)行測(cè)試；采用美國(guó)麥克公司生產(chǎn)的Auto Pore Ⅳ 9500型壓汞儀(孔徑測(cè)量范圍:0.005～1 000 μm,進(jìn)汞和退汞的體積精度小于0.1 μL)對(duì)復(fù)合相變材料的孔結(jié)構(gòu)及孔隙進(jìn)行分析；采用美國(guó)TA儀器公司Q600型熱重分析儀(DTA靈敏度:0.001 ℃,量熱準(zhǔn)確度/精確度:±2%)對(duì)復(fù)合相變材料的熱穩(wěn)定性進(jìn)行分析.

2結(jié)果與討論

2.1熱濕綜合性能結(jié)果與分析

如圖2所示為相變材料摻量不同的多孔載體相變材料的相對(duì)濕度分別與平衡吸濕量(Ca)和平衡放濕量(Cd)的關(guān)系曲線圖,從圖2中看出,在吸放濕性能方面的表現(xiàn)為：多孔載體相變材料的吸放濕性能較純硅藻土有了一定程度的降低.隨著CA-LA摻量增加,多孔載體相變材料的平衡吸放濕量逐漸減少,這一規(guī)律說(shuō)明：多孔硅藻土內(nèi)相變材料填充量會(huì)影響孔吸附性能,因此,要使多孔載體相變材料具有較好吸放濕性,必須選擇較低摻量的相變材料.如圖3所示為相變材料摻量不同的多孔載體相變材料的時(shí)間t與溫度θ的關(guān)系曲線圖,從圖3中可知,在控溫性方面的表現(xiàn)為：CA-LA摻量的增加對(duì)多孔載體相變材料的控溫時(shí)長(zhǎng)卻明顯有效.

由此可知,多孔載體相變材料的熱濕性能具有“此消彼長(zhǎng)”的關(guān)系,為了能夠獲得具有熱濕綜合性能較好的多孔載體相變材料.

本文擬采用歸一化處理方法進(jìn)行優(yōu)化選擇,首先將反映吸放濕性能指標(biāo)的平衡吸放濕量取其各自的平均值,以最大平均值(Q)為基準(zhǔn),得到歸一化參數(shù)如表2所示(表2中的M1),同理再將反映控溫性能指標(biāo)降溫時(shí)間進(jìn)行歸一化(表2中的M2),取M1與M2之和,則為熱濕綜合性能指標(biāo)(表2中的M).表2為當(dāng)選取某一相對(duì)濕度(例如相對(duì)濕度(64.92±3.50)%)時(shí),多孔載體相變復(fù)合材料的熱濕綜合性能.

根據(jù)表2可知,當(dāng)摻量w=45%時(shí),多孔載體相變材料具有最優(yōu)的熱濕綜合性能,即M=1.677 0.為了進(jìn)一步分析最優(yōu)熱濕綜合性能的多孔載體相變材料,并利用MIP、DSC、SEM、FI-IR和TG對(duì)其孔結(jié)構(gòu)、熱性能、熱穩(wěn)定性、組成結(jié)構(gòu)和微觀形貌進(jìn)行表征.

2.2孔結(jié)構(gòu)分析

采用壓汞法測(cè)量的多孔載體相變材料的孔結(jié)構(gòu)參數(shù)如表3所示,其中PK為孔隙率,S為總孔容積,Sb為孔比表面積,ρ為表觀密度，P為平均孔徑.從表3中可看出,多孔載體相變材料的孔隙率為59.61%,總孔容積為0.938 1 mL/g,總孔比表面積為5.607 m2/g,表觀密度為1.573 2 g/mL,平均孔徑0.669 2 μm.

多孔載體相變材料的孔徑分布情況如圖4所示,其中圖4(a)是多孔載體相變材料根據(jù)對(duì)數(shù)微分入侵體積L確定的孔徑P分布曲線,圖4(b)是多孔載體相變材料正常的(歸一化)孔體積(C).從圖4(a)中可知,多孔載體相變材料的孔徑近似呈現(xiàn)正態(tài)分布,在P=12 μm處出現(xiàn)最可幾峰；從圖4(b)中可知,多孔載體相變材料的孔體積主要分布在7 ～80 μm之間.因此從孔結(jié)構(gòu)分析,當(dāng)相變材料CA-LA 摻量為45%時(shí),作為載體材料的硅藻土中依然存在較多未被CA-LA吸附填充的大孔徑孔隙,從而為水分子在多孔載體相變材料表面吸附提供了大量空間,使多孔載體相變材料具有了較好的吸放濕性能.

圖2　不同摻量多孔載體相變材料的等溫吸放濕平衡曲線Fig.2　Equilibrium moisture content of porous phase change materials

圖3　不同摻量多孔載體相變材料的步冷曲線圖Fig.3　Cooling curves of porous phase change materials

ω/%吸放濕性能Ca/(g·g-1)Cd/(g·g-1)Q/(g·g-1)M1控溫性能t/sM2熱濕綜合性能M350.04110.04190.04151.00006350.61651.6165400.03810.03900.03860.92896850.66501.5939450.03490.03620.03560.85668450.82041.6770500.03100.03150.03130.75309200.89321.6462550.02510.02600.02560.615710301.00001.6157

表3　多孔載體相變材料的孔結(jié)構(gòu)參數(shù)

圖4　MIP測(cè)試結(jié)果Fig.4　MIP measurement results

2.3差熱分析

如圖5(a)所示為純二元相變材料CA-LA的DSC測(cè)試結(jié)果,其中Hf為熱流,從圖5(a)中可看出在升溫過(guò)程中,CA-LA的相變溫度范圍為20.84～31.18 ℃,相變溫度峰值為27.87 ℃,相變潛熱為76.97 J/g；在降溫過(guò)程中,CA-LA的相變溫度范圍為10.43～17.48 ℃,相變溫度峰值為14.82 ℃,相變潛熱為79.35 J/g.如圖5(b)所示為多孔載體相變材料的DSC測(cè)試結(jié)果,在升溫過(guò)程中,多孔載體相變材料的相變溫度峰值為22.20 ℃,相變潛熱為30.88 J/g；在降溫過(guò)程中,多孔載體相變材料的相變溫度峰值為17.92 ℃,相變潛熱為32.97 J/g.對(duì)比兩者測(cè)試結(jié)果,可以得到復(fù)合后的多孔載體相變材料仍然具有適合建筑要求的相變溫度,相變潛熱的降低正說(shuō)明了多孔載體內(nèi)吸附了相變材料.從圖5(b)可知,多孔載體相變材料的相變溫度峰值在22.20 ℃,在理論上,當(dāng)環(huán)境溫度升至25 ℃時(shí),相變材料發(fā)生固液相變,對(duì)多孔載體相變材料的吸放濕性能會(huì)有一定的影響.但實(shí)際上,當(dāng)環(huán)境溫度升至25 ℃時(shí),熱量需要通過(guò)多孔材料進(jìn)行傳導(dǎo),相變材料并未發(fā)生固液相變,對(duì)多孔載體相變材料的吸放濕性能幾乎沒(méi)有影響.

2.4掃描電鏡分析

為了從形貌上能夠反映多孔載體相變材料的變化,采用掃描電鏡進(jìn)行了對(duì)比.

圖6　SEM測(cè)試結(jié)果Fig.6　SEM measurement results

如圖6(a)和(b)所示分別為硅藻土和多孔載體相變材料的SEM測(cè)試結(jié)果,從圖6中可以看到,硅藻土呈現(xiàn)圓盤(pán)狀,表面分布大量孔徑為200 nm左右的孔,具有較高的孔隙率和比表面積,而多孔載體相變材料圓盤(pán)狀內(nèi)吸附了較多的相變材料,由于表面張力和毛細(xì)管的作用,被吸附于硅藻土孔隙中的CA-LA,可以在發(fā)生相變時(shí),起到調(diào)溫的作用；另一方面,多孔載體可以有效地阻止CA-LA的泄漏,剩余的孔隙可以有效的吸附水分子,起到吸放濕的作用.

2.5紅外光譜分析

圖7　FT-IR測(cè)試結(jié)果Fig.7　FT-IR measurement results

如圖7(a)所示為CA-LA的FT-IR測(cè)試結(jié)果,其中σ為波數(shù),Tr為透光率,CA-LA在σ=2 918.16和2 850.09 cm-1出現(xiàn)反對(duì)稱(chēng)伸縮振動(dòng)、對(duì)稱(chēng)伸縮振動(dòng)引起的伸縮振動(dòng)峰,在σ=1 432.02和932.28 cm-1出現(xiàn)面內(nèi)彎曲和面外彎曲振動(dòng)引起的吸收峰,同時(shí)在σ=1 696.12存在伸縮振動(dòng)吸收峰.如圖7(b)所示為硅藻土的FT-IR測(cè)試結(jié)果,在σ=1 065.47和796.30 cm-1出現(xiàn)吸收峰.如圖7(c)所示為多孔載體相變材料的FT-IR測(cè)試結(jié)果,多孔載體相變材料在σ=2 918.40、2 850.23、1 697.91、1 432.25、1 046.08、938.16和795.47 cm-1均出現(xiàn)了CA-LA和硅藻土的吸收峰,對(duì)比圖7(a)和7(b)多孔載體相變材料中出現(xiàn)的CA-LA和硅藻土的吸收峰只是位置發(fā)生轉(zhuǎn)移或強(qiáng)弱發(fā)生變化,并且沒(méi)有新特征峰的產(chǎn)生和消失.綜上所述,CA-LA通過(guò)物理嵌合的方式包裹于硅藻土內(nèi),并未與硅藻土發(fā)生明顯的化學(xué)反應(yīng),說(shuō)明CA-LA保持原有的潛熱性質(zhì),硅藻土保持良好的多孔結(jié)構(gòu),從而實(shí)現(xiàn)了多孔載體相變材料具有良好的熱濕綜合性能.

2.6熱穩(wěn)定性分析

圖8　TG測(cè)試結(jié)果Fig.8　TG measurement results

如圖8(a)所示為CA-LA的TG測(cè)試結(jié)果,其中W為失重率,CA-LA的初始失重溫度為130 ℃,在θ=150～250 ℃時(shí)為主要失重區(qū)間,在θ=700 ℃時(shí)CA-LA的失重率為99.39%,基本完全揮發(fā).如圖8(b)所示為多孔載體相變材料的TG測(cè)試結(jié)果,多孔載體相變材料的初始失重溫度θ=140 ℃,在θ=150～300 ℃為主要失重區(qū)間,在θ=700 ℃時(shí)多孔載體相變材料的失重達(dá)到穩(wěn)定,其失重率為42.49%,綜上所述,多孔載體相變材料的初始失重溫度為140 ℃左右,說(shuō)明其在140 ℃以下具有良好的熱穩(wěn)定性.

3結(jié)論

(1)以CA-LA為相變材料,采用硅藻土多孔材料為載體,通過(guò)熔融法制備多孔載體相變材料,當(dāng)CA-LA相變材料的摻量為45%時(shí),所制備的多孔載體相變材料具有良好的熱濕綜合性能,適合在建筑領(lǐng)域?qū)嶋H應(yīng)用.

(2)MIP測(cè)試結(jié)果表明,多孔載體相變材料具有較好的孔隙率及平均孔徑,其孔隙率為59.61%,平均孔徑為0.669 2 μm,作為載體材料的硅藻土中依然存在較多未被CA-LA吸附填充的大孔徑孔隙,從而為水分子在多孔載體相變材料表面吸附提供了大量空間,實(shí)現(xiàn)了多孔載體相變材料的吸放濕性.

(3)DSC和TG的測(cè)試結(jié)果表明,所制備的多孔載體相變材料具有適宜的相變溫度和相變潛熱,其相變溫度在17.92～22.20 ℃,相變潛熱在30.88～32.97 J/g；在溫度140 ℃以下具有良好的熱穩(wěn)定性.

(4)FT-IR和SEM的測(cè)試結(jié)果表明,制備多孔載體相變材料中CA-LA與硅藻土僅為物理嵌合,并未發(fā)生明顯的化學(xué)反應(yīng)；CA-LA在表面張力和毛細(xì)管的作用下被較好地吸附于一部分硅藻土的孔隙中,另一部分硅藻土的孔隙未被CA-LA吸附,可以有效地吸附水分子.實(shí)現(xiàn)了多孔載體相變材料的控溫性和吸放濕性.

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過(guò)程中能關(guān)鍵詞： 癸酸；月桂酸；硅藻土；熔融法；多孔載體相變材料

Comprehensive properties of temperature and humidity of porous carrier phase change material

SHANG Jian-li1, MA Xiang-long1, ZHANG Lei2, XIONG Lei1, ZHANG Hao1

(1.CollegeofMaterialsandMineralResources,Xi’anUniversityofArchitectureandTechnology,Xi’an,Shaanxi>710055,China；2.CollegeofArchitecture,,Xi’anUniversityofArchitectureandTechnology,Xi’an,Shaanxi710055,China)

Abstract:Under ultrasonic effect, used capric acid (CA) and lauric acid (LA) mixed to synthesize organic binary fatty acid as phase change materials, porous diatomite materials as the carrier , a kind of porous carries phase change material with various mass fraction of CA-LA(35%、40%、45%、50%、55%)was prepared via melting method to utilize adsorption characteristics of porous diatomite. Performance of temperature controlling and moisture absorption and desorption of porous carries phase change material was tested by cooling-step curve and isothermal moisture absorption and desorption method respectively, and the comprehensive performance of temperature and humidity was evaluated. Meanwhile its pore structure, phase change temperature and phase change latent heat, morphology, structure and thermal stability were characterized by mercury intrusion porosimetry(MIP), differential scanning calorimetry (DSC), scanning electron microscope (SEM), fourier transform infrared (FT-IR) and thermogravimetric(TG). The results showed that the diatomite is well-developed pore structure, and when CA-LA adsorption amount reach 45%, the phase change temperature of porous carrier phase change material is 17.92℃ to 22.20 ℃, phase change latent heat is 30.88 J/g to 32.97 J/g . It also has good thermal reliability under the 140 ℃. The composite materials not only have advanced thermal performance but also humidity effect as to meet the temperature and moisture controling requirements of the building indoor.

Key words:capric acid; lauric acid; diatomite; melting method; Porous carrier phase change material

收稿日期：2015-10-17.浙江大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版)網(wǎng)址： www.journals.zju.edu.cn/eng

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51172176);陜西省科技統(tǒng)籌創(chuàng)新工程計(jì)劃資助項(xiàng)目(2013KTCL03-17);陜西省重點(diǎn)科技創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)資助項(xiàng)目(2012KCT-11).

作者簡(jiǎn)介：尚建麗(1957-)女,教授，博導(dǎo)，從事環(huán)保型建筑節(jié)能材料等研究.ORCID:0000-0002-9707-1539.E-mail:shangjianli@xauat,edu.cn

DOI:10.3785/j.issn.1008-973X.2016.05.010

中圖分類(lèi)號(hào)：TU 322

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1008-973X(2016)05-0879-08