唐鳳金，張宗飛，姜賽紅，游　偉，章衛(wèi)星，居　偉，劉春艷，白保明

(中國五環(huán)工程有限公司　湖北武漢　430223)

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基于煤制氫項目的鍋爐方案與整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)方案的比較

唐鳳金，張宗飛，姜賽紅，游偉，章衛(wèi)星，居偉，劉春艷，白保明

(中國五環(huán)工程有限公司湖北武漢430223)

摘要介紹了整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)(IGCC)技術(shù)的工藝流程與優(yōu)點。針對與國內(nèi)某15 000 kt/a油品項目配套的制氫裝置，對鍋爐方案與IGCC方案的工藝裝置規(guī)模、原料煤和燃料煤用量、用電負(fù)荷、廢水和廢氣排放量、裝置投資、財務(wù)評價指標(biāo)等進(jìn)行了全面比較。比較結(jié)果表明，該項目選擇鍋爐方案較為適宜。

關(guān)鍵詞煤化工IGCC方案比較

Comparison of Boiler Project and IGCC Project Based on Hydrogen Preparation Technology from Coal

Tang Fengjin, Zhang Zongfei, Jiang Seihong, You Wei, Zhang Weixing, Ju Wei, Liu Chunyan, Bai Baoming

(Wuhuan Engineering Co., Ltd.Hbei Wuhan430223)

AbstractThe process flow and advantages of integrated gasification combined cycle (IGCC) is introduced. In connection with the hydrogen preparation unit, which is supporting facility of a domestic 15 000 kt/a oil product project, a comprehensive comparison is carried out of unit scale, quantities of feed coal and bunker coal, electrical load, discharge of waste water and exhaust gas, unit investment and financial evaluating indices of boiler project and IGCC project. The results of comparison show that the boiler project is a suitable choice for this project.

Keywordscoal chemical industryIGCCscheme comparison

對于煤化工項目全廠動力站的配置，根據(jù)全系統(tǒng)熱負(fù)荷、動力負(fù)荷平衡要求，既可以采用傳統(tǒng)的鍋爐方案(動力站配置鍋爐)，也可采用整體煤氣化聯(lián)合(IGCC)方案(動力站配置燃?xì)廨啓C-蒸汽輪機)。針對與國內(nèi)某15 000 kt/a油品項目配套的制氫裝置，以專利商提供的氣化與燃?xì)廨啓C工藝技術(shù)信息包為基礎(chǔ)，對動力站分別采用鍋爐方案與IGCC方案的工藝裝置規(guī)模、原料煤和燃料煤用量、用電負(fù)荷、廢水和廢氣排放量、裝置投資、財務(wù)評價指標(biāo)等進(jìn)行了全面比較。

1IGCC簡介

IGCC是將潔凈的煤氣化技術(shù)和高效的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電技術(shù)相結(jié)合的先進(jìn)供能系統(tǒng)，具有發(fā)電效率高、用水量少、CO2捕集更具優(yōu)勢、生產(chǎn)的廢渣易處理以及極好的環(huán)保性能等優(yōu)點，是一種有發(fā)展前景的潔凈煤發(fā)電技術(shù)。該系統(tǒng)由兩部分組成，即煤的氣化與凈化部分(第1部分)和燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電部分(第2部分)，第1部分主要包括空分裝置、氣化裝置和凈化裝置(包括硫回收裝置)，第2部分主要系統(tǒng)包括燃?xì)廨啓C系統(tǒng)和余熱鍋爐系統(tǒng)[1]。

IGCC工藝流程：以煤為原料，通過氣化爐將煤轉(zhuǎn)變成中低熱值煤氣，經(jīng)凈化除去煤氣中的氮化物、硫化物、粉塵等雜質(zhì)，使之成為清潔的煤氣；凈化后的煤氣被送入燃?xì)廨啓C的燃燒室燃燒，加熱氣體工作介質(zhì)以驅(qū)動燃?xì)馔钙阶龉?；燃?xì)廨啓C排氣進(jìn)入余熱鍋爐加熱鍋爐給水，產(chǎn)生的過熱蒸汽帶動蒸汽輪機進(jìn)行發(fā)電，從而實現(xiàn)燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電，并通過聯(lián)合循環(huán)實現(xiàn)能量的高效梯級利用[2]。

2鍋爐方案與IGCC方案的比較

制氫裝置的制氫能力為15億m3/a(標(biāo)態(tài))，采用鍋爐方案與IGCC方案的對比范圍：鍋爐方案的空分裝置、造氣制氫裝置(包括煤氣化裝置與凈化裝置)及熱電站；IGCC方案的空分裝置、造氣制氫裝置及IGCC島。根據(jù)IGCC規(guī)模與全系統(tǒng)熱電規(guī)模相匹配的原則，為更好地優(yōu)化IGCC方案，對IGCC方案進(jìn)一步細(xì)化了3種方案，即4臺9E燃?xì)廨啓C方案(IGCC方案一)、2臺9F燃?xì)廨啓C方案(IGCC方案二)和3臺9E燃?xì)廨啓C方案(IGCC方案三)。

2.1 工藝裝置規(guī)模

根據(jù)全系統(tǒng)物料平衡與蒸汽平衡，鍋爐方案與IGCC方案工藝裝置規(guī)模對比見表1。

表1鍋爐方案與IGCC方案工藝裝置規(guī)模對比

項 目鍋爐方案IGCC方案一IGCC方案二IGCC方案三空分裝置2×82000m3/h(汽驅(qū))2×82000m3/h(汽驅(qū))2×100000m3/h(電驅(qū))2×82000m3/h(汽驅(qū))2×100000m3/h(電驅(qū))4×75000m3/h(電驅(qū))煤氣化裝置激冷流程氣化爐,3開1備廢熱鍋爐流程氣化爐,4開2備廢熱鍋爐流程氣化爐,4開2備廢熱鍋爐流程氣化爐,4開2備凈化裝置CO+H2流量345000m3/h(標(biāo)態(tài))CO+H2流量789374m3/h(標(biāo)態(tài))CO+H2流量824033m3/h(標(biāo)態(tài))CO+H2流量669926m3/h(標(biāo)態(tài))動力站3×25MW超高壓抽背式發(fā)電機組,6×450t/h循環(huán)流化床鍋爐4臺9E燃?xì)廨啓C,4臺余熱鍋爐2臺9F燃?xì)廨啓C,2臺余熱鍋爐3臺9E燃?xì)廨啓C,3臺余熱鍋爐

由表1可知：采用IGCC方案時，由于造氣制氫裝置需要提供燃料氣供IGCC島燃?xì)廨啓C用，造氣制氫裝置中煤氣化裝置規(guī)模相應(yīng)變大，故其空分裝置規(guī)?；緸殄仩t方案的2倍左右；根據(jù)產(chǎn)氫量、IGCC島所需燃料氣量與全廠蒸汽需求用量，煤氣化裝置由鍋爐方案的3開1備激冷流程氣化爐優(yōu)化為IGCC方案時的4開2備廢熱鍋爐流程氣化爐；凈化裝置按煤氣化裝置相應(yīng)配置，動力站按照4臺9E燃?xì)廨啓C方案、2臺9F燃?xì)廨啓C方案和3臺9E燃?xì)廨啓C方案分別考慮。

2.2 原料煤和燃料煤用量對比

鍋爐方案與IGCC方案的原料煤和燃料煤用量對比見表2。

表2鍋爐方案與IGCC方案的原料煤和燃料煤用量對比(kt·a-1)

項 目鍋爐方案IGCC方案一IGCC方案二IGCC方案三石油焦用量546546546546原料煤用量787340635552890燃料煤用量2560000

由表2可知：鍋爐方案原料煤量消耗量最少，但燃料煤消耗量為2 560 kt/a；IGCC方案均需消耗大量的原料煤供氣化爐生產(chǎn)合成氣。

2.3 用電負(fù)荷對比

鍋爐方案與IGCC方案用電負(fù)荷對比見表3。

表3　鍋爐方案與IGCC方案用電負(fù)荷對比　MW

由表3可知：鍋爐方案雖然發(fā)電量為54 MW，但由于動力站自用電量為64 MW，超過其發(fā)電量，故無電量上網(wǎng)；IGCC方案在滿足IGCC島用電負(fù)荷外均有一定電量上網(wǎng)，其中IGCC方案二外供電量最多，IGCC方案三由于空分裝置空壓機、增壓機均采用電機驅(qū)動，故上網(wǎng)電量最少。

2.4 廢水和廢氣排放量對比

鍋爐方案與IGCC方案廢水和廢氣排放量對比見表4。

由表4可知：鍋爐方案廢水排放量均比IGCC方案少，這是由于IGCC方案造氣制氫裝置規(guī)模是鍋爐方案的2倍以上，造成IGCC方案產(chǎn)生的廢水量較大；鍋爐方案采用循環(huán)流化床鍋爐，正常工況下5臺運行、1臺備用，燃煤鍋爐同步配套建

表4鍋爐方案與IGCC方案廢水和廢氣排放量對比

項 目鍋爐方案IGCC方案一IGCC方案二IGCC方案三廢水排放量/(kt·a-1)446.5125813131068NOx排放量/(t·a-1)1764151016141151SO2排放量/(t·a-1)1296604646460

設(shè)脫硫脫硝設(shè)施，其中NOx和SO2排放量分別為1 764 t/a和1 296 t/a，污染物排放量可以滿足環(huán)保要求；采用IGCC方案后，盡管NOx和SO2排放量明顯減少，但由于IGCC的運行可靠性比預(yù)想的要低，造成事故排放量增多，增大了環(huán)保與次生災(zāi)害的風(fēng)險。

2.5 投資對比

鍋爐方案與IGCC方案投資估算根據(jù)專利商報價在同一基準(zhǔn)條件下進(jìn)行編制，2種方案對比范圍內(nèi)投資對比見表5。

表5　鍋爐方案與IGCC方案投資對比　萬元

由表5可看出，IGCC方案的總投資比鍋爐方案多50～70億元，在總投資方面鍋爐方案優(yōu)勢較大。

2.6 財務(wù)評價指標(biāo)對比

鍋爐方案與IGCC方案投資估算在同一基準(zhǔn)條件下進(jìn)行編制，2種方案對比范圍內(nèi)主要財務(wù)評價指標(biāo)對比見表6。

表6鍋爐方案與IGCC方案主要財務(wù)評價指標(biāo)對比

項 目鍋爐方案IGCC方案一IGCC方案二IGCC方案三年均銷售收入/萬元511360511360511360511360年均銷售稅金/萬元1087590177213716年均總成本費用/萬元507302514463496425519423年均利潤總額/萬元2971-90037215-11778年均所得稅/萬元16337362933328年均稅后利潤/萬元1338-97394281-12106全投資財務(wù)凈現(xiàn)值 (稅前)/萬元-219489-488478-426807-433246全投資財務(wù)內(nèi)部收益率 (稅前)/%4.23.04.22.7

由表6可看出，鍋爐方案優(yōu)于IGCC方案。

3IGCC用于該煤制氫裝置的局限性

在該煤制氫裝置的鍋爐方案中，空分裝置、造氣制氫裝置及鍋爐房總投資約49億元；而IGCC方案為提供這部分燃料氣，空分裝置、煤氣化裝置及凈化裝置的規(guī)模需擴大1倍左右，加上燃?xì)廨啓C費用，增加投資約50億元，基本是鍋爐方案中空分裝置、造氣制氫裝置及鍋爐房總投資的2倍，這與用低熱值氣作燃料的燃?xì)廨啓C價格昂貴(需進(jìn)口)有關(guān)。筆者對IGCC能否在該煤制氫裝置中應(yīng)用進(jìn)行了認(rèn)真分析和研究，認(rèn)為采用IGCC方案存在一定的局限性。

(1)IGCC的定位與該煤制氫裝置的需求存在根本不同

IGCC可以實現(xiàn)多聯(lián)產(chǎn)，即利用氣化爐產(chǎn)生的合成氣(主要成分是CO和H2)生產(chǎn)多種具有高附加值的化工產(chǎn)品和液體燃料，但其最大的優(yōu)勢及定位還是在高效發(fā)電上，其發(fā)電機包括燃?xì)廨啓C和蒸汽輪機兩大部分，即IGCC的主要產(chǎn)品是電力。由于IGCC裝置一般有10多個獨立單元相互集成為一個整體，如果其中某一個單元出現(xiàn)故障，整個裝置的運行將受到影響，由此會危及到全系統(tǒng)的運行，造成較大的經(jīng)濟損失。另外，采用IGCC技術(shù)如不補充燃料，在燃?xì)廨啓C下游的余熱鍋爐中難以產(chǎn)生超高壓蒸汽，而產(chǎn)生4.2 MPa壓力等級的蒸汽較適宜，但產(chǎn)汽量偏少。如該煤制氫裝置采用IGCC技術(shù)，以IGCC方案一為例，需提供1 500 t/h蒸汽，發(fā)電量為518 MW，此時新增的2套制氧量為100 000 m3/h(標(biāo)態(tài))的空分裝置的空壓機及增壓機采用電驅(qū)才能滿足供電平衡，否則會導(dǎo)致IGCC島發(fā)電量過大而全系統(tǒng)蒸汽量不足的局面。但此安排與IGCC的定位相矛盾，也不再具有比較優(yōu)勢。

(2)煤氣化產(chǎn)物的用途不同

在IGCC方案中，煤氣化裝置制取的合成氣主要用作燃料以推動燃?xì)廨啓C發(fā)電和產(chǎn)生蒸汽推動蒸汽輪機發(fā)電。而在該煤制氫裝置中，煤氣化裝置制取的合成氣除用于生產(chǎn)IGCC島所需的燃料氣外，還需從中得到氫氣作為生產(chǎn)清潔燃料和油品的原料。因此，由于煤氣化產(chǎn)物用途的不同，也導(dǎo)致凈化裝置的配置相對要復(fù)雜得多，間接增加了IGCC方案的投資成本。

(3)采用IGCC方案的技術(shù)經(jīng)濟性不佳

由于IGCC技術(shù)復(fù)雜，關(guān)鍵設(shè)備需要進(jìn)口，設(shè)備制造和項目建設(shè)周期長，因此項目投資較高。鍋爐燃料煤可采用褐煤，價格較低；而選用IGCC方案后，氣化爐需采用品質(zhì)較好的原料煤，其價格相應(yīng)較高，總投資及用煤方面導(dǎo)致IGCC島的運行成本顯著增加，但I(xiàn)GCC方案在發(fā)電方面占有一定的優(yōu)勢。對于該煤制氫裝置，以基準(zhǔn)收益率12%測算，鍋爐方案的全投資財務(wù)內(nèi)部收益率為4.2%，全投資財務(wù)凈現(xiàn)值為-21.9億元；IGCC方案的全投資財務(wù)內(nèi)部收益率為2.7%～4.2%，全投資財務(wù)凈現(xiàn)值為-48.8～-42.7億元，從技術(shù)經(jīng)濟性角度考慮，鍋爐方案優(yōu)于IGCC方案。

(4)IGCC島的可靠性問題

對該煤制氫裝置而言，IGCC島以供熱為核心，系統(tǒng)耦合度高。當(dāng)1臺燃?xì)廨啓C發(fā)生故障時，盡管設(shè)置有燃?xì)鈫渝仩t，但燃?xì)鈫渝仩t為冷備，需要1～2 h的啟動時間。在這段啟動時間內(nèi)，會對用汽大戶的化工裝置產(chǎn)生嚴(yán)重威脅，可能造成非正常排放量增多，增加了環(huán)保風(fēng)險和次生災(zāi)害。而鍋爐方案的動力站設(shè)置6臺450 t/h循環(huán)流化床鍋爐，全系統(tǒng)用汽量約為1 500 t/h。在保證機組供熱的前提下，正常情況下5臺鍋爐運行，1臺鍋爐檢修備用。如果1臺鍋爐計劃內(nèi)停運，可以投運備用鍋爐；如果1臺鍋爐出現(xiàn)故障而緊急跳車，其他4臺鍋爐滿負(fù)荷運行仍可保證全系統(tǒng)供汽。若采用IGCC方案，為了保證IGCC島的可靠性，需采用設(shè)備備用的方式，而IGCC島的設(shè)備投資巨大，對項目的經(jīng)濟性影響較大。因此，從全系統(tǒng)供熱可靠性方面考慮，鍋爐方案優(yōu)勢更大。

(5)目前實際應(yīng)用的IGCC裝置尚處于試生產(chǎn)的磨合完善階段

據(jù)中國機電工程協(xié)會介紹，研究和建設(shè)IGCC的目的是為了追求成套設(shè)備的效率，并要求有較高的可靠性和可用率。從歐美已建成的若干套IGCC示范工程來看，其實際效率明顯優(yōu)于超臨界機組，但在運行中也暴露出一些不可忽

視的問題，如實際效率達(dá)不到設(shè)計要求、大多數(shù)IGCC裝置的可用率仍低于傳統(tǒng)的燃煤機組等，對整體優(yōu)化與局部優(yōu)化問題、氣化爐對不同煤種的適應(yīng)性問題、煤氣的高溫潔凈處理問題以及不同氣化方式的技術(shù)經(jīng)濟比較問題等仍需進(jìn)一步研究。

4結(jié)語

IGCC裝置一般由多個單元相互集成為一個整體，系統(tǒng)依賴度高，其運行情況將成為影響裝置運轉(zhuǎn)率的一個新的制約因素。IGCC裝置中的燃?xì)廨啓C調(diào)試過程較長，且費用較高。IGCC通常用高熱值的天然氣作燃料，用低熱值的煤氣化合成氣作燃料的裝置在國外為數(shù)不多，國內(nèi)也僅有華能綠色煤電IGCC工程1項，目前仍處于運行磨合期。據(jù)悉，目前大多數(shù)IGCC裝置的可用率仍處低于傳統(tǒng)的燃煤機組，對此類風(fēng)險因素需要重視。化工裝置與IGCC裝置的結(jié)合是新生事物，目前尚未有工程應(yīng)用實例，更無使用經(jīng)驗，如何將兩者完善結(jié)合，對設(shè)計和操作均是新的課題。

由于動力站是大型聯(lián)合化工裝置穩(wěn)定運行的重要基礎(chǔ)裝置，具有重要的地位。鑒于IGCC技術(shù)自身存在的問題和不足，目前國內(nèi)外還沒有將IGCC技術(shù)與大型聯(lián)合化工裝置的多聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)耦合在一起可供借鑒的成功范例，對集成后系統(tǒng)的性能還有待于更加深入的認(rèn)識，許多問題有待進(jìn)一步研究。

綜合以上因素，筆者認(rèn)為雖然IGCC具有發(fā)電效率高、環(huán)保性能好等優(yōu)勢，但化工裝置在選擇結(jié)合IGCC時仍需慎重，對化工裝置與IGCC的耦合必須從經(jīng)濟性、可靠性、技術(shù)成熟度、長周期運行等多角度進(jìn)行充分深入的調(diào)查與研究。

參考文獻(xiàn)

[1]林發(fā)現(xiàn)，張宗飛.基于IGCC電站空分系統(tǒng)的選型與配置[J].化肥設(shè)計，2011(3)：22- 24.

[2]鄧春麗.淺談IGCC技術(shù)在西部的發(fā)展[J].煤炭科技，2013(4)：69- 70.

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(收稿日期2014- 03- 25)

中圖分類號：TK08

文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A

文章編號：1006- 7779(2016)02- 0057- 04

作者簡介：唐鳳金，助理工程師，碩士，從事化工工程設(shè)計工作；tangfengjin@cwcec.com。