孫少鵬，　田　鑫，　寧玉琴，　郭　棟，　周崇波

(1. 華電電力科學(xué)研究院， 杭州 310030； 2. 杭州華電能源工程有限公司， 杭州 310030)

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1 100 t/h塔式直流燃煤鍋爐SCR脫硝裝置入口煙溫降低的方法及應(yīng)用

孫少鵬1,2，田鑫1,2，寧玉琴1,2，郭棟1,2，周崇波1,2

(1. 華電電力科學(xué)研究院， 杭州 310030； 2. 杭州華電能源工程有限公司， 杭州 310030)

摘要：為解決塔式燃煤直流鍋爐脫硝裝置入口煙溫偏高的問題，設(shè)計(jì)了高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)，將脫硝系統(tǒng)的入口煙溫降至脫硝催化劑最佳運(yùn)行溫度范圍，并對煙氣熱量進(jìn)行回收利用.給出了高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)技術(shù)方案，對系統(tǒng)投運(yùn)效果進(jìn)行了測試.結(jié)果表明：所提方法有效解決了選擇性催化還原(SCR)脫硝裝置入口煙溫偏高的問題；在額定負(fù)荷下，脫硝效率可以提高1.4%；在負(fù)荷波動時，可以穩(wěn)定SCR脫硝裝置入口煙溫；鍋爐排煙溫度和出口熱風(fēng)溫度均降低.

關(guān)鍵詞：塔式直流鍋爐； 高溫?zé)煔鈸Q熱器； SCR； 煙氣余熱回收； 節(jié)能

面對日益嚴(yán)峻的環(huán)保形勢，GB 13223—2011 《火電廠大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)》提出NOx的排放限值為100 mg/m3(標(biāo)態(tài)，干基，6%φ(O2)).為了滿足最新污染物排放要求，很多燃煤機(jī)組采用了選擇性催化還原(selective catalytic reduction，SCR)煙氣脫硝系統(tǒng).脫硝催化劑是SCR脫硝系統(tǒng)的核心部件，其性能直接影響整體脫硝效果.且脫硝催化劑存在最佳運(yùn)行溫度范圍，偏離此范圍將造成催化效率降低.在SCR脫硝系統(tǒng)運(yùn)行過程中，如果催化效率降低，氨的逃逸率將增加，逃逸出的NH3與煙氣中的SO3和H2O在合適的溫度下會生成NH4HSO4[1].NH4HSO4的液化和固化溫度分別為350 ℃和147 ℃[2-5]，液態(tài)和固態(tài)的NH4HSO4具有較強(qiáng)的黏結(jié)性，長此以往將引起空氣預(yù)熱器積灰和堵塞，同時增加煙風(fēng)系統(tǒng)運(yùn)行阻力[6-7].然而，對于塔式直流燃煤鍋爐而言，由于其自身的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，SCR脫硝系統(tǒng)的入口煙溫常高于脫硝催化劑的最佳運(yùn)行溫度，導(dǎo)致催化劑活性降低甚至失活.因此，筆者針對塔式直流燃煤鍋爐SCR脫硝裝置入口煙溫偏高的問題，設(shè)計(jì)了一套高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)，利用高溫?zé)煔鈸Q熱器對SCR脫硝裝置入口煙溫進(jìn)行調(diào)節(jié)，達(dá)到提高SCR脫硝裝置運(yùn)行效率的目的.

1設(shè)備概況

所研究的鍋爐為國內(nèi)某電廠1號機(jī)組羅馬尼亞ICPET鍋爐廠制造的1 100 t/h、燃煤、塔式、中間再熱、負(fù)壓燃燒、蒸發(fā)點(diǎn)可變的本生型直流鍋爐，設(shè)計(jì)燃用貧煤.該鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)和燃煤特性見表1和表2.

表1　鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)(BMCR工況下)

為滿足最新NOx排放標(biāo)準(zhǔn)，對該鍋爐進(jìn)行了脫硝改造，改造技術(shù)路線為低氮燃燒(LNB)+SCR煙氣脫硝，SCR工藝選擇高灰型SCR工藝.脫硝催化劑的最佳運(yùn)行溫度范圍為340~380 ℃.脫硝改造前，鍋爐省煤器出口(即脫硝系統(tǒng)入口)實(shí)際運(yùn)行煙溫在425 ℃左右，高于脫硝催化劑最佳運(yùn)行溫度范圍，嚴(yán)重影響SCR脫硝系統(tǒng)的正常運(yùn)行.

機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)共有NO.1、NO.2和NO.3三級低壓加熱器，NO.5、NO.6和NO.7三級高壓加熱器以及1級除氧器.各級低壓加熱器主要參數(shù)見表3.

表2　燃料特性參數(shù)

表3　低壓加熱器主要參數(shù)

2高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)改造設(shè)計(jì)方案

為解決1號機(jī)組SCR脫硝裝置入口煙溫偏高的問題，筆者設(shè)計(jì)了一套高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)，并與SCR脫硝系統(tǒng)同時進(jìn)行改造和安裝.高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)思路是：在鍋爐省煤器出口和SCR脫硝裝置入口間的煙道內(nèi)設(shè)計(jì)添加高溫?zé)煔鈸Q熱器，從低壓加熱器回?zé)嵯到y(tǒng)中抽取凝結(jié)水，經(jīng)由循環(huán)水泵進(jìn)入高溫?zé)煔鈸Q熱器中，在高溫?zé)煔鈸Q熱器中凝結(jié)水與高溫?zé)煔膺M(jìn)行對流換熱，來調(diào)節(jié)SCR脫硝裝置的入口煙溫，被加熱的凝結(jié)水再次進(jìn)入回?zé)嵯到y(tǒng).

高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案的主要特點(diǎn)有：高溫?zé)煔鈸Q熱器布置位置較高，在鍋爐省煤器出口和SCR脫硝裝置入口之間，該區(qū)域位于標(biāo)高90 m的爐頂區(qū)域；能夠精確調(diào)節(jié)SCR脫硝裝置入口煙溫，保證了SCR脫硝裝置催化劑處在最佳運(yùn)行溫度范圍內(nèi)；回收的煙氣熱量用來加熱部分回?zé)嵯到y(tǒng)凝結(jié)水，排擠低壓加熱器回?zé)岢槠岣吡藱C(jī)組經(jīng)濟(jì)性；改造工程量較小，設(shè)備投資費(fèi)用較低.

高溫?zé)煔鈸Q熱器的熱力系統(tǒng)如圖1所示，分別從NO.2和NO.3低壓加熱器出口引出部分凝結(jié)水，2路凝結(jié)水混合后接入到高溫?zé)煔鈸Q熱器，在高溫?zé)煔鈸Q熱器中被加熱后再引入到除氧器水箱.整個凝結(jié)水側(cè)依靠獨(dú)立的變頻循環(huán)泵提供運(yùn)行動力.設(shè)計(jì)自動控制系統(tǒng)，根據(jù)機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷和不同運(yùn)行工況，通過高溫?zé)煔鈸Q熱器入口的2組電動閥門組實(shí)現(xiàn)對SCR脫硝裝置入口煙溫的自動調(diào)節(jié).高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)參數(shù)見表4.

圖1　高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)圖

參數(shù)數(shù)值機(jī)組負(fù)荷/MW330進(jìn)入脫硝裝置的煙氣體積流量(標(biāo)態(tài))/(m3·h-1)1130000高溫?zé)煔鈸Q熱器入口煙溫/℃425高溫?zé)煔鈸Q熱器出口煙溫/℃385NO.2低壓加熱器出口凝結(jié)水溫/℃103NO.3低壓加熱器出口凝結(jié)水溫/℃146高溫?zé)煔鈸Q熱器入口凝結(jié)水質(zhì)量流量/(t·h-1)450高溫?zé)煔鈸Q熱器入口凝結(jié)水溫度/℃110高溫?zé)煔鈸Q熱器出口凝結(jié)水溫度/℃146煙氣酸露點(diǎn)/℃100

3應(yīng)用效果分析

3.1高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后的熱力性能效果

高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)改造安裝完成后，隨著1號機(jī)組啟動順利投運(yùn).通過一個月的穩(wěn)定運(yùn)行，對高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)進(jìn)行了試驗(yàn)測試，分析其熱力性能.測試期間，機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在330 MW左右.

圖2為高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)前后SCR脫硝裝置入口煙溫的對比.從圖2可以看出，機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在330 MW時，高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)前，SCR脫硝裝置入口煙溫在400 ℃附近波動；投運(yùn)后，SCR脫硝裝置入口煙溫在340 ℃附近波動.高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)的投入運(yùn)行，有效降低了SCR脫硝裝置的入口煙溫，使其處于催化劑的最佳運(yùn)行溫度范圍內(nèi)，提高了脫硝系統(tǒng)的脫硝效率.

圖2　高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)前后SCR脫硝裝置

Fig.2Comparison of inlet flue gas temperature with and without high-temperature flue gas heat exchanger

3.2高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)對脫硝系統(tǒng)的影響

高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，SCR脫硝裝置入口煙溫降到了脫硝催化劑最佳反應(yīng)溫度范圍內(nèi)，NOx還原脫硝反應(yīng)速率加快，氨的逃逸率降低，脫硝效率提高.圖3為330 MW下，NH3與NOx物質(zhì)的量之比一定時，不同入口煙溫下的SCR脫硝效率.從圖3可以看出，高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)前，SCR脫硝裝置的入口煙溫為402 ℃(見表5)，對應(yīng)的脫硝效率為87.8%；高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，SCR脫硝裝置的入口煙溫為338 ℃(見表5)，對應(yīng)的脫硝效率為89.2%，脫硝效率提高了1.4%.

圖3　脫硝效率與SCR脫硝裝置入口煙溫的關(guān)系

此外，高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，進(jìn)入SCR脫硝裝置的煙氣量減小，脫硝系統(tǒng)的流動阻力和催化劑層的流動阻力均減小.

3.3機(jī)組負(fù)荷對高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)特性的影響

表5給出了高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)在3個機(jī)組負(fù)荷工況下的測試數(shù)據(jù)，反映了不同機(jī)組負(fù)荷下，高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)的特性規(guī)律.從表5可以看出，高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，在機(jī)組負(fù)荷為330 MW、270 MW和240 MW時，對應(yīng)的高溫?zé)煔鈸Q熱器的入口煙溫相差較大，分別為402 ℃、385 ℃和378 ℃，而高溫?zé)煔鈸Q熱器的出口煙溫卻幾乎相等，分別為338 ℃、343 ℃和336 ℃.

隨著機(jī)組負(fù)荷的降低，高溫?zé)煔鈸Q熱器入口煙氣量減小、入口煙溫降低，導(dǎo)致高溫?zé)煔鈸Q熱器的傳熱特性發(fā)生變化，通過高溫?zé)煔鈸Q熱器控制系統(tǒng)的電動調(diào)節(jié)閥來自動調(diào)節(jié)進(jìn)入高溫?zé)煔鈸Q熱器的凝結(jié)水流量，可以保證SCR脫硝裝置的出口煙溫處于相對穩(wěn)定的狀態(tài)，也保證了脫硝催化劑的運(yùn)行溫度維持在最佳運(yùn)行溫度范圍.

表5　不同工況下系統(tǒng)實(shí)測數(shù)據(jù)

3.4高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)對鍋爐的影響

高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)對鍋爐性能的影響可以分為2類：一類為對鍋爐設(shè)備的影響；另一類為對鍋爐參數(shù)、性能的影響.前者的影響主要體現(xiàn)在空氣預(yù)熱器的改造方面；后者的影響主要體現(xiàn)在鍋爐效率和機(jī)組煤耗等方面[8-10].

表6為鍋爐煙風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)與改造后鍋爐煙風(fēng)系統(tǒng)實(shí)測參數(shù)的對比.在額定負(fù)荷330 MW下，鍋爐的設(shè)計(jì)排煙溫度(即空氣預(yù)熱器出口煙溫)為150 ℃，設(shè)計(jì)一次風(fēng)和二次風(fēng)熱風(fēng)溫度為360 ℃；高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，鍋爐300 MW負(fù)荷下空氣預(yù)熱器出口煙溫為128 ℃，一次風(fēng)熱風(fēng)溫度為306 ℃，二次風(fēng)熱風(fēng)溫度為311 ℃.表明高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，鍋爐排煙溫度降低，熱風(fēng)溫度也比設(shè)計(jì)熱風(fēng)溫度低.這是因?yàn)楦邷責(zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，空氣預(yù)熱器入口煙溫降低，導(dǎo)致空氣預(yù)熱器傳熱溫差減小，在相同的負(fù)荷下，空氣預(yù)熱器的傳熱系數(shù)變化不大，因此，空氣預(yù)熱器的傳熱量減小，一次風(fēng)和二次風(fēng)熱風(fēng)溫度會略微降低.

表6　鍋爐煙風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)和實(shí)測參數(shù)對比

高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)對空氣預(yù)熱器入口煙溫和出口煙溫具有一定影響，系統(tǒng)的投運(yùn)降低了空氣預(yù)熱器的入口煙溫，使得其出口煙溫隨之降低，對整個鍋爐而言，鍋爐效率有所提高.

當(dāng)鍋爐燃燒煤種為無煙煤或者貧煤時，還需考慮高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)引起的一、二次風(fēng)熱風(fēng)溫度偏低對鍋爐效率造成的影響.高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)會通過影響空氣預(yù)熱器入口煙溫來影響進(jìn)入爐膛的一、二次風(fēng)熱風(fēng)溫度，從而影響鍋爐燃燒效果.該系統(tǒng)投運(yùn)后，空氣預(yù)熱器入口煙溫降低，導(dǎo)致進(jìn)入爐膛的熱風(fēng)溫度偏低，造成爐膛點(diǎn)火延遲，煤粉在爐膛內(nèi)的反應(yīng)時間變短，煙氣飛灰含量增大，從而使鍋爐排煙損失增大，鍋爐效率略有降低.

4結(jié)論

(1) 采用高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)可以對煙氣溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)，能夠解決鍋爐SCR脫硝裝置入口煙溫偏高的問題，使脫硝系統(tǒng)催化劑的工作溫度穩(wěn)定在最佳運(yùn)行溫度范圍.

(2) 高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)投運(yùn)后，脫硝效率提高了1.4%，且脫硝系統(tǒng)的流動阻力和催化劑層的流動阻力均減小.

(3) 隨著機(jī)組負(fù)荷的波動，高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)將SCR脫硝裝置的出口煙溫穩(wěn)定在設(shè)定值附近，保證了脫硝系統(tǒng)的高效運(yùn)行.

(4) 高溫?zé)煔鈸Q熱器熱力系統(tǒng)降低了空氣預(yù)熱器的出口煙溫，使鍋爐效率有所提高；但也會引起鍋爐一、二次風(fēng)熱風(fēng)溫度偏低，影響爐膛燃燒效果，增大煙氣飛灰含量，使鍋爐效率略有降低.

參考文獻(xiàn)：

[1]徐旭，應(yīng)劍，王新龍．燃煤電廠選擇性催化還原煙氣脫硝系統(tǒng)的性能試驗(yàn)[J]．動力工程學(xué)報，2010，30(6)：439-443．

XU Xu，YING Jian，WANG Xinlong．Performance test of a SCR denitrification system for coal-fired power plants[J]．Journal of Chinese Society of Power Engineering，2010，30(6)：439-443．

[2]SI Fengqi，ROMERO C E，YAO Z，etal．Inferential sensor for on-line monitoring of ammonium bisulfate formation temperature in coal-fired power plants[J]．Fuel Processing Technology，2009，90(1)：56-66．

[3]張強(qiáng)．燃煤電站SCR煙氣脫硝技術(shù)及工程應(yīng)用[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2006：23-25．

[4]DEAN W．Insitu analysis of ammonia slip and water vapor using a tunable diode laser for SCR/SNCR optimization and boiler tube surveillance in power plants[C]//Proceedings of the Annual ISA Analysis Division Symposium．Louisville.KY，United States： ISA-Instrumentation, Systems，and Automation Society，2004．

[5]WILBURN R T，WRIGHT T L．SCR ammonia slip distribution in coal plant effluents and dependence upon SO3[J]．Power Plant Chemistry，2004，6(5)：295-304．

[6]鄔東立，王潔，張國鑫，等．660 MW SCR脫硝機(jī)組空預(yù)器堵塞原因分析及對策[J]．浙江電力，2014(3)：46-50．

WU Dongli，WANG Jie，ZHANG Guoxin，etal．Analysis on air preheater blockage of 660 MW SCR denitration units and the countermeasures[J]．Zhejiang Electric Power，2014(3)：46-50．

[7]李超，于麗新，韓鐘國，等．200 MW燃煤機(jī)組SCR脫硝改造關(guān)鍵技術(shù)問題解析[J]．環(huán)境科學(xué)與技術(shù)，2012，35(增刊2)：298-301．

LI Chao，YU Lixin，HAN Zhongguo，etal．The key technical issues resolution for 200 MW coal-fired units SCR deNOxtransformation[J]．Environmental Science & Technology，2012，35(S2)：298-301．

[8]左松偉．大型火電機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)能耗特性研究[D]．北京：華北電力大學(xué)，2012．

[9]王麗莉，許衛(wèi)國．煙氣脫硝裝置對鍋爐空預(yù)器的影響[J]．黑龍江電力，2008，30(4)：260-265．

WANG Lili，XU Weiguo．Effect of flue gas denitration plant on air preheater[J]．Heilongjiang Electric Power，2008，30(4)：260-265．

[10]程星星，金保生，仲兆平，等．SCR脫硝裝置對鍋爐系統(tǒng)整體的影響理論分析[J]．鍋爐技術(shù)，2010, 41(2):26-28．

CHENG Xingxing，JIN Baosheng，ZHONG Zhaoping，etal．Theoretical analysis for the influence of SCR de-NOxequipment to boiler systems[J]．Boiler Technology，2010，41(2):26-28．

Inlet Flue Gas Temperature Reduction of SCR Denitrification Systems and the Application in a 1 100 t/h Tower Once-through Boiler

SUNShaopeng1,2,TIANXin1,2,NINGYuqin1,2,GUODong1,2,ZHOUChongbo1,2

(1. Huadian Electric Power Research Institute, Hangzhou 310030, China;2. Hangzhou Huadian Energy Engineering Co., Ltd., Hangzhou 310030, China)

Abstract：To solve the problem of too high inlet flue gas temperature existing in the denitrification system of tower once-through boilers, a high-temperature flue gas heat exchanger was designed to reduce the inlet temperature down to the optimum operation range of relevant catalysts, while the heat in flue gas was recycled. A retrofit scheme was proposed for the flue gas heat exchanger system, and its operation effect was evaluated. Results show that the method proposed has helped to solve the problem of too high inlet flue gas temperature of the SCR denitrification system; at rated load, the denitrification efficiency can be increased by 1.4%; in the case of load fluctuation, the heat exchanger may help to stabilize the inlet temperature of SCR denitrification system; with the application of high-temperature flue gas heat exchanger, both the exhaust flue gas temperature and the outlet air temperature of boiler can be reduced.

Key words：tower once-through boiler; high-temperature flue gas heat exchanger; SCR; flue gas waste heat recovery; energy saving

文章編號：1674-7607(2016)01-0048-05

中圖分類號：TK474

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A學(xué)科分類號：470.30

作者簡介：孫少鵬(1982-)，男，安徽合肥人，工程師，研究生，主要從事火電廠節(jié)能及環(huán)保方面的研究.電話(Tel.)：18658840571；

收稿日期：2015-03-20

修訂日期：2015-05-14

E-mail：shaopeng-sun@chder.com.