呂召勝，談桂春，趙志鴻，欒維濤

（《工程塑料應(yīng)用》雜志社，濟(jì)南 250031）

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2015年我國(guó)工程塑料加工技術(shù)進(jìn)展

呂召勝，談桂春，趙志鴻，欒維濤

（《工程塑料應(yīng)用》雜志社，濟(jì)南 250031）

摘要：根據(jù)2015年國(guó)內(nèi)公開(kāi)發(fā)表有關(guān)工程塑料加工技術(shù)的文獻(xiàn)，從成型加工工藝與技術(shù)、設(shè)備、模具設(shè)計(jì)及二次加工等方面綜述了我國(guó)工程塑料加工技術(shù)的進(jìn)展。

關(guān)鍵詞：工程塑料；加工技術(shù)；注塑；擠出；設(shè)備；模具；模擬

聯(lián)系人：呂召勝

根據(jù)2015年國(guó)內(nèi)主要塑料類期刊發(fā)表的有關(guān)工程塑料加工技術(shù)的文獻(xiàn)，筆者從塑料材料加工和塑料制品成型及其設(shè)備與模具等方面進(jìn)行匯總，以饗讀者。

1　成型加工工藝及技術(shù)研究

1.1塑料材料加工技術(shù)研究

PE–HD／PE–LD振動(dòng)擠出預(yù)測(cè)模型 順德職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［1］基于BP人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，研究高密度聚乙烯（PE–HD）、低密度聚乙烯（PE–LD）材料的振動(dòng)擠出加工過(guò)程。結(jié)果表明，基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型能很好地預(yù)測(cè)聚合物擠出加工特性參數(shù)，所建網(wǎng)絡(luò)具有精確、高速、自適應(yīng)等特點(diǎn)。

超聲振動(dòng)輔助擠出PA6 中北大學(xué)［2］在尼龍（PA）6的熔融擠出過(guò)程中引入超聲振動(dòng)外場(chǎng)，研究超聲振動(dòng)對(duì)PA6性能的影響。結(jié)果表明，引入超聲外場(chǎng)后，PA6的結(jié)晶度提高，熱力學(xué)穩(wěn)定的α晶型所占比例提高；特性黏度和粘均分子量降低，熔體黏度降低；力學(xué)性能基本保持不變。

疊加振動(dòng)剪切加工PE–LLD 浙江大學(xué)等［3］從聚合物流動(dòng)性角度分析了疊加振動(dòng)剪切與普通振動(dòng)剪切的區(qū)別。通過(guò)對(duì)比實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，相比普通振動(dòng)剪切加工試樣，疊加振動(dòng)剪切加工的線型低密度聚乙烯（PE–LLD）具有更加完善的結(jié)晶過(guò)程，結(jié)晶度提高至43.5%，同時(shí)，拉伸強(qiáng)度和拉伸彈性模量分別提高了11%和12.6%。

PVC微納層疊擠出技術(shù)研究 北京化工大學(xué)［4］自主發(fā)明設(shè)計(jì)了一種微納層疊裝置，利用其在擠出過(guò)程中對(duì)聚合物熔體產(chǎn)生的持續(xù)剪切作用，制備了1層、9層、81層3種具有不同層數(shù)的聚氯乙烯（PVC）片材，發(fā)現(xiàn)沿?cái)D出方向9層、81層試樣的取向度比1層試樣分別提高了9.82%，15.08%；9層、81層試樣的相對(duì)結(jié)晶度比1層試樣分別提高了4%，5.9%；擠出方向拉伸強(qiáng)度分別提高了11.15%，26.16%。

螺桿構(gòu)型對(duì)PA6／PE–LD共混體系性能的影響 北京化工大學(xué)［5］在嚙合同向雙螺桿擠出機(jī)中，研究了熔體輸送段分布混合元件和分散混合元件先后布置、交錯(cuò)／集中布置以及不同元件相同布置方式對(duì)PA6／PE–LD共混體系性能的影響。結(jié)果表明，混合元件交錯(cuò)布置的螺桿構(gòu)型混合能力優(yōu)于混合元件集中布置的螺桿構(gòu)型的混合能力；交錯(cuò)布置的螺桿構(gòu)型獲得的共混體系力學(xué)性能也優(yōu)于混合元件集中布置的螺桿構(gòu)型獲得的共混體系的力學(xué)性能。

螺桿構(gòu)型對(duì)反應(yīng)擠出制備PE–HD／PA6原位合金的影響 福建工程學(xué)院［6］以己內(nèi)酰胺（CL），PE–HD，馬來(lái)酸酐接枝PE–HD （PE–HD-g-MAH）為主要原料，采用反應(yīng)擠出法制備PE–HD／PA6原位合金，研究螺桿構(gòu)型對(duì)PE–HD／PA6原位合金制備的影響。研究發(fā)現(xiàn)，停留時(shí)間長(zhǎng)的螺桿構(gòu)型，其對(duì)應(yīng)的原位合金中CL單體轉(zhuǎn)化率較高；在3種螺桿構(gòu)型中，帶有大導(dǎo)程拉伸元件的螺桿，所制備的原位合金中分散相PA6的粒徑最小。

同向非對(duì)稱雙螺桿擠出PE–HD／PS共混體系沿程混合表征 廣東輕工職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［7］借助PE–HD／聚苯乙烯（PS）共混體系，對(duì)同向非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)螺槽充滿程度以及螺桿輸送機(jī)理做出簡(jiǎn)要分析，對(duì)擠出過(guò)程沿程混合相形態(tài)及分散相粒徑統(tǒng)計(jì)分析表征。結(jié)果表明，同向非對(duì)稱雙螺桿擠出機(jī)中雙頭螺槽填充率高于單頭，物料完全熔融后，粒徑變化較小，而在同一徑向長(zhǎng)度，單頭螺槽內(nèi)分散相粒徑略小于雙頭螺槽，并對(duì)這一現(xiàn)象進(jìn)行了初步分析。

PLA用單螺桿擠出機(jī)熔體輸送段數(shù)值模擬研究 北京工商大學(xué)等［8］運(yùn)用Polyflow分別對(duì)聚乳酸（PLA）用3種不同結(jié)構(gòu)類型單螺桿擠出機(jī)熔體輸送段進(jìn)行模擬。結(jié)果表明，在相同工藝條件下，普通型單螺桿和菠蘿型單螺桿熔體軸向速度波動(dòng)較大，且產(chǎn)生局部回流區(qū)域，不利于熔體輸送；菠蘿型螺桿產(chǎn)生的流場(chǎng)速度和熔體黏度較高，使得物料在流場(chǎng)中受到更高的剪切速率，因此擠出產(chǎn)物的分散混合性能更好。

擠出工藝條件對(duì)β成核劑改性PP–R的影響 大連理工大學(xué)［9］研究了不同擠出工藝條件下N，N′-二環(huán)己基對(duì)苯二甲酰胺（DCHT）對(duì)無(wú)規(guī)共聚聚丙烯（PP–R）β成核效果的影響。結(jié)果表明，加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.15%的DCHT會(huì)誘導(dǎo)PP–R中部分α晶轉(zhuǎn)變成β晶；最優(yōu)工藝條件為單螺桿擠出機(jī)料筒溫度250℃、螺桿轉(zhuǎn)速120 r／min，或雙螺桿擠出機(jī)料筒溫度230℃、螺桿轉(zhuǎn)速170 r／min，此時(shí)改性PP–R的β晶相對(duì)含量達(dá)45.0%以上。

PP／LGF復(fù)合材料的注塑研究 河南工業(yè)大學(xué)等［10］采用擠出熔融浸漬工藝制備了長(zhǎng)度為12 mm的長(zhǎng)玻璃纖維（LGF）增強(qiáng)聚丙烯（PP）粒料（LGF質(zhì)量分?jǐn)?shù)30%），然后經(jīng)注塑制備了PP／LGF復(fù)合材料試樣。首先對(duì)現(xiàn)有注塑機(jī)的噴嘴和止逆裝置進(jìn)行了優(yōu)化，同時(shí)在擠出過(guò)程中使用張緊輪對(duì)LGF施加預(yù)張力。在此基礎(chǔ)上，發(fā)現(xiàn)適當(dāng)提高螺桿轉(zhuǎn)速可提高LGF的分散性，并能保持一定的三維骨架結(jié)構(gòu)，從而提高試樣的力學(xué)性能。

欠注成型工藝對(duì)PP微孔發(fā)泡材料發(fā)泡行為的影響 貴州大學(xué)［11］采用欠注注塑發(fā)泡成型工藝，通過(guò)控制澆注時(shí)間制備了PP微孔發(fā)泡材料。研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)澆注時(shí)間為1.6 s和1.8 s時(shí)PP發(fā)泡行為較理想，其泡孔平均直徑分別為34，50 μm，泡孔密度分別達(dá)到3.0×105，2.8×105個(gè)／cm3。熔體溫度為180℃時(shí)，PP發(fā)泡行為較理想。

超臨界N2注塑PP微孔發(fā)泡試樣 現(xiàn)代汽車零部件技術(shù)湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室等［12］通過(guò)仿真分析得到超臨界N2注射成型PP微孔發(fā)泡試樣的泡孔結(jié)構(gòu)與拉伸性能之間的關(guān)聯(lián)機(jī)制，即泡孔尺寸與拉伸性能呈反比關(guān)系；然后利用控制變量法進(jìn)行PP微孔發(fā)泡試樣的超臨界N2注射成型實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明，在保持較短的注氣時(shí)間和較高的注射速率下，通過(guò)調(diào)整注射溫度可獲得泡孔尺寸小、密度高且拉伸性能好的PP微孔發(fā)泡試樣。

超臨界CO2微孔發(fā)泡PE–LLD／PE–UHMW共混物 寧波大學(xué)［13］研究了PE–LLD／超高分子量聚乙烯（PE– UHMW）共混物的超臨界CO2微孔發(fā)泡行為，發(fā)現(xiàn)隨著發(fā)泡溫度的升高，PE–LLD樣品的泡孔結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生塌陷現(xiàn)象，而加入少量PE–UHMW可以提高基體的黏度，起到支撐孔壁防止塌陷的作用，并最終得到均勻的開(kāi)孔結(jié)構(gòu)。另一方面，當(dāng)溫度一定時(shí)，飽和壓力升高可以降低孔徑并且得到開(kāi)孔形貌的泡孔結(jié)構(gòu)。

EP／GF復(fù)合材料VIPR成型工藝 山西省高分子復(fù)合材料工程技術(shù)研究中心等［14］以GF為增強(qiáng)材料，環(huán)氧樹(shù)脂（EP）為基體，采用一種對(duì)真空輔助樹(shù)脂傳遞模塑（VARTM）工藝的改進(jìn)型成型工藝——真空室輔助VARTM（VIPR）工藝制備了EP／GF復(fù)合材料。VIPR工藝是在VARTM工藝的基礎(chǔ)上附加了一個(gè)真空室，以增大纖維預(yù)成型體的滲透率。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，存在附加真空室的情況下，樹(shù)脂在纖維間的滲透率更高，最終得到的復(fù)合材料的力學(xué)性能更加優(yōu)異。并且發(fā)現(xiàn)，附加真空室壓強(qiáng)為50 kPa時(shí)，滲透率達(dá)到最大值，附加真空室的壓強(qiáng)為30 kPa時(shí)綜合力學(xué)能最佳。

單個(gè)聚合物顆粒在剪切流場(chǎng)中熔融模型的建立 華東理工大學(xué)［15］采用FLUENT的VOF界面追蹤方法模擬了聚合物顆粒在簡(jiǎn)單剪切流場(chǎng)下的變形、熔融和流動(dòng)行為。利用PP顆粒在PE–HD熔體中的動(dòng)態(tài)可視化實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證，初步探討了簡(jiǎn)單剪切流場(chǎng)下聚合物顆粒的熔融機(jī)理。從理論上建立了單個(gè)聚合物粒子在剪切流場(chǎng)中的熔融模型，得到了熔融時(shí)間與剪切速率之間的關(guān)系，對(duì)后續(xù)聚合物成型加工研究具有指導(dǎo)意義。

1.2塑料制品成型工藝研究

PE–UHMW異型材擠出成型有限元模擬與實(shí)驗(yàn) 山東科技大學(xué)［16］根據(jù)生產(chǎn)需求，設(shè)計(jì)了3字形PE–UHMW異型材擠出成型流道，并建立了該異型材擠出成型有限元模型，應(yīng)用有限元軟件Polyflow對(duì)擠出流道內(nèi)的熔體流動(dòng)情況進(jìn)行了有限元模擬。結(jié)果表明，當(dāng)模具壓縮比與壓縮角分別為2.5和25°、壁面滑移系數(shù)為5×106情況下，可獲得較好的壓力與速度分布，應(yīng)用優(yōu)化后的擠出模具制備了合格的PE–UHMW異型材。

旋轉(zhuǎn)擠出制備具有偏離軸向雜化串晶結(jié)構(gòu)的PP管 四川大學(xué)［17］針對(duì)傳統(tǒng)擠出加工PP管環(huán)向強(qiáng)度差的問(wèn)題，將成核劑自成纖及旋轉(zhuǎn)擠出技術(shù)引入PP管加工，利用稀土類β型成核劑WBG獨(dú)特的自組裝行為在PP管擠出過(guò)程中形成纖維結(jié)構(gòu)并誘導(dǎo)β晶在纖維表面附生生長(zhǎng)，通過(guò)芯棒旋轉(zhuǎn)調(diào)控自成纖成核劑偏離軸向排列。采用該方法制備的PP管環(huán)向強(qiáng)度可達(dá)33.9 MPa，較傳統(tǒng)擠出PP管的19.4 MPa提高了74.7%。

PE熱收縮片材擠出拉伸一次成型工藝研究 西北核技術(shù)研究所［18］利用高分子材料“取向—解取向”原理，實(shí)現(xiàn)了PE片材擠出拉伸一次成型。研究發(fā)現(xiàn)，提高拉伸率，降低拉伸距離均可提高片材收縮率，提高輥筒溫度、拉伸速度，能小幅增加收縮率；在輥筒溫度60℃、拉伸率45%、輥筒距離1.5 mm、拉伸速度2.4 m／min情況下，PE片材收縮率可達(dá)78% （10 min，120℃）。

一種聚合物表面微結(jié)構(gòu)平板熱壓印連續(xù)成型的方法 北京化工大學(xué)［19］提出1種聚合物表面微結(jié)構(gòu)平板熱壓印連續(xù)成型方法，該方法是將聚合物基片從擠出機(jī)擠出后，通過(guò)兩輥對(duì)基片進(jìn)行初步壓平定型，再利用表面快速加熱裝置對(duì)聚合物表面進(jìn)行快速加熱，使聚合物表面溫度迅速高于其熔融溫度使其熔融，然后進(jìn)入聯(lián)動(dòng)式平板熱壓印，設(shè)備壓印制備出具有表面微結(jié)構(gòu)聚合物片材。該方法的主要特點(diǎn)是將聚合物擠出成型設(shè)備和微結(jié)構(gòu)平板熱壓印設(shè)備實(shí)現(xiàn)聯(lián)動(dòng)，一步法實(shí)現(xiàn)平板熱壓印聚合物表面微結(jié)構(gòu)的連續(xù)成型。

圓管件溢流法流體輔助注塑實(shí)驗(yàn)分析 華東交通大學(xué)［20］基于自行構(gòu)建的流體輔助注塑實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，對(duì)圓管件的溢流法氣體輔助注塑（GAIM）和水輔助注塑（WAIM）進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，WAIM圓管件內(nèi)壁光滑，而GAIM圓管件的內(nèi)壁面存在“發(fā)泡”傾向，型腔截面越大，發(fā)泡越嚴(yán)重；與GAIM圓管件相比，WAIM圓管件的殘留壁厚存在較明顯的波動(dòng)；溢流口截面相對(duì)型腔截面的突然變小對(duì)型腔末端的殘留壁厚影響很大，應(yīng)該流線過(guò)渡。

注塑工藝對(duì)ASA光澤的影響 上海大眾汽車有限公司等［21］采用雙螺桿擠出機(jī)加入消光劑等助劑制備了不同光澤的高耐候丙烯腈–苯乙烯–丙烯酸酯塑料（ASA）。研究結(jié)果顯示，在合理的注塑加工范圍內(nèi)，適當(dāng)?shù)靥岣咦⑺軠囟取⒛＞邷囟群捅簤毫?，以及適當(dāng)?shù)匮娱L(zhǎng)保壓時(shí)間可以獲得低光澤效果優(yōu)異的注塑件。

手機(jī)殼體注射成型困氣缺陷的消除方法 梧州學(xué)院等［22］以注塑制品手機(jī)殼體為例，針對(duì)困氣缺陷，利用Moldflow模擬熔體流動(dòng)和熔接痕的形成機(jī)理，分析導(dǎo)致困氣缺陷的原因。從模具和制品結(jié)構(gòu)入手，提出前模增加排氣鑲塊、修改制品料厚、困氣區(qū)域增加澆口、增加輔助澆口等4種消除困氣缺陷的解決方案。通過(guò)對(duì)比分析，增加一個(gè)輔助澆口，將熔體匯聚位置轉(zhuǎn)移到易排氣的反插骨位置是優(yōu)選方案，經(jīng)過(guò)試模生產(chǎn)，較好地消除了困氣缺陷，提高了制品質(zhì)量。

基于KPCA與MPSO–BP注射成型工藝參數(shù)優(yōu)化 包頭職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［23］提出一種融合核主元分析方法（KPCA）與改進(jìn)粒子群算法優(yōu)化BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的成型工藝參數(shù)優(yōu)化方法。首先，對(duì)正交實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)作為訓(xùn)練樣本的工藝參數(shù)利用核主元分析方法進(jìn)行降維、撥冗余，約減網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)；其次，改進(jìn)粒子群算法中粒子速度與位置更新策略并優(yōu)化BP算法的權(quán)值和閾值，從而構(gòu)建了工藝參數(shù)預(yù)測(cè)模型。在此基礎(chǔ)上，實(shí)現(xiàn)粒子群算法尋優(yōu)最佳的注射成型工藝參數(shù)。該方法能夠更快、更好地獲得注射成型中的工藝參數(shù)，且以此工藝參數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，塑料件的翹曲變形量、收縮率均較小。

基于EBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和粒子群算法的注射成型優(yōu)化設(shè)計(jì) 天津大學(xué)［24］基于拉丁超立方設(shè)計(jì)建立了橢球基（EBF）神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型描述注塑工藝參數(shù)與翹曲值間的函數(shù)關(guān)系，將EBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型與Kriging模型對(duì)比，說(shuō)明EBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型可以準(zhǔn)確地描述注塑工藝參數(shù)與翹曲值之間的函數(shù)關(guān)系，并結(jié)合多目標(biāo)粒子群算法對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，并與鄰域培植遺傳算法優(yōu)化結(jié)果對(duì)比，說(shuō)明多目標(biāo)粒子群算法的優(yōu)點(diǎn)。結(jié)果表明，基于EBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型和粒子群優(yōu)化算法可以使塑料出水管翹曲值減小11.64%，同時(shí)使保壓時(shí)間和冷卻時(shí)間總和減小了2.13 s，從而在出水管批量生產(chǎn)過(guò)程中減少了生產(chǎn)時(shí)間。

基于卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的注塑制品短射缺陷識(shí)別 華中科技大學(xué)［25］以注塑制品的常見(jiàn)短射缺陷為研究對(duì)象，提出一種基于卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法的識(shí)別方法，克服了現(xiàn)有缺陷識(shí)別算法需手動(dòng)提取特征、需要啟發(fā)式方法的缺點(diǎn)。方法對(duì)傳統(tǒng)卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了大量改進(jìn)，并優(yōu)化網(wǎng)絡(luò)參數(shù)，降低其算法消耗的時(shí)間。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，網(wǎng)絡(luò)對(duì)短射缺陷的識(shí)別率達(dá)到99.4%。另外，與BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行比較，從實(shí)驗(yàn)可以看出方法識(shí)別率明顯優(yōu)于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，具有很好的應(yīng)用前景。

注射壓縮成型工藝參數(shù)對(duì)厚壁PC制件厚度的影響 北京航空材料研究院［26］考察了不同注射壓縮成型工藝參數(shù)（兩點(diǎn)間距、壓縮速率和壓縮行程）對(duì)聚碳酸酯（PC）平板制件厚度偏差及厚度分布的影響。結(jié)果表明，PC平板厚度隨兩點(diǎn)間距和壓縮速率的增大而減小，兩點(diǎn)間距和壓縮速率是控制厚度精度的主導(dǎo)因素，而壓縮行程對(duì)厚度影響較小。同時(shí)，研究結(jié)果表明，所有的PC平板均是上薄下厚的分布趨勢(shì)，且不同的壓縮工藝僅對(duì)厚度值大小有影響，而對(duì)PC制件的厚度分布趨勢(shì)沒(méi)有影響。

超聲外場(chǎng)對(duì)微模具型腔填充性能的影響 大連理工大學(xué)［27］針對(duì)微模具型腔填充困難問(wèn)題，以細(xì)胞培養(yǎng)皿微型制件為對(duì)象，設(shè)計(jì)制造了具有抽真空排氣和超聲振動(dòng)功能的微注塑模具。研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)改變?nèi)垠w溫度時(shí)，施加超聲振動(dòng)比不加超聲使PE–HD材料的微型腔填充率平均提高了10.14%，PP材料平均提高了6.28%。而工藝參數(shù)一定時(shí)，將超聲功率增加到300 W，PE–HD材料的微型腔填充率提高了10.12%，PP材料提高了4.98%。

超聲振動(dòng)對(duì)GF增強(qiáng)PP復(fù)合材料注射成型特性的影響 大連理工大學(xué)［28］利用自行開(kāi)發(fā)的超聲輔助可視化注射成型實(shí)驗(yàn)裝置對(duì)不同含量的GF增強(qiáng)PP復(fù)合材料進(jìn)行了超聲外場(chǎng)作用下的可視化實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明，在纖維含量較低時(shí)，超聲振動(dòng)對(duì)基體材料微觀形態(tài)的作用為影響復(fù)合材料充填流動(dòng)性及纖維取向的主因；在纖維含量較高時(shí)，超聲振動(dòng)對(duì)纖維的作用為影響復(fù)合材料充填流動(dòng)性及纖維取向的主因。

非球面透鏡注射壓縮成型多級(jí)注射參數(shù)研究 大連理工大學(xué)［29］結(jié)合非球面透鏡的幾何特征和光學(xué)要求確定了多級(jí)注射速度分布特征，并根據(jù)傳統(tǒng)注塑成型熔體流動(dòng)經(jīng)驗(yàn)得出了多級(jí)注射速度轉(zhuǎn)化位置理論值，然后通過(guò)短射試驗(yàn)優(yōu)化了注射壓縮成型過(guò)程中的多級(jí)注射參數(shù)。最后通過(guò)對(duì)比制品分級(jí)的理論值與實(shí)際值之間的差別，對(duì)厚壁光學(xué)元件注射壓縮成型實(shí)驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行了總結(jié)。

PS粉末SLS快速成型收縮率實(shí)驗(yàn)研究 中北大學(xué)等［30］為了得到PS粉末的選擇性激光燒結(jié)（SLS）快速成型最佳工藝參數(shù)，采用正交試驗(yàn)方法，結(jié)合SLS試驗(yàn)，分析影響燒結(jié)試樣尺寸精度的4個(gè)主要因素，得到最佳工藝參數(shù)為：激光功率44 W、掃描速度1 900 mm／s、鋪粉層厚0.23 mm、預(yù)熱溫度70℃。此最佳工藝水平方向修正系數(shù)為1.004 9，豎直方向修正系數(shù)為1.005 0。在最佳工藝參數(shù)下燒結(jié)的修正尺寸后的試樣滿足精度要求。

基于CFD的流延膜冷卻效率研究 華南理工大學(xué)［31］以平行流道流延輥為研究對(duì)象，利用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)軟件對(duì)流延膜在流延輥上的冷卻過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，得到了不同流延膜厚度和流延輥轉(zhuǎn)速條件下流延膜的溫度場(chǎng)。結(jié)果表明，流延膜的冷卻速率隨流延膜厚度的增加而降低，流延膜的冷卻效率和寬度方向上的溫度分布均勻性隨流延膜厚度的減小而提高。流延膜的冷卻速率隨流延輥轉(zhuǎn)速的升高而降低，流延膜的冷卻效率和寬度方向上溫度分布的均勻性隨流延輥轉(zhuǎn)速的降低而提高。

熔體拉伸PE–HD和PE–LLD薄膜的制備 上海工程技術(shù)大學(xué)等［32］以PE–HD和PE–LLD樹(shù)脂為原料，采用轉(zhuǎn)矩流變儀，借助熔體拉伸法制備了具有取向結(jié)構(gòu)的PE–HD膜和PE–LLD膜。研究發(fā)現(xiàn)，熔體拉伸速率越高，PE–HD膜和PE–LLD膜的相對(duì)取向度越高，快速拉伸PE–HD膜和PE—LLD膜的相對(duì)取向度分別為2.043和1.556；隨熔體拉伸速率的提高，PE–HD膜和PE–LLD膜的拉伸屈服應(yīng)力和拉伸彈性模量提高，斷裂伸長(zhǎng)率降低。

丙烯-1-丁烯共聚BOPP結(jié)構(gòu)及其薄膜拉伸工藝 中國(guó)石油化工股份有限公司北京化工研究院塑料加工研究開(kāi)發(fā)中心［33］選取一種丙烯-1-丁烯共聚雙向拉伸PP （BOPP）原料進(jìn)行了薄膜雙向拉伸加工實(shí)驗(yàn)。研究表明，所采用的丙烯-1-丁烯共聚BOPP原料的拉伸成膜性好，拉伸工藝可調(diào)節(jié)范圍寬。拉伸溫度較高時(shí)薄膜的霧度升高，力學(xué)性能降低；而拉伸溫度較低時(shí)，薄膜易出現(xiàn)拉伸不均勻的情況。此外，BOPP中丙烯-1-丁烯共聚結(jié)構(gòu)的存在降低了薄膜結(jié)晶度，使得薄膜的光學(xué)性能較好。

等規(guī)PP的口?？衫?四川大學(xué)［34］采用口模拉伸技術(shù)成功制備了實(shí)際拉伸比達(dá)16以上的等規(guī)PP自增強(qiáng)線材。研究結(jié)果表明，提高拉伸溫度或減小名義拉伸比，可拉伸速度均提高，對(duì)于名義拉伸比為3和5的口模，當(dāng)拉伸溫度分別提高至115℃和150℃時(shí)，拉伸速度可達(dá)到裝置極限拉伸速度22 000 mm／min；實(shí)際拉伸比隨名義拉伸比的提高而增大；當(dāng)拉伸溫度小于115℃時(shí)，實(shí)際拉伸比隨拉伸速度的提高而增大，當(dāng)拉伸溫度達(dá)115℃以后，提高拉伸速度，實(shí)際拉伸比則增大到一定值后趨于穩(wěn)定。

基于GA–SVM塑料熱壓成型優(yōu)化預(yù)測(cè) 中國(guó)石化揚(yáng)子石油化工有限公司［35］通過(guò)已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)，建立起遺傳算法–支持向量機(jī)（GA–SVM）塑料熱壓成型模型。試驗(yàn)表明，該模型實(shí)現(xiàn)了對(duì)塑料熱壓成型的智能優(yōu)化預(yù)測(cè)；這種方法在塑料生產(chǎn)控制中具有廣闊的應(yīng)用前景。

環(huán)境溫度對(duì)3D打印成型精度的影響 中國(guó)石油化工股份有限公司北京化工研究院［36］通過(guò)打印實(shí)驗(yàn)研究了在熔融沉積成型（FDM）工藝3D打印成型過(guò)程中，環(huán)境溫度對(duì)成型制品成型精度的影響，并對(duì)原料性能、制品收縮率和翹曲率開(kāi)展了研究。結(jié)果表明，環(huán)境溫度越高，制品的翹曲率越低，即制品成型精度越高。

連續(xù)GF增強(qiáng)PP層合板鋪放成型工藝 華東理工大學(xué)等［37］以自制的連續(xù)GF增強(qiáng)PP預(yù)浸帶為原料，通過(guò)鋪放成型工藝制備層合板材。研究結(jié)果表明，在壓力輥壓力0.15 MPa、熱風(fēng)槍工作溫度229℃、壓力輥內(nèi)導(dǎo)熱油溫度100℃、鋪放平臺(tái)底板溫度95℃的最優(yōu)工藝條件下，板材的層間剪切強(qiáng)度（ILSS）達(dá)到21.54 MPa，空隙率為1.23%。

復(fù)合材料管道連續(xù)編織–纏繞–拉擠工藝 哈爾濱理工大學(xué)等［38］通過(guò)分析拉擠前后復(fù)合材料管道的幾何結(jié)構(gòu)，得出編織層紗束與纏繞層紗束在經(jīng)過(guò)拉擠成型模具前后線型的變化關(guān)系，給出滿足制品各層纖維均勻受力的編織–纏繞–拉擠工藝的線型設(shè)計(jì)要求；分別設(shè)計(jì)纏繞線型和編織線型；按設(shè)計(jì)的線型試制多種規(guī)格的復(fù)合材料管道，通過(guò)對(duì)比分析理論紗柬角度與實(shí)際測(cè)量值，發(fā)現(xiàn)同一直徑的管道，編織角的誤差小于纏繞角的誤差，兩者均控制在1.5°以內(nèi)，角度誤差率均小于3%，且誤差均隨管道厚度的增大而減小，管道直徑越大，編織角與纏繞角越接近實(shí)際值。

PVC板料漸進(jìn)成形潤(rùn)滑方式研究 青島理工大學(xué)［39］采用數(shù)控漸進(jìn)成形工藝，利用高速轉(zhuǎn)動(dòng)工具頭與PVC板料間局部摩擦熱以成形變角度圓錐制件，研究了皂液、40號(hào)機(jī)油、聚四氟乙烯脂、鋰基高溫潤(rùn)滑脂、水等5種不同潤(rùn)滑劑對(duì)PVC板料漸進(jìn)成形性能的影響。結(jié)果表明，潤(rùn)滑劑對(duì)成形制件最大成形深度和最大成形角度的影響程度由大到小為：皂液＞40號(hào)機(jī)油＞聚四氟乙烯脂＞水＞鋰基高溫潤(rùn)滑脂。與其它潤(rùn)滑劑相比，皂液作潤(rùn)滑劑時(shí)PVC板料具有較好的漸進(jìn)成形性能和表面質(zhì)量。

基于分區(qū)獨(dú)立溫度控制的IMD膜片加熱均勻性研究 浙江工業(yè)大學(xué)［40］在通過(guò)研究紅外輻射加熱理論，并結(jié)合實(shí)驗(yàn)建立紅外輻射加熱仿真模型的基礎(chǔ)上，運(yùn)用Matlab對(duì)模內(nèi)裝飾技術(shù)（IMD）膜片溫度場(chǎng)分布進(jìn)行仿真分析，研究了加熱板的溫度及其與膜片間的高度、加熱時(shí)間及加熱板面積大小對(duì)膜片溫度場(chǎng)分布的影響。通過(guò)分析恒溫加熱板加熱下膜片溫度場(chǎng)分布的狀況，提出對(duì)加熱板實(shí)施分區(qū)獨(dú)立溫度控制，從而改善膜片加熱溫度的均勻性，擴(kuò)大其有效成型區(qū)域。

縫合泡沫夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料VARTM工藝中導(dǎo)流網(wǎng)鋪放位置研究 南昌大學(xué)等［41］對(duì)4種不同位置鋪放導(dǎo)流網(wǎng)的縫合泡沫夾芯結(jié)構(gòu)預(yù)成型體進(jìn)行了VARTM工藝樹(shù)脂充填實(shí)驗(yàn)。對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析得出：預(yù)成型體中加入一層導(dǎo)流網(wǎng)可以使上、下層纖維面板中樹(shù)脂完成充填時(shí)間間隔變小；導(dǎo)流網(wǎng)鋪放在預(yù)成型體下層纖維面板上不但縮短了上、下層纖維面板中樹(shù)脂完成充填時(shí)間間隔，而且下層纖維面板中樹(shù)脂流動(dòng)較一致，利于提高預(yù)成型體樹(shù)脂充填質(zhì)量。

基于模具預(yù)先補(bǔ)償法的大幅面CFRP制件形狀精度控制 哈爾濱工業(yè)大學(xué)等［42］針對(duì)控制大幅面CFRP制件成型后的形狀精度這一關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題，在剪切層法預(yù)測(cè)變形的基礎(chǔ)上提出了一種改進(jìn)的剪切層變形模擬方法?；谧冃文M方法建立了一種大幅面CFRP制件形狀精度控制方法，這一方法通過(guò)將模擬獲得的變形不斷補(bǔ)償于初始模具型面來(lái)降低最終制件的變形。通過(guò)與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比，證明了采用控制方法可以有效提高成型制件的精度，降低變形。

2　設(shè)備及其改進(jìn)

大型雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機(jī)轉(zhuǎn)子混煉段混合性能研究 北京化工大學(xué)［43］對(duì)?450 mm大型雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機(jī)轉(zhuǎn)子混煉段混合性能和力學(xué)性能進(jìn)行研究。研究表明，轉(zhuǎn)子嚙合間隙對(duì)轉(zhuǎn)子混合性能和力學(xué)性能影響最為顯著，隨著嚙合間隙的增大，剪切應(yīng)力、轉(zhuǎn)子所受的軸向力和扭矩會(huì)逐漸下降；轉(zhuǎn)子導(dǎo)程變化對(duì)轉(zhuǎn)子力學(xué)性能的影響相對(duì)明顯；轉(zhuǎn)子正反段長(zhǎng)度比不僅影響轉(zhuǎn)子所承受的軸向力，而且還影響剪切應(yīng)力分布，對(duì)轉(zhuǎn)子所受扭矩影響不大。

雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機(jī)混沌型轉(zhuǎn)子混合性能的研究 華東理工大學(xué)［44］在提出一種新型混沌型轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，運(yùn)用Polyflow軟件對(duì)其混煉過(guò)程進(jìn)行三維非牛頓等溫模擬，并借助于粒子示蹤法對(duì)物料所經(jīng)歷的流場(chǎng)特性進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)分析。結(jié)果表明，高混沌型轉(zhuǎn)子的分布混合能力有較大的提高，同時(shí)保持著良好的分散混合能力；混沌型轉(zhuǎn)子制備的復(fù)合材料力學(xué)性能優(yōu)于經(jīng)典轉(zhuǎn)子；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的提高可以增強(qiáng)混沌轉(zhuǎn)子的分散及分布混合能力，適當(dāng)?shù)募恿纤俾适潜ＷC取得較好混合效果的關(guān)鍵因素。

異向旋轉(zhuǎn)錐形雙螺桿三維造型方法研究 北京化工大學(xué)［45］采用端面曲線旋轉(zhuǎn)和模擬機(jī)加工法兩種方式對(duì)錐形雙螺桿進(jìn)行造型。研究結(jié)果表明，兩種造型方法均不產(chǎn)生干涉；前者通過(guò)對(duì)螺棱頂角計(jì)算方法進(jìn)行改進(jìn)后，不僅得到了與設(shè)計(jì)參數(shù)一致的法向螺棱寬度，還具有更均勻的螺棱側(cè)隙，較適于仿真模擬計(jì)算的建模和軸向齒廓形狀較簡(jiǎn)單的錐形雙螺桿的造型，后者更適于構(gòu)建軸向齒廓形狀更加復(fù)雜的螺桿實(shí)體。

三螺桿擠出機(jī)熔體輸送能力的評(píng)價(jià) 北京化工大學(xué)［46］通過(guò)三螺桿擠出機(jī)模擬機(jī)對(duì)熔體替代料進(jìn)行擠出實(shí)驗(yàn)，對(duì)三角形排列三螺桿擠出機(jī)、一字形排列三螺桿擠出機(jī)及雙螺桿擠出機(jī)的熔體輸送能力進(jìn)行了系統(tǒng)評(píng)價(jià)。結(jié)果表明，三角形排列三螺桿擠出機(jī)熔體輸送能力及能耗水平優(yōu)于其它類型擠出機(jī)，且無(wú)量綱參數(shù)評(píng)價(jià)體系具有很高的可靠性和更廣泛的適用性，可用于擠出加工設(shè)備的選擇。

雙螺桿擠出機(jī)筒結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)與分析 青島科技大學(xué)［47］為解決SJ–150雙螺桿擠出機(jī)機(jī)筒因熱變形而引起的磨損問(wèn)題，提出了新的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案。并利用Pro／E和ANSYS Workbench構(gòu)建的協(xié)同仿真優(yōu)化平臺(tái)，對(duì)新方案的機(jī)筒結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化分析，確定了機(jī)筒流道最佳位置、流道孔徑以及機(jī)筒壁厚的最優(yōu)值。通過(guò)與原方案的對(duì)比，結(jié)果表明，改進(jìn)后的方案機(jī)筒整體熱變形減小了15.4%，有效地減輕了機(jī)筒與螺桿間的磨損。

規(guī)則自組織模糊PID注塑機(jī)料筒溫度控制 華中科技大學(xué)［48］針對(duì)模糊比例–積分–微分控制器（PID）控制注塑機(jī)料筒溫度時(shí)存在規(guī)則庫(kù)依賴于塑料種類、料筒結(jié)構(gòu)，人為確定困難等問(wèn)題，提出了一種規(guī)則自組織模糊PID控制方法，可對(duì)模糊控制規(guī)則自適應(yīng)在線修正。試驗(yàn)結(jié)果表明，該方法與模糊PID相比，噴嘴溫度超調(diào)從2.6℃減小到0.9℃，穩(wěn)態(tài)偏差從±0.5℃減小到±0.4℃。

基于單神經(jīng)元自適應(yīng)PID控制的注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu) 西南科技大學(xué)［49］設(shè)計(jì)了一個(gè)單神經(jīng)元自適應(yīng)PID控制器，使用AME Sim／Simulink聯(lián)合仿真機(jī)制，建立了注塑機(jī)合模機(jī)構(gòu)液壓伺服系統(tǒng)的模型。由仿真結(jié)果看，與常規(guī)PID控制器相比，使用單神經(jīng)元自適應(yīng)PID控制器控制的系統(tǒng)有著更好的魯棒性，系統(tǒng)獲得了更好的環(huán)境適應(yīng)性。

基于分段PID的注塑機(jī)料筒溫度控制算法研究與仿真 西南科技大學(xué)［50］為了提高注塑機(jī)料筒溫度控制器的適用范圍和控制精度，針對(duì)目前同一型號(hào)注塑機(jī)在不同生產(chǎn)環(huán)境和工況條件下，根據(jù)生產(chǎn)原料不同，最佳注射溫度都需要調(diào)整，而單一固定參數(shù)PID溫度控制器超調(diào)有時(shí)過(guò)大、穩(wěn)態(tài)誤差有時(shí)不符合注塑要求的情況，基于現(xiàn)場(chǎng)PID參數(shù)調(diào)試人員的經(jīng)驗(yàn)提出分段PID料筒溫度的控制方法，并且基于LabVIEW與MATLAB混合編程技術(shù)，建立了仿真系統(tǒng)。通過(guò)仿真測(cè)試研究表明，分段PID料筒溫度控制比固定參數(shù)PID控制適用性強(qiáng)，控制效果更好。

塑料注塑機(jī)五點(diǎn)斜排雙曲肘合模系統(tǒng)特性研究 順德職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［51］推導(dǎo)出高速精密塑料成型機(jī)雙曲肘合模機(jī)構(gòu)彈性動(dòng)力學(xué)模型，利用實(shí)振型疊加法進(jìn)行彈性動(dòng)力分析（KED）／準(zhǔn)靜態(tài)分析（KES）；實(shí)測(cè)肘桿振動(dòng)加速度信號(hào)，通過(guò)最小二乘法（LMS）消除趨勢(shì)項(xiàng)、平滑處理和二次頻域積分得到振動(dòng)位移值，并與理論模型值作對(duì)比研究，證明了所建模型的合理性，為肘桿機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。

一種曲柄滑塊澆注系統(tǒng)及其成型性能分析 華中科技大學(xué)［52］分析了一種由曲柄滑塊結(jié)構(gòu)構(gòu)成的全電動(dòng)注塑機(jī)澆注系統(tǒng)，將該曲柄滑塊澆注系統(tǒng)與滾珠絲杠澆注系統(tǒng)的成型性能進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明，曲柄滑塊澆注系統(tǒng)的注射和保壓響應(yīng)時(shí)間要優(yōu)于滾珠絲杠澆注系統(tǒng)。但是由于曲柄滑塊結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，其響應(yīng)過(guò)程具有強(qiáng)烈的非線性，亟待針對(duì)其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)優(yōu)化相應(yīng)的控制方法。

基于AMESim注塑機(jī)鎖?；芈返姆抡娣治?山東理工大學(xué)［53］介紹了液壓式注塑機(jī)合模裝置及其特點(diǎn)。針對(duì)注塑機(jī)鎖模回路需要高壓來(lái)維持鎖模穩(wěn)定，設(shè)計(jì)了單作用增壓缸式的高壓鎖模回路，在鎖模完成后，采用了節(jié)流閥的泄壓方式來(lái)避免壓力突變。概述了注塑機(jī)增壓鎖?；芈返墓ぷ髟?，采用AMESim軟件對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行了仿真分析，得到了較為理想的結(jié)果，對(duì)實(shí)際鎖?；芈返脑O(shè)計(jì)具有參考作用。

全電動(dòng)注塑機(jī)注塑壓力荷重元標(biāo)定新方法 廣東輕工職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［54］針對(duì)目前全電動(dòng)注塑機(jī)注塑壓力荷重元標(biāo)定方法存在的缺點(diǎn)，提出了一種新的標(biāo)定方法。該方法采用一種新型噴嘴注塑壓力測(cè)量系統(tǒng)，利用壓電效應(yīng)原理，通過(guò)無(wú)破壞磁性安裝方式，并在壓力測(cè)量單元外部加裝加熱圈，使噴嘴和測(cè)量單元之間形成熔體通道，以致熔體注塑壓力在幾乎沒(méi)有損失的情況下作用在傳感器上，從而獲取較為準(zhǔn)確的注塑壓力值，實(shí)現(xiàn)對(duì)注塑壓力荷重元的標(biāo)定。

塑料振動(dòng)加工與樣品成型一體化試驗(yàn)機(jī)的研制 浙江大學(xué)等［55］基于英國(guó)劍橋大學(xué)的多通道流變儀，研制了一款塑料振動(dòng)加工與樣品成型檢測(cè)一體化試驗(yàn)機(jī)。該試驗(yàn)機(jī)將振動(dòng)等物理場(chǎng)作用與模具成型相結(jié)合，集剪切、加壓、振動(dòng)以及樣品加工成型檢測(cè)功能于一體，可直接在線監(jiān)測(cè)聚合物相轉(zhuǎn)變過(guò)程并成型得到檢測(cè)試樣，可實(shí)現(xiàn)多種實(shí)驗(yàn)功能。該儀器可用于多元場(chǎng)量作用下聚合物體系及各類混合物的加工性能與工藝條件之間影響規(guī)律的研究。

大型壓制模用高分子粉體履平機(jī)的研制 株洲時(shí)代新材料科技股份有限公司等［56］采用蝸輪蝸桿同步結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)大型壓制模用高分子粉體履平機(jī)刮刀的精確調(diào)控，通過(guò)合理安排焊接順序可避免主梁結(jié)構(gòu)的焊接變形，實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的精密制造；利用有限元分析工具對(duì)樣機(jī)模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的機(jī)器質(zhì)量明顯減輕，完全滿足設(shè)計(jì)要求和生產(chǎn)需要，在同行業(yè)具有很好的工程應(yīng)用前景。

基于計(jì)算機(jī)視覺(jué)算法的塑料分揀系統(tǒng) 湖南師范大學(xué)［57］提出了一種基于計(jì)算機(jī)視覺(jué)算法可同時(shí)分揀出塑料大小和顏色的系統(tǒng)，利用德國(guó)生產(chǎn)的彩色電荷耦合元件（CCD）攝像頭進(jìn)行塑料的圖像采集，對(duì)采集圖像進(jìn)行灰度和邊緣檢測(cè)等處理后，引入二值化圖像的面積和周長(zhǎng)的計(jì)算方法，綜合之后得出塑料的形狀特征。在RGB（紅綠藍(lán)）顏色模式下對(duì)塑料的顏色進(jìn)行檢測(cè)，通過(guò)Canny邊緣計(jì)算方法得到灰度圖像中的中心坐標(biāo)點(diǎn)，再確定目標(biāo)塑料的坐標(biāo)，所得的R，G，B值需換算為色度系中的r，g，b，才可以確定目標(biāo)塑料的顏色。兩種實(shí)驗(yàn)結(jié)果均可由計(jì)算機(jī)發(fā)送給分揀系統(tǒng)中的單片機(jī)分選執(zhí)行，單片機(jī)根據(jù)需求將不合格的塑料準(zhǔn)確剔除后還可分選出不同類別的塑料。

基于技術(shù)系統(tǒng)進(jìn)化路線的塑料瓶回收器關(guān)鍵部件設(shè)計(jì) 蘇州工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［58］基于技術(shù)系統(tǒng)進(jìn)化理論設(shè)計(jì)了一種塑料瓶破碎刀具，滿足了塑料瓶智能回收器的功能需求。利用技術(shù)系統(tǒng)進(jìn)化理論的進(jìn)化路線和進(jìn)化樹(shù)研究了塑料瓶破碎刀具的進(jìn)化過(guò)程，選取物體分割進(jìn)化路線為進(jìn)化樹(shù)樹(shù)干，對(duì)各進(jìn)化樹(shù)枝進(jìn)行進(jìn)化和分析，最終確定引入智能、交互、網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)的超系統(tǒng)方案為刀具的理想設(shè)計(jì)。

3　模具研究、設(shè)計(jì)及加工

塑料異型材擠出定型模冷卻水路系統(tǒng)快速設(shè)計(jì) 武漢理工大學(xué)［59］對(duì)塑料異型材擠出定型模冷卻水路系統(tǒng)結(jié)構(gòu)問(wèn)題進(jìn)行分析，在UG平臺(tái)下，將分組設(shè)計(jì)思想和整體設(shè)計(jì)思想相結(jié)合，將冷卻水路軌跡點(diǎn)線進(jìn)行草圖分組，分別獲取不同水路草圖組的標(biāo)識(shí)，同時(shí)初步創(chuàng)建了多節(jié)擠出定型模的冷卻水路系統(tǒng)；采用最小距離算法，對(duì)初步創(chuàng)建的冷卻水路進(jìn)行干涉檢查；通過(guò)用戶自定義對(duì)象的關(guān)聯(lián)技術(shù)實(shí)現(xiàn)冷卻水路軌跡點(diǎn)線與冷卻水路的關(guān)聯(lián)，實(shí)現(xiàn)冷卻水路的同步修改。

塑料異型材擠出定型模CAD系統(tǒng) 武漢理工大學(xué)［60］針對(duì)塑料異型材擠出定型模分型繁瑣、孔多易干涉、定型板塊重復(fù)性設(shè)計(jì)等問(wèn)題，提出了整體式設(shè)計(jì)和參數(shù)化設(shè)計(jì)方案。設(shè)計(jì)了1套智能分型算法，自動(dòng)創(chuàng)建分型片體，構(gòu)建分型板塊，當(dāng)調(diào)用標(biāo)準(zhǔn)件時(shí)自動(dòng)修改相應(yīng)參數(shù)，智能加載?；赨G平臺(tái)，以VC為開(kāi)發(fā)工具，應(yīng)用UG／Open二次開(kāi)發(fā)技術(shù)和MFC技術(shù)，通過(guò)人機(jī)交互界面進(jìn)行參數(shù)化設(shè)計(jì)，開(kāi)發(fā)了塑料異型材擠出定型模CAD系統(tǒng)，規(guī)范了定型模設(shè)計(jì)流程，提高了定型模設(shè)計(jì)效率。

基于Imageware和UG技術(shù)的逆向曲面重構(gòu)及模具設(shè)計(jì)方法 浙江工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［61］采用逆向輔助技術(shù)，對(duì)一款結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜的某制品進(jìn)行快速而精確的模具設(shè)計(jì)，先利用三維激光掃描儀得到其點(diǎn)云數(shù)據(jù)，再使用Imageware軟件進(jìn)行點(diǎn)云處理和曲面重構(gòu)，然后在UG 軟件中進(jìn)行三維造型及相應(yīng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，最終以最合理的設(shè)計(jì)方法得到完整的模具圖，用于后續(xù)的模具加工與生產(chǎn)。

基于壓電動(dòng)態(tài)成型的厚壁塑料件注射模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 常州工學(xué)院［62］為避免厚壁塑料件在注射成型中出現(xiàn)內(nèi)部縮孔、表面凹陷等缺陷，以某塑料件為例，根據(jù)動(dòng)態(tài)成型的原理設(shè)計(jì)了一副基于壓電動(dòng)態(tài)成型的注射模具。利用壓電陶瓷的逆壓電效應(yīng)具有高頻、振幅精確可調(diào)、振動(dòng)能量大等特點(diǎn)，將疊堆式壓電陶瓷致動(dòng)器引入到該模具結(jié)構(gòu)中，通過(guò)電場(chǎng)控制和彈簧的共同作用驅(qū)動(dòng)振動(dòng)型芯往復(fù)運(yùn)動(dòng)，以實(shí)現(xiàn)對(duì)型腔熔體的充填、保壓和冷卻過(guò)程進(jìn)行動(dòng)態(tài)控制。

轎車門拉手產(chǎn)品注塑模具脫模解決方案設(shè)計(jì) 東莞職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［63］針對(duì)轎車門拉手在模具設(shè)計(jì)中存在不同方向側(cè)抽芯和帶螺紋金屬嵌件注塑等較難脫模的問(wèn)題，通過(guò)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)將多個(gè)側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)變?yōu)橐粋€(gè)雙方向整體聯(lián)動(dòng)式側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)，并采用過(guò)渡嵌件的設(shè)計(jì)解決了鋁合金螺絲嵌件脫模難的問(wèn)題。

汽車油封蓋內(nèi)螺紋脫模機(jī)構(gòu)及注塑模設(shè)計(jì) 杭州職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［64］介紹了一種圓蓋狀汽車油封蓋產(chǎn)品的注塑模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，該產(chǎn)品內(nèi)部設(shè)計(jì)有深牙內(nèi)螺紋，為保證注塑后產(chǎn)品的順利脫模，設(shè)計(jì)模具結(jié)構(gòu)時(shí)，其螺紋型芯部分的設(shè)計(jì)采用了型芯塊內(nèi)縮式螺紋脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，該脫模機(jī)構(gòu)將型芯分割為六個(gè)下型芯分塊，按其預(yù)定的內(nèi)收距離大小分為兩組，通過(guò)兩組下型芯塊在頂出時(shí)內(nèi)收的速度和距離不同，在頂出結(jié)束時(shí)能實(shí)現(xiàn)兩組下型芯塊同時(shí)向中央收縮，但收縮距離不相等，因而相鄰型芯塊之間能產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)間隙，使得各下型芯分塊在水平面上都向中央靠攏，外側(cè)面與產(chǎn)品脫離，從而實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品脫模的目的。

自動(dòng)脫螺紋注塑模液壓馬達(dá)脫螺紋與推板推出動(dòng)作關(guān)系的工程分析 順德職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［65］針對(duì)自動(dòng)脫螺紋注塑模具中液壓馬達(dá)脫螺紋速度與彈簧驅(qū)動(dòng)的推板推出速度可能存在不同步的問(wèn)題，對(duì)液壓馬達(dá)脫螺紋動(dòng)作規(guī)律進(jìn)行了論述，對(duì)彈簧驅(qū)動(dòng)的推板推出動(dòng)作規(guī)律進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)學(xué)分析，通過(guò)對(duì)這兩種動(dòng)作規(guī)律的比較得出了一個(gè)結(jié)論，即在實(shí)際工程應(yīng)用中選用的液壓馬達(dá)多為低速馬達(dá)的情況下，液壓馬達(dá)軸向脫螺紋速度總是制約彈簧驅(qū)動(dòng)的推板推出速度，從而實(shí)現(xiàn)了一種制約同步。

多種抽芯機(jī)構(gòu)脫模的單筒望遠(yuǎn)鏡鏡體注塑模設(shè)計(jì) 廣東工業(yè)大學(xué)［66］分析了單筒望遠(yuǎn)鏡鏡體塑料件的結(jié)構(gòu)工藝性，基于UG軟件進(jìn)行了模具整體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，確定了模具的型腔布置及澆注系統(tǒng)形式，完成了側(cè)向斜導(dǎo)柱外抽芯機(jī)構(gòu)、分段式內(nèi)螺紋的內(nèi)滑塊抽芯機(jī)構(gòu)、全牙內(nèi)螺紋的旋轉(zhuǎn)脫內(nèi)螺紋機(jī)構(gòu)及定距分型拉緊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，闡述了模具的工作過(guò)程。模具結(jié)構(gòu)新穎合理，生產(chǎn)效率高，對(duì)類似塑料件的模具結(jié)構(gòu)有一定的示范借鑒作用。

基于3D打印的隨形冷卻水道注塑模具設(shè)計(jì) 華南理工大學(xué)［67］以某機(jī)床冷卻水泵葉輪塑料件的注塑模具為研究對(duì)象，采用不同的方案進(jìn)行隨形冷卻水道的設(shè)計(jì)，利用M0ldflow軟件進(jìn)行模流分析，選出冷卻效果最優(yōu)的冷卻方案，并根據(jù)所確定的冷卻方案進(jìn)行隨形冷卻水道和型腔鑲件的設(shè)計(jì)；然后利用3D打印中的選擇性激光熔化技術(shù)進(jìn)行加工制造，得到隨形冷卻水道與型腔一體的模具鑲件；最后完成整個(gè)模具的裝配，并注射成型出合格的葉輪塑料件。

一種飲料機(jī)分流瓶蓋注塑模三次順序抽芯滑塊設(shè)計(jì) 浙江水利水電學(xué)院等［68］介紹了一種飲料機(jī)分流瓶蓋注塑模三次順序抽芯滑塊機(jī)構(gòu)。機(jī)構(gòu)第一次抽芯動(dòng)作為中心鑲件的抽芯，第二次抽芯為中央內(nèi)抽芯凹形鑲件的抽芯，第一、第二次抽芯為同步抽芯；第三次抽芯為第一滑塊頭鑲件、第二滑塊頭鑲件的同步抽芯。采用上述技術(shù)方案提供的抽芯機(jī)構(gòu)，克服了模塑注塑成型工藝中，產(chǎn)品上有中央圓孔位、且為多層沉孔狀孔位，同時(shí)中央內(nèi)孔壁上側(cè)面存在方孔側(cè)抽芯位時(shí)，現(xiàn)有抽芯機(jī)構(gòu)加工困難的問(wèn)題。

汽車接頭塑料件注塑模設(shè)計(jì) 煙臺(tái)工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院［69］通過(guò)實(shí)例詳細(xì)論述了利用滑塊抽芯機(jī)構(gòu)成型帶有側(cè)凹結(jié)構(gòu)的塑料件，通過(guò)“伸縮型芯”的工作原理及設(shè)計(jì)方法，解決了在模具設(shè)計(jì)中側(cè)凹零件的脫模問(wèn)題，并且該機(jī)構(gòu)在實(shí)際生產(chǎn)中運(yùn)行平穩(wěn)，無(wú)卡滯現(xiàn)象，說(shuō)明了該機(jī)構(gòu)的可靠性及設(shè)計(jì)原理的正確性。

模內(nèi)貼標(biāo)注塑模具的設(shè)計(jì)及成型要點(diǎn) 新疆工程學(xué)院［70］綜述了模內(nèi)帖標(biāo)（IML）技術(shù)的基本原理，并對(duì)IML注塑模具的制品結(jié)構(gòu)、模具分型面、澆口等設(shè)計(jì)與普通注塑模具的設(shè)計(jì)進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明，用IML注塑模具生產(chǎn)的制品要求脫模角度更大，外輪廓圓角半徑至少0.2 mm，制品收縮率相對(duì)較小，取0.3%為宜；為防止注射時(shí)將標(biāo)簽上的油墨沖開(kāi)，IML注塑模具的澆口處進(jìn)料采用潛伏式；標(biāo)簽拾取主要采用靜電吸附，并選擇與制品收縮率相近的標(biāo)簽材料。

彎式尾部接頭注塑模具設(shè)計(jì) 沈陽(yáng)航空航天大學(xué)等［71］根據(jù)彎式尾部接頭較特殊的結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)了兩瓣側(cè)滑塊凹模成型塑料件外形、組合式動(dòng)、靜模鑲件成型塑料件內(nèi)形、脫料板推出塑料件的注塑模具。開(kāi)模時(shí)，斜導(dǎo)柱帶動(dòng)兩側(cè)滑塊凹模側(cè)向分型、動(dòng)靜模鑲件沿開(kāi)模方向抽出的動(dòng)作過(guò)程；合模時(shí)，一對(duì)特殊工藝鍵和鎖緊楔鎖住兩側(cè)滑塊，有效防止多余飛邊產(chǎn)生，保證制品質(zhì)量。

45°彎頭管件注塑模設(shè)計(jì) 永高股份有限公司［72］以1 模8腔、1模4腔和1模2腔3類45°彎頭管件規(guī)格為例，分別對(duì)其注塑模具中產(chǎn)品出模數(shù)、管件排列方式、模具的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和動(dòng)作步驟作了闡述。對(duì)于小規(guī)格45°彎頭管件，為了增加出模數(shù)，提高生產(chǎn)效率，采用豎排式斜導(dǎo)柱抽芯模具結(jié)構(gòu)；對(duì)于大規(guī)格45°彎頭管件，為了便于模具加工與制造，保證模具質(zhì)量，便于減小生產(chǎn)機(jī)型，減少投資、注塑成型成本，采用橫排式套筒油缸抽芯模具結(jié)構(gòu)。

汽車油箱密封蓋注塑模具的研制 北京工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院等［73］針對(duì)油箱密封蓋制品材料為醚酯型熱塑性彈性體，制品有倒扣、不能正常出模的問(wèn)題，在產(chǎn)品成型、頂出到產(chǎn)品脫落過(guò)程中，利用模具的多組動(dòng)作，將產(chǎn)品彈性變形由成型形狀變?yōu)槭褂眯螤?，?shí)現(xiàn)了自動(dòng)脫模，滿足自動(dòng)化生產(chǎn)的要求。為便于成型部位的加工，模具采用合理的鑲拼結(jié)構(gòu)。因產(chǎn)品壁厚差異較大，在模板及凸模上設(shè)計(jì)了較多的冷卻水道，保證了產(chǎn)品的成型質(zhì)量，提高了精度和生產(chǎn)效率。

凸輪機(jī)構(gòu)在聚合物動(dòng)態(tài)成型模具中的應(yīng)用 常州工學(xué)院［74］針對(duì)聚合物動(dòng)態(tài)成型模具中振動(dòng)裝置存在的問(wèn)題，運(yùn)用發(fā)明問(wèn)題解決理論（TRIZ）對(duì)其進(jìn)行分析，利用TRIZ沖突解決原理確定了其技術(shù)沖突，并找出解決問(wèn)題的發(fā)明原理，根據(jù)發(fā)明原理所提供的思路與線索，對(duì)振動(dòng)成型裝置進(jìn)行了創(chuàng)新設(shè)計(jì)。利用變速電機(jī)和凸輪旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)替代原有的驅(qū)動(dòng)裝置，消除了技術(shù)沖突。

超高分子量聚乙烯濾芯雙向壓制燒結(jié)成型模具設(shè)計(jì) 江蘇大學(xué)等［75］針對(duì)PE–UHMW濾芯結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了雙向壓制模具并介紹了該模具的結(jié)構(gòu)特征及工作過(guò)程。根據(jù)PE–UHMW粉末的成型特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了模內(nèi)加熱系統(tǒng)。該模具既達(dá)到制備PE–UHMW濾芯的要求，又符合微孔開(kāi)孔成型的標(biāo)準(zhǔn)。

精密壓塑模具逆向尺寸設(shè)計(jì)理論研究 北京化工大學(xué)［76］論述了一種基于計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬技術(shù)的精密壓塑模具逆向尺寸設(shè)計(jì)理論，采用了模擬和實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的研究方法，借助計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)和輔助分析軟件，模擬了制品生產(chǎn)過(guò)程中的模具狀態(tài)，對(duì)理想制品逆向加載成型條件，還原脫模前制品關(guān)鍵尺寸，對(duì)模具變形型腔進(jìn)行擬合、修正，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該設(shè)計(jì)思路的正確性。

復(fù)合材料U形梁成型模具設(shè)計(jì) 中航工業(yè)沈陽(yáng)飛機(jī)（工業(yè)）集團(tuán)有限公司［77］以復(fù)合材料U形梁為研究對(duì)象，采用CATIA三維軟件對(duì)復(fù)合材料熱壓罐成型模具進(jìn)行數(shù)字化設(shè)計(jì)。模具為框架式陽(yáng)模結(jié)構(gòu)，采用Q235鋼焊接制造，對(duì)模具成型曲面進(jìn)行補(bǔ)償修正從而減小或消除熱壓罐成型過(guò)程中構(gòu)件的變形，對(duì)兩側(cè)緣條各設(shè)置1°回彈補(bǔ)償角以保證U形梁的尺寸精度和脫模要求。經(jīng)工藝驗(yàn)證，采用該模具生產(chǎn)制造的復(fù)合材料構(gòu)件型面公差符合要求，U形梁變形角度控制在技術(shù)要求范圍以內(nèi)，滿足產(chǎn)品技術(shù)條件和后續(xù)裝配要求。

基于精密注塑曲面模具在機(jī)測(cè)量的補(bǔ)償加工 浙江工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院［78］將在機(jī)測(cè)量技術(shù)應(yīng)用到精密注塑曲面模具加工質(zhì)量的檢測(cè)中，通過(guò)在機(jī)測(cè)量系統(tǒng)探測(cè)模具曲面加工區(qū)域位置數(shù)據(jù)和曲面數(shù)字模型位置數(shù)據(jù)的差值，依據(jù)差值選擇補(bǔ)償加工，避免了常規(guī)手段在加工機(jī)床和專業(yè)測(cè)量設(shè)備之間反復(fù)搬移裝夾工件造成的累積誤差，提高了模具精度，節(jié)約了模具裝配調(diào)試時(shí)間。

4　二次加工

脈沖激光改性聚氨酯表面無(wú)鈀化學(xué)鍍銅 華僑大學(xué)［79］提出了一種在改性聚氨酯（PUR）材料表面進(jìn)行金屬化的方法。以摻雜了銅基金屬?gòu)?fù)合物粉末的PUR漿料為基體，采用SPI光纖激光器（波長(zhǎng)1 064 nm）對(duì)PUR表面進(jìn)行刻蝕改性，達(dá)到傳統(tǒng)化學(xué)鍍銅中粗化和活化的目的，最后進(jìn)行化學(xué)鍍銅。制備的銅鍍層光亮、致密、結(jié)合力強(qiáng)、導(dǎo)電性好、延展性優(yōu)良。

碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料單向?qū)雍习逯苯亲杂汕邢鳠崽匦栽囼?yàn) 上海交通大學(xué)等［80］為揭示碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（CFRP）切削溫度與切削要素之間的關(guān)系，采用直角自由切削對(duì)CFRP單向?qū)雍习暹M(jìn)行了切削試驗(yàn)。結(jié)果表明，對(duì)切削溫度的影響程度由高到低的參數(shù)依次為切削速度、切削厚度、刀具后角和鈍圓半徑，切削參數(shù)對(duì)溫度的影響效應(yīng)不受纖維方向角的影響；不同于金屬材料，CFRP纖維方向角對(duì)切削溫度影響突出，順纖維方向上的切削溫度明顯高于逆纖維方向上的；CFRP切削回彈對(duì)刀具后刀面與已加工表面的接觸狀況影響較大，從而影響切削溫度，加劇了切削溫度的各向異性特征；CFRP切削溫度范圍窄，最大切削溫度在300℃左右，將導(dǎo)致切削質(zhì)量對(duì)溫度變化更為敏感。

參 考 文 獻(xiàn)

［1］ 陳學(xué)鋒，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（2）:55–59.

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［2］ 趙越，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（3）:72–75.

Zhao Yue，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（3）:72–75.

［3］ 蘇良瑤，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（6）:39–43.

Su Liangyao，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（6）:39–43.

［4］ 熊良釗，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（8）:47–50.

Xiong Liangzhao，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（8）:47–50.

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［13］ 劉智峰，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（3）:65–71.

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［14］ 于然，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（6）:58–61.

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［20］ 匡唐清，等.塑料工業(yè)，2015，43（2）:45–48.

Kuang Tangqing，et al. China Plastics Industry，2015，43（2）:45–48.

［21］ 朱春龍，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（7）:57–61.

Zhu Chunlong，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（7）:57–61.

［22］ 段家現(xiàn)，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（9）:49–53.

Duan Jiaxian，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（9）:49–53.

［23］ 楊東民，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（12）:42–47.

Yang Dongmin，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（12）:42–47.

［24］ 張俊紅，等.中國(guó)塑料，2015，29（9）:54–59.

Zhang Junhong，et al. China Plastics，2015，29（9）:54–59.

［25］ 程文博，等.塑料工業(yè)，2015，43（7）:31–34.

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［30］ 姜樂(lè)濤，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（4）:41–45.

Jiang Letao，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（4）:41–45.

［31］ 吳哲浩，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（1）:64–68.

Wu Zhehao，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（1）:64–68.

［32］ 吳芬，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（5）:49–53.

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［33］ 高達(dá)利，等.合成樹(shù)脂及塑料，2015，32（6）:17–20.

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［39］ 張曉博，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（10）:36–39.

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［44］ 劉海濤，等.中國(guó)塑料，2015，29（11）:71–77.

Liu Haitao，et al. China Plastics，2015，29（11）:71–77.

［45］ 岳夢(mèng)巖，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（10）:66–70.

Yue Mengyan，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（10）:66–70.

［46］ 楊昆曉，等.中國(guó)塑料，2015，29（2）:109–114.

Yang Kunxiao，et al. China Plastics，2015，29（2）:109–114.

［47］ 李錦偉，等.塑料，2015，44（3）:56–60.

Li Jinwei，et al. Plastics，2015，44（3）:56–60.

［48］ 羅帆，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（6）:65–69.

Luo Fan，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（6）:65–69.

［49］ 羅亮，等.中國(guó)塑料，2015，29（11）:108–112.

Luo Liang，et al. China Plastics，2015，29（11）:108–112.

［50］ 陶西孟，等.塑料，2015，44（3）:68–70.

Tao Ximeng，et al. Plastics，2015，44（3）:68–70.

［51］ 陳學(xué)鋒，等.中國(guó)塑料，2015，29（4）:111–119.

Chen Xuefeng，et al. China Plastics，2015，29（4）:111–119.

［52］ 陳鵬，等.塑料工業(yè)，2015，43（4）:48–52.

Chen Peng，et al. China Plastics Industry，2015，43（4）:48–52.

［53］ 胡鑫，等.塑料，2015，44（1）:107–109.

Hu Xin，et al. Plastics，2015，44（1）:107–109.

［54］ 陳金偉，等.塑料科技，2015，43（11）:78–81.

Chen Jinwei，et al. Plastics Science and Technology，2015，43（11）:78–81.

［55］ 許忠斌，等.高分子材料科學(xué)與工程，2015，31（2）:108–112.

Xu Zhongbin，et al. Polymer Materials Science & Engineering，2015，31（2）:108–112.

［56］ 胡志海，等.中國(guó)塑料，2015，29（6）:107–112.

Hu Zhihai，et al. China Plastics，2015，29（6）:107–112.

［57］ 王洪.塑料工業(yè)，2015，43（11）:69–72.

Wang Hong. China Plastics Industry，2015，43（11）:69–72.

［58］ 黃華棟，等.塑料科技，2015，43（9）:67–71.

Huang Huadong，et al. Plastics Science and Technology，2015，43（9）:67–71.

［59］ 楊書(shū)森，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（5）:69–73.

Yang Shusen，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（5）:69–73.

［60］ 黃浪，等.塑料，2015，44（2）:108–112.

Huang Lang，et al. Plastics，2015，44（2）:108–112.

［61］ 郭恒亞，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（1）:76–79.

Guo Hengya，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（1）:76–79.

［62］ 沈洪雷，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（2）:74–77.

Shen Honglei，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（2）:74–77.

［63］ 張燕琴，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（2）:78–80.

Zhang Yanqin，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（2）:78–80.

［64］ 楊安，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（4）:68–72.

Yang An，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（4）:68–72.

［65］ 暢國(guó)幃，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（5）:78–82.

Chang Guowei，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（5）:78–82.

［66］ 李振宇.工程塑料應(yīng)用，2015，43（9）:75–79.

Li Zhenyu. Engineering Plastics Application，2015，43（9）:75–79.

［67］ 劉斌，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（10）:71–74.

Liu Bin，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（10）:71–74.

［68］ 高瑾，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（11）:72–75.

Gao Jin，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（11）:72–75.

［69］ 蘇慧祎.工程塑料應(yīng)用，2015，43（12）:85–88.

Su Huiyi. Engineering Plastics Application，2015，43（12）:85–88.

［70］ 黃朝華，等.合成樹(shù)脂及塑料，2015，32（6）:59–61.

Huang Chaohua，et al. China Synthetic Resin and Plastics，2015，32（6）:59–61.

［71］ 王巍，等.中國(guó)塑料，2015，29（4）:107–110.

Wang Wei，et al. China Plastics，2015，29（4）:107–110.

［72］ 陳愛(ài)平.中國(guó)塑料，2015，29（7）:117–120.

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［73］ 高慧，等.中國(guó)塑料，2015，29（11）:113–116.

Gao Hui，et al. China Plastics，2015，29（11）:113–116.

［74］ 沈洪雷，等.塑料工業(yè)，2015，43（6）:35–38.

Shen Honglei，et al. China Plastics Industry，2015，43（6）:35–38.

［75］ 王軍麗，等.塑料科技，2015，43（3）:75–78.

Wang Junli，et al. Plastics Science and Technology，2015，43（3）:75–78.

［76］ 韓偉，等.塑料科技，2015，43（7）:85–88.

Han Wei，et al. Plastics Science and Technology，2015，43（7）:85–88.

［77］ 韓培培，等.玻璃鋼／復(fù)合材料，2015（3）:73–77.

Han Peipei，et al. Fiber Reinforced Plastics／Composites，2015（3）:73–77.

［78］ 范偉，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（4）:77–80.

Fan Wei，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（4）:77–80.

［79］ 平玉清，等.工程塑料應(yīng)用，2015，43（3）:54–59.

Ping Yuqing，et al. Engineering Plastics Application，2015，43（3）:54–59.

［80］ 文亮，等.復(fù)合材料學(xué)報(bào)，2015，32（5）:1469–1479.

Wen Liang，et al. Acta Materiae Compositae Sinica，2015，32（5）:1 469–1 479.

Advance in Processing Technology of Engineering Plastics of China in 2015

Lyu Zhaosheng， Tan Guichun， Zhao Zhihong， Luan Weitao
（The Magazine House of EPA， Jinan 250031， China）

Abstract：On the basis of domestic literatures in China in 2015，the advance in processing technology of engineering plastics in the respects of processing technology，processing equipment，mould design and finishing is summarized.

Keywords：engineering plastic；processing technology；injection，extrusion；machinery；mould；simulation

中圖分類號(hào)：TQ322

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1001-3539（2016）05-0116-010

doi:10.3969/j.issn.1001-3539.2016.05.028

收稿日期：2016-04-15