盧森

【摘 要】本文詳細(xì)介紹了針對左、右線水平間距極?。?.15m）、端頭富含承壓水、端頭下穿構(gòu)筑物（構(gòu)筑物距離始發(fā)端頭水平距離小于盾構(gòu)主體長度）等特殊工況的盾構(gòu)始發(fā)施工，施工過程中主要通過隔離素墻結(jié)合深孔注漿的端頭優(yōu)化加固、洞口二次密封結(jié)構(gòu)的有效利用、始發(fā)掘進(jìn)參數(shù)的科學(xué)管理以及輔助加固工藝的精心組織等一系列措施成功實(shí)現(xiàn)安全、順利始發(fā)。

【關(guān)鍵詞】盾構(gòu)；臨近；構(gòu)筑物；富水；小間距；始發(fā)；隔離素墻；二次密封

1 工程概況及施工難點(diǎn)分析

本文以深圳地鐵11號(hào)線11301-1標(biāo)【福-車】區(qū)間為背景。該區(qū)間工程始發(fā)段從上到下地層分布主要為：素填土、中砂、礫砂、礫質(zhì)粘土、全風(fēng)化粗?；◢弾r、塊狀強(qiáng)風(fēng)化粗?；◢弾r、中等風(fēng)化粗?；◢弾r。洞身范圍地層主要為全風(fēng)化粗?；◢弾r，局部為礫質(zhì)粘土。

另外該工程始發(fā)工況復(fù)雜，具體情況如下：

（1）盾構(gòu)井始發(fā)端頭地質(zhì)環(huán)境差，端頭地下水主要為第四系孔隙潛水，主要賦存于沖洪積砂層中，其水位為2.58米，處于隧道拱頂以上9米，潛水具有承壓性，最大承壓水頭一般為地表。第四系沖洪積砂層水量較豐富，具有中等～強(qiáng)透水性及中等～強(qiáng)富水性。

（2）水平距離端頭掌子面6.6米處，隧道拱頂上一直徑1.6米的給水管與其垂直相交，該水平距離小于盾構(gòu)機(jī)主體長度，這就意味著在盾尾還未完全進(jìn)洞的情況下需實(shí)現(xiàn)下穿，其水平位置如下圖1所示。且該給水管埋深4米，距離隧道拱頂僅6米。

圖1 始發(fā)井端頭與給水管的水平位置關(guān)系圖

盾構(gòu)機(jī)僅在以上工況下始發(fā)都極易造成端頭水土流失過大而導(dǎo)致的地面塌陷、盾構(gòu)機(jī)始發(fā)姿態(tài)載頭而導(dǎo)致的管片變形，然而該工程中盾構(gòu)機(jī)需在此復(fù)雜工況的前提下實(shí)現(xiàn)水平間距僅3.15米的雙線隧道的安全順利始發(fā)，其始發(fā)洞口斷面分布如下圖2所示：

圖2 左右線始發(fā)洞口斷面圖

由此，始發(fā)井端頭、盾構(gòu)機(jī)始發(fā)位置、給水管的相對位置可如下圖3所示：

圖3 始發(fā)井端頭、盾構(gòu)機(jī)始發(fā)位置、給水管的相對位置立面圖

2 施工工藝流程

臨近構(gòu)筑物、富水地層的盾構(gòu)小間距始發(fā)施工工藝流程如圖4所示。

圖4 臨近構(gòu)筑物、富水地層的盾構(gòu)小間距始發(fā)施工工藝流程圖

3 施工過程創(chuàng)新技術(shù)概述

3.1 針對左、右線水平極小間距（3.15m）始發(fā)相互擾動(dòng)大的特點(diǎn)，結(jié)合理論模擬驗(yàn)算的結(jié)果，選用隔離閉合素墻結(jié)合深孔注漿的方式進(jìn)行端頭加固，安全可靠，實(shí)際效果顯著。

3.2 采取自主研發(fā)的一種洞口二次密封技術(shù)（專利號(hào)：ZL 2014 2 0671702.8），有效防止了盾構(gòu)在始發(fā)出洞階段的涌砂、涌水及漏漿現(xiàn)象。

3.3 結(jié)合始發(fā)端頭的加固工藝，將盾構(gòu)機(jī)始發(fā)掘進(jìn)劃分為不同區(qū)段進(jìn)行各項(xiàng)參數(shù)的關(guān)鍵性控制，其中包括：盾構(gòu)機(jī)切削玻璃纖維筋混凝土或素樁的關(guān)鍵性控制、盾構(gòu)機(jī)在注漿加固區(qū)內(nèi)的關(guān)鍵性掘進(jìn)控制、盾構(gòu)機(jī)磨素墻的關(guān)鍵性控制、盾構(gòu)機(jī)下穿地下構(gòu)筑物的關(guān)鍵性控制、盾構(gòu)機(jī)完全進(jìn)入地層后的關(guān)鍵性掘進(jìn)控制。

3.4 當(dāng)盾尾完全進(jìn)入地層后，通過對盾構(gòu)機(jī)的局部改造實(shí)現(xiàn)了便捷、快速的跟隨式二次注漿（專利號(hào)：201220647940.6），及時(shí)有效地緩解了盾體出洞推進(jìn)造成的地層變形。

3.5 有選擇、有范圍的針對端頭富水層進(jìn)行地表注漿加固，有效降低了始發(fā)端頭地層的滲透性。

4 施工操作要點(diǎn)概述

4.1 始發(fā)端頭加固施工

針對始發(fā)端頭的臨近構(gòu)筑物、富水、水平近距離等特點(diǎn)，采用素墻結(jié)合深孔注漿的加固方案。素墻沿始發(fā)端頭閉合成環(huán)，其長度延伸至左、右線兩側(cè)各3m的位置，寬度延伸至地下構(gòu)筑物前50cm的位置（若無構(gòu)筑物取10米），同時(shí)在左右線中間設(shè)置一道中隔墻，然后在封閉的墻環(huán)內(nèi)進(jìn)行深孔注漿，注漿孔適當(dāng)避開中隔墻，其具體加固方案的平面圖如圖5所示：

圖5 素墻結(jié)合深孔注漿平面圖

4.2 小間距始發(fā)掘進(jìn)參數(shù)的科學(xué)管理

盾構(gòu)始發(fā)前，首先務(wù)必確保盾構(gòu)始發(fā)洞圈密封裝置安裝完成，然而一般的密封裝置僅采用橡膠板，由簾布橡膠、扇形壓板、防翻板、墊片和螺栓等組成。其示意圖如圖6所示。

圖6 盾構(gòu)始發(fā)洞門密封示意圖

盾構(gòu)始發(fā)時(shí)，其盾構(gòu)始發(fā)姿態(tài)不易控制，時(shí)常對洞門范圍內(nèi)合頁板造成偏壓，在端頭富水的情況下極易造成合頁板欠壓處涌水、涌砂及漏漿。此時(shí)，我們采用兩道5mm的弧形鋼板（鋼板要求韌性較好）做一個(gè)完整的封閉弧形圓環(huán)，且利用角鋼焊接在洞門鋼環(huán)內(nèi)部，在圓環(huán)空隙處用海綿填充密實(shí)，用鐵絲將海綿固定牢固，由此形成一個(gè)完整的密封帶（具體如下圖7所示），以此達(dá)到二次密封的目的。另外再用槽鋼做一個(gè)引軌，引導(dǎo)盾構(gòu)機(jī)始發(fā)出洞方向。

圖7 二次密封結(jié)構(gòu)示意圖

另外，針對本工程中的特殊工況，將盾構(gòu)機(jī)始發(fā)掘進(jìn)劃分為不同區(qū)段進(jìn)行各項(xiàng)參數(shù)的關(guān)鍵性控制，其中包括：盾構(gòu)機(jī)切削玻璃纖維筋混凝土的關(guān)鍵性控制、盾構(gòu)機(jī)在注漿加固區(qū)內(nèi)的關(guān)鍵性掘進(jìn)控制、盾構(gòu)機(jī)磨素墻的關(guān)鍵性控制、盾構(gòu)機(jī)下穿DN1.6米給水管的關(guān)鍵性控制、盾構(gòu)機(jī)完全進(jìn)入地層后的關(guān)鍵性掘進(jìn)控制。

（1）切削玻璃纖維筋混凝土或素樁掘進(jìn)

①主要參數(shù)控制關(guān)鍵點(diǎn)

總推力控制在400T以內(nèi)，刀盤轉(zhuǎn)速0.8rpmin左右，掘進(jìn)速度控制在6mm/min以內(nèi)，切削的過程中螺旋機(jī)無需出土。

②渣土改良控制關(guān)鍵點(diǎn)

在切削玻璃纖維筋混凝土掘進(jìn)的過程中，主要采用泡沫管進(jìn)行渣土改良，泡沫管的總流量設(shè)定為400L/min，向刀盤前方注入大量的泡沫，泡沫效果調(diào)節(jié)的偏稀一點(diǎn)，其發(fā)泡倍率設(shè)定為8倍，泡沫混合液的比率設(shè)定為4%，目的在于使刀盤降溫迅速并潤滑刀具，防止混凝土塊在艙內(nèi)高溫板結(jié)。

（2）注漿加固區(qū)內(nèi)掘進(jìn)

①主要參數(shù)控制關(guān)鍵點(diǎn)

總推力控制在600T以內(nèi)，刀盤轉(zhuǎn)速0.8rpmin左右，掘進(jìn)速度控制在20mm/min以內(nèi)，刀盤切削進(jìn)土的過程中緩慢旋轉(zhuǎn)螺旋機(jī)開始出土，其轉(zhuǎn)速結(jié)合推進(jìn)速度控制在0.5～2rpmin，嚴(yán)格關(guān)注土倉內(nèi)壓力變化，逐漸建立土壓至設(shè)定值。土壓建立過程中，不易過快或過慢，過快易造成艙內(nèi)混凝土塊混合粘土形成“泥餅”，過慢易造成地層超挖，出土量過大。

②渣土改良控制關(guān)鍵點(diǎn)

在注漿加固區(qū)內(nèi)掘進(jìn)的過程中，主要采用泡沫管進(jìn)行渣土改良，泡沫管的總流量設(shè)定為6000L/min，向刀盤前方注入大量的泡沫，泡沫效果調(diào)節(jié)的偏干一點(diǎn)，其發(fā)泡倍率設(shè)定為12倍，泡沫混合液的比率設(shè)定為4.5%，目的在于降低艙內(nèi)的消泡速率，便于螺旋機(jī)內(nèi)形成良好的“土塞”。另外，隨著螺旋機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)，向土艙內(nèi)注入一定粘度的膨潤土（粘度30s左右，其效果如下圖4-4所示）。膨潤土選用鈉基膨潤土，經(jīng)發(fā)酵后送至盾構(gòu)機(jī)膨潤土罐內(nèi)，其注入量結(jié)合螺旋機(jī)出土口處的出渣效果而定（80～150L/min），其目的在于攜帶艙內(nèi)較大塊的混凝土樁。當(dāng)土艙內(nèi)的大塊混凝土被攜帶殆盡后即可停止膨潤土的注入，視具體出渣效果調(diào)節(jié)泡沫的注入量和注入配比。

圖8 粘度為30s的膨潤土效果圖

（3）切削素墻掘進(jìn)

①主要參數(shù)控制關(guān)鍵點(diǎn)

總推力控制在800T以內(nèi)，刀盤轉(zhuǎn)速0.6rpmin左右，掘進(jìn)速度控制在5mm/min以內(nèi)，盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)沿托架導(dǎo)軌平穩(wěn)前行，保持抬頭趨勢，切忌進(jìn)行姿態(tài)糾偏，土壓控制在設(shè)定土壓±0.1Bar。

②渣土改良控制關(guān)鍵點(diǎn)

在切削素墻的過程中，主要采用泡沫管進(jìn)行渣土改良，泡沫管的總流量設(shè)定為240L/min，向刀盤前方注入大量的泡沫，泡沫效果調(diào)節(jié)的偏稀一點(diǎn)，其發(fā)泡倍率設(shè)定為10倍，泡沫混合液的比率設(shè)定為4%，目的在于使刀盤降溫迅速并潤滑刀具。另外至少保留一路泡沫管通過膨潤土罐向刀盤前方注入適量的膨潤土（粘度40s左右，其效果如圖9所示），目的在于使刀盤前方形成一層良好的泥膜，增加前方土體的抗?jié)B性，特別是當(dāng)素墻被刀盤貫穿后，前方的未加固區(qū)域極易與刀盤形成匯水通道，另外，該膨潤土匯入艙內(nèi)與土體攪拌均勻，提高流塑性并建立起“實(shí)壓”，減少了因掘進(jìn)緩慢而造成的水土流失，且很好地潤滑、冷卻了刀盤和刀具。

圖9 粘度為40s的膨潤土效果圖

（4）下穿既有構(gòu)筑物掘進(jìn)

當(dāng)盾構(gòu)機(jī)刀盤下穿既有構(gòu)筑物掘進(jìn)時(shí)，盾尾尚處在托架之上，并未完全進(jìn)入土體。掘進(jìn)原則把握住“低轉(zhuǎn)速，小扭矩，低推力，快推進(jìn)”，總推力控制在800T以內(nèi)，刀盤轉(zhuǎn)速1.0rpmin左右，掘進(jìn)速度控制在20～30mm/min，扭矩控制在0.8MNm以內(nèi)，盡量提高掘進(jìn)土壓至設(shè)定土壓﹢0.1Bar。渣土改良主要使用泡沫劑，視渣土具體情況進(jìn)行配比的調(diào)節(jié)。

（5）盾體進(jìn)入地層后試掘進(jìn)

①主要參數(shù)控制及渣土改良控制關(guān)鍵點(diǎn)

把握住“小扭矩，低推力”的原則平衡其他相關(guān)參數(shù)，扭矩控制在0.8MNm以內(nèi)，推力控制在1000T以內(nèi)。渣土改良主要使用泡沫劑，視渣土具體情況進(jìn)行泡沫配比的調(diào)節(jié)及向刀盤或土艙內(nèi)注入冷卻水。

②姿態(tài)控制

盾構(gòu)姿態(tài)基于盾構(gòu)刀盤自重的影響，盾構(gòu)以高于設(shè)計(jì)軸線20mm進(jìn)洞，盾構(gòu)位于始發(fā)臺(tái)上時(shí)不進(jìn)行任何姿態(tài)調(diào)整，待盾尾脫出始發(fā)托架進(jìn)入地層后，若需調(diào)整姿態(tài)，原則上每環(huán)姿態(tài)調(diào)整量控制在6mm以內(nèi)，并嚴(yán)格控制盾構(gòu)機(jī)的抬頭趨勢≧+4。

為防止盾構(gòu)機(jī)機(jī)身在未進(jìn)入土體時(shí)產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)，在始發(fā)臺(tái)上將焊接防滑擋塊，同時(shí)根據(jù)磨樁情況，及時(shí)調(diào)整刀盤轉(zhuǎn)向，盾構(gòu)向前推進(jìn)過程中必須注意到防滑擋塊的位置，避免損壞簾布橡膠板，待防滑擋塊將進(jìn)入防水裝置前，必須割除。

③同步注漿控制

隨著盾體向前推進(jìn)，盾尾進(jìn)入簾布橡膠板后，盾尾開始不斷注入同步漿液，以填充洞門圈內(nèi)的空隙以及洞門附近的地質(zhì)松散區(qū)，注漿壓力控制3Bar以內(nèi)，同時(shí)要密切的關(guān)注洞門密封處的折頁板，防止部分長度不夠翻轉(zhuǎn)或注漿壓力過大而導(dǎo)致注漿時(shí)漏漿。

根據(jù)盾構(gòu)施工經(jīng)驗(yàn)，同步注漿擬采用表1所示的配比。在施工中，根據(jù)地層條件、地下水情況及周邊條件等，通過現(xiàn)場試驗(yàn)優(yōu)化確定。同步注漿漿液的主要物理力學(xué)性能應(yīng)滿足下列指標(biāo)：

表1 同步注漿材料配比和性能指標(biāo)表

（a）膠凝時(shí)間：一般為3～10h，根據(jù)地層條件和掘進(jìn)速度，通過現(xiàn)場試驗(yàn)加入促凝劑及變更配比來調(diào)整膠凝時(shí)間，該始發(fā)段需要注漿提供較高的早期強(qiáng)度，可通過現(xiàn)場試驗(yàn)進(jìn)一步調(diào)整配比和加入早強(qiáng)劑，進(jìn)一步縮短膠凝時(shí)間。

（b）固結(jié)體強(qiáng)度：一天不小于0.2MPa，28天不小于2.5MPa。

（c）漿液結(jié)石率：>95%，即固結(jié)收縮率<5%。

（d）漿液稠度：8～12cm。

（e）漿液穩(wěn)定性：傾析率（靜置沉淀后上浮水體積與總體積之比）小于5%。

4.3 針對小間距始發(fā)的輔助加固措施

（1）便捷、快速的跟隨式二次注漿

對盾構(gòu)機(jī)上自帶的同步注漿設(shè)備進(jìn)行了一些改造，使其具備二次注漿的功能，在經(jīng)過多次試驗(yàn)改進(jìn)后，最終使同步注漿設(shè)備能完美的實(shí)現(xiàn)二次注漿功能，且相比傳統(tǒng)的二次注漿方式更為方便、快捷。每掘進(jìn)完成1環(huán)，利用拼裝管片的時(shí)間對盾尾后5環(huán)進(jìn)行跟隨式二次注漿，可迅速填補(bǔ)周圍地層的松散區(qū)，同時(shí)無需人工拌漿，大大節(jié)約勞動(dòng)力。

設(shè)備改造及使用方法如圖10所示：黑線部分為同步注漿設(shè)備原有的管線，紅線部分為改造后新加入的管線及設(shè)備。盾構(gòu)機(jī)自帶同步注漿設(shè)備是通過注漿泵將水泥漿液分四路從盾尾注入到管片后部，在這里不過多講解。改造方式為在原有流量計(jì)后部接入一個(gè)三通后，保持原有同步注漿管路正常，在增加出的一路管線上依次接入氣動(dòng)球閥和壓力傳感器，之后將管線延伸至六號(hào)臺(tái)車。本次的改造中在一號(hào)臺(tái)車和六號(hào)臺(tái)車分別預(yù)留出一個(gè)注漿接頭，即圖中A、B兩處，A處注漿接頭主要負(fù)責(zé)盾尾5環(huán)后的跟隨式注漿；B處注漿接頭則是結(jié)合每日的監(jiān)測沉降報(bào)告，在相應(yīng)累計(jì)沉降大或沉降速率過大的位置補(bǔ)注砂漿。同時(shí)往管路中接入一條水管，如圖中C處所示，每次注完漿后可迅速將管路清洗干凈以備下次使用。為了操作方便，將新接入的電器設(shè)備的控制方式寫入了盾構(gòu)機(jī)plc程序中，使操作手在駕駛室內(nèi)便可以完成全部的操作，同時(shí)實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)控二次補(bǔ)漿的注漿量和注漿壓力。

圖10 注漿設(shè)備改造示意圖

①同步注漿泵；②氣動(dòng)球閥；③流量計(jì)；④球閥；⑤壓力傳感器；⑥電動(dòng)球閥

（2）地表輔助注漿加固

完成先行隧道的始發(fā)后，需對后行隧道的始發(fā)端頭進(jìn)行水平及垂直探孔取芯檢測其抗?jié)B性和強(qiáng)度，當(dāng)檢測結(jié)果不符合設(shè)計(jì)要求時(shí)，需結(jié)合地層特性實(shí)施有針對性的地表深孔注漿。

深入剖析始發(fā)端頭的地層特性后，主要針對其含水層特別是砂層進(jìn)行有針對性的地表深孔注漿，增強(qiáng)其地層的密實(shí)度，降低其地層的滲透性。始發(fā)端頭典型地層特性如圖11所示：

圖11 端頭典型地層特性分布圖

當(dāng)先行隧道盾構(gòu)機(jī)始發(fā)出洞后，由于擾動(dòng)砂層會(huì)產(chǎn)生瞬時(shí)沉降，該沉降由于隔水粘土層的存在不會(huì)及時(shí)反應(yīng)到地面，但后期沉降會(huì)很大。隨后后行隧道盾構(gòu)機(jī)小間距始發(fā)，對地層產(chǎn)生雙重影響，更會(huì)加大地面的沉降，僅盾尾后的二次注漿不足以填充砂層的松散性。通過端頭的水平及垂直探孔檢測可清晰看出這一特點(diǎn)。

由此，待先行隧道出洞掘進(jìn)20米以后，及時(shí)在左右線的地表有針對性的打入鉆孔后退式注入水泥-水玻璃雙液漿。鉆孔注漿范圍為砂層所在深度范圍，鉆孔平面布置宜分兩排梅花形布置于左右線端頭，孔間距宜為1.5米。注漿以壓力為控制標(biāo)準(zhǔn)（5Bar），注漿區(qū)域斷面及現(xiàn)場施工如下圖12、圖13所示。

圖12 注漿區(qū)域斷面圖

圖13 地表輔助注漿現(xiàn)場施工圖

（3）水平夾層土體加固

針對水平極小間距（3.15m）始發(fā)，前期素墻加固中已在左、右線始發(fā)端頭之間設(shè)置一緩沖中隔墻，但考慮隔墻距離隧道邊線較近（≤1.6米）。先行隧道盾構(gòu)機(jī)始發(fā)后，隨著盾構(gòu)機(jī)向前推進(jìn)以及盾尾的同步、二次注漿難免不會(huì)破壞隔墻，故為了確保先行隧道的結(jié)構(gòu)安全，擬對夾層土體進(jìn)行局部的水平深孔注漿加固處理。

①特殊形式的管片設(shè)計(jì)

經(jīng)與設(shè)計(jì)溝通，將出洞前10環(huán)管片專門設(shè)計(jì)3個(gè)注漿孔，以便于管片周圍注漿均勻。其特殊管片的設(shè)計(jì)圖如圖14所示。

圖14 特殊管片設(shè)計(jì)圖

②夾層土體的專項(xiàng)加固

待先行隧道盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)50米后，對洞口前10環(huán)，利用電動(dòng)注漿泵有針對性的對管片側(cè)面夾層土體深孔注入單液水泥漿。每環(huán)選取3個(gè)注漿孔，均利用管片上特別設(shè)計(jì)的多個(gè)注漿孔進(jìn)行均勻注漿，其平面注漿圖如圖15所示。

圖15 夾層土體平面注漿圖

每個(gè)注漿孔嵌入自制鉆桿（其長度根據(jù)左右線水平間距而定，鉆桿頭部距離中隔墻不小于10cm，DN32），其自制鉆桿如圖16所示，最終注漿結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)以壓力（2Bar）和管片成型姿態(tài)監(jiān)測為控制標(biāo)準(zhǔn)。

圖16 自制鉆桿施工圖

5 結(jié)束語

該工程中，始發(fā)環(huán)境復(fù)雜，工期要求緊，該工法能確保盾構(gòu)機(jī)在類似復(fù)雜工況的情況下安全、順利、高效的完成始發(fā)進(jìn)洞。本工程中，前期端頭加固方案的優(yōu)化，有效的提高加固效率，相比傳統(tǒng)旋噴樁加固節(jié)約了施工工期10天。小間距始發(fā)過程中，以其關(guān)鍵措施作為安全保障，使得整個(gè)始發(fā)施工連續(xù)、快捷，無需停機(jī)進(jìn)行專門的加固處理，相對大大節(jié)約了施工工期。

利用素墻成環(huán)，環(huán)內(nèi)注漿加固端頭相比直接在端頭進(jìn)行旋噴樁加固不僅節(jié)約成本10萬元，同時(shí)提高了端頭的加固效果。在小間距隧道間設(shè)置中隔墻，以及其他相關(guān)加固保障措施，以較低的間接施工成本，確保了小間距始發(fā)安全。

該工法施工中采用非常規(guī)施工方法，有效地解決了小間距始發(fā)中隧道變形大、地面沉降大、洞口涌水漏漿等施工難題，確保了盾構(gòu)機(jī)進(jìn)洞的施工安全，同時(shí)能夠縮短整個(gè)工程的施工工期，得到各級(jí)領(lǐng)導(dǎo)的好評(píng)，取得了良好的社會(huì)效益。

【參考文獻(xiàn)】

[1]蘇斌，江玉生，編.北京典型地層盾構(gòu)適應(yīng)性對比與施工關(guān)鍵技術(shù)[M].人民交通出版社，2013.

[2]關(guān)寶樹，國兆林，編.隧道及地下工程[M].西南交通大學(xué)出版社，2000.

[3]周文波.我國軟土盾構(gòu)法隧道施工技術(shù)綜述[M].西南交通大學(xué)出版社，2000.

[4]張冰.地鐵盾構(gòu)施工[M].人民交通大學(xué)出版社，2011.

[責(zé)任編輯：楊玉潔]