王晶 劉允陽 王偉 戚新軍

(安陽鋼鐵集團(tuán)有限責(zé)任公司)

0 前言

安鋼冷軋1550 mm 酸軋機(jī)組2014年3月調(diào)試出第一卷冷硬產(chǎn)品，目前可生產(chǎn)的產(chǎn)品規(guī)格為厚度0．25 mm ～2．0 mm、寬度1000 mm ～1430 mm，最高沖壓等級EDDQ，最高強(qiáng)度級別590 MPa。在生產(chǎn)調(diào)試過程中，產(chǎn)品質(zhì)量有所波動，其中，表面缺陷和板形缺陷引起的產(chǎn)品質(zhì)量波動較為嚴(yán)重。

1 質(zhì)量問題

1．1 表面缺陷

表面缺陷的類型主要包括夾雜、孔洞、熱劃傷等，如圖1 所示。表面缺陷對后序加工的不良影響主要有以下幾種:1)影響最終產(chǎn)品的美觀性。用冷軋帶鋼加工的一些產(chǎn)品，例如汽車外板、家電面板等非常注重外表的美觀，如果表面缺陷在后續(xù)加工無法掩蓋，則直接影響了最終產(chǎn)品的美觀，使用戶難以接受。2)影響再加工的涂鍍性。為了增強(qiáng)帶鋼的耐腐蝕性和美觀性，冷軋帶鋼表面常常被涂鍍各種金屬或有機(jī)材料，例如鍍鋅、彩涂、覆膜等。表面缺陷直接影響涂鍍性和加工后產(chǎn)品的質(zhì)量，造成無法加工或產(chǎn)品降級。3)影響再加工的深沖性。表面缺陷在進(jìn)行深沖、漲縮等后續(xù)加工中容易造成開裂、穿孔等，直接造成報廢。

圖1 產(chǎn)品表面缺陷

1．2 板形缺陷

板形缺陷主要表現(xiàn)為邊浪，特別是調(diào)試初期出現(xiàn)的整卷通長的碎邊浪(如圖2 所示)。這個缺陷主要影響下道工序的拉矯和充套。邊部延伸大于中間不容易改善拉矯性能，而不均勻的邊浪會造成兩側(cè)張力差偏大，下道工序充套時帶鋼容易跑偏。

圖2 碎邊浪

2 原因分析

2．1 熱軋來料有缺陷

夾雜和孔洞等缺陷是熱軋原料帶來的，在冷軋過程中逐步暴露出來的缺陷。夾雜是帶鋼表面局部區(qū)域存在點(diǎn)狀、塊狀、條狀或柳葉狀雜質(zhì)。它是煉鋼澆鑄時耐火材料或連鑄保護(hù)渣等進(jìn)入鋼水中，在隨后的軋制過程中逐步暴露于帶鋼表面的缺陷?？锥粗饕怯捎跐茶T過程中鑄坯內(nèi)存在的夾雜、氣泡、縮孔等在后續(xù)的軋制過程中隨著厚度的減薄使帶鋼局部破裂，或者基體內(nèi)部的非金屬夾雜物由于延伸性較差，在軋制過程中發(fā)生開裂，最終在帶鋼上形成孔洞。

2．2 工藝段參數(shù)不合理

工藝段包括拉矯和鹽酸酸洗等工序。酸洗缺陷主要表現(xiàn)為欠酸洗和過酸洗。欠酸洗是帶鋼在經(jīng)過酸洗后表面仍然存留氧化鐵皮，通過白色手套擦拭帶鋼表面明顯可見黑色。過酸洗是帶鋼表面在酸的過度作用下變成粗糙面的現(xiàn)象。酸洗缺陷主要是由于酸洗時間、酸液的濃度和溫度不合理造成的。酸洗時間短、酸液濃度低和溫度低會造成欠酸洗，反之則會造成過酸洗。另外，拉矯破鱗的效果差、熱軋卷的氧化鐵皮過厚也會造成欠酸洗。

2．3 乳化液冷卻和潤滑效果不良

熱劃傷表現(xiàn)為帶鋼表面沿軋制方向無規(guī)律出現(xiàn)的局部條狀劃痕，一般成簇出現(xiàn)，劃傷的深度淺，沒有明顯的手感，寬度一般和發(fā)絲相近，它是乳化液冷卻和潤滑效果不良產(chǎn)生的。換輥后，軋制的前幾卷帶鋼很少出現(xiàn)熱劃傷，隨著軋輥軋制里程的增加熱劃傷越來越多且越來越嚴(yán)重，特別是壓下率較大和軋制速度較快時，熱劃傷現(xiàn)象更為嚴(yán)重。因?yàn)殡S著壓下率和軋制速度增加，普通的油膜分子無法承受高溫高壓的軋制條件，油膜會迅速變薄或破裂，乳化液的潤滑效果變差，軋輥與帶鋼間的摩擦力增大，產(chǎn)生大量的變形熱，軋輥溫度上升，又加速了油膜變薄或破裂。如此惡性循環(huán)，最終導(dǎo)致軋輥與帶鋼直接接觸，產(chǎn)生熱劃傷。

2．4 軋機(jī)工藝參數(shù)不合理

在生產(chǎn)薄規(guī)格產(chǎn)品時，壓下率分配和機(jī)架間張力設(shè)定不合理，造成通卷的碎邊浪。優(yōu)化前，5#機(jī)架(以下簡稱S5)的壓下率過小，僅為10%左右，4#與5#機(jī)架間(以下簡稱S4 －5)張力為115 MPa，S5 的軋制力反饋值比設(shè)定值高25%左右，造成帶鋼雙側(cè)碎邊浪產(chǎn)生，增大彎輥力也不能有效改善。

3 控制措施

3．1 嚴(yán)格控制進(jìn)廠原料質(zhì)量

夾雜和孔洞等缺陷在前道工序已經(jīng)產(chǎn)生，這些缺陷具有遺傳性，在冷軋過程中無法消除，并且會進(jìn)一步的暴露，情況嚴(yán)重時會造成斷帶。因此，必須從源頭上控制原料質(zhì)量。驗(yàn)收原料卷時，在上到步進(jìn)梁之前對原料缺陷進(jìn)行判定，熱軋帶鋼表面不應(yīng)有嚴(yán)重的對帶鋼表面質(zhì)量有害的缺陷。若發(fā)現(xiàn)不合格的熱軋卷，禁止進(jìn)入生產(chǎn)線。同時，將這些缺陷反饋給上道工序，溝通協(xié)調(diào)，采取措施，減少熱軋卷的相關(guān)缺陷。

3．2 優(yōu)化工藝段參數(shù)

若發(fā)現(xiàn)欠酸洗缺陷，要適當(dāng)降低酸洗速度、提高酸液溫度和濃度，增大拉矯機(jī)的延伸率。對高溫卷取的熱軋原料，由于氧化鐵皮較厚，在酸洗前要提高拉矯機(jī)的延伸率和壓下量，加強(qiáng)破鱗效果，對酸液溫度和酸洗速度也要做適當(dāng)調(diào)整。需要提高軋制速度之前，首先確認(rèn)酸洗槽內(nèi)自由酸值情況，必要時將酸液溫度適當(dāng)提高后再進(jìn)行高速生產(chǎn)，并隨時關(guān)注帶鋼表面質(zhì)量情況。若發(fā)現(xiàn)過酸洗缺陷，要適當(dāng)提高酸洗速度、降低酸液溫度和濃度。

3．3 提高并穩(wěn)定乳化液濃度

生產(chǎn)中若發(fā)現(xiàn)帶鋼有熱劃傷，首先要把軋機(jī)出口速度降至800 m/min 以下，減小熱劃傷的程度。若熱劃傷依然存在且有加重的趨勢，可采取縮短換輥周期的方法。但是降速和縮短換輥周期會極大地影響軋機(jī)的產(chǎn)量，要想從根本上解決問題還需要從乳化液入手。

首先，提高乳化液的濃度。將乳化液的濃度由1．5%提高至2．0%，使進(jìn)入輥縫的有效油量增加，潤滑效果增加，減少油膜破裂，始終保持軋輥和帶鋼之間有足夠的油膜，防止軋輥和帶鋼直接接觸。另外，采取措施穩(wěn)定乳化液的濃度。加油時一次性不得超過0．2 m3，加水時一次性不得超過5 m3，加油加水要少量多次，確保1#和2#乳化液箱的液位要在(30 ±5)m3，3#箱的液位在(15 ±3)m3，使乳化液濃度穩(wěn)定，減少乳化液濃度波動造成的熱劃傷。

3．4 優(yōu)化軋機(jī)工藝參數(shù)

針對碎邊浪問題，采取了兩個步驟進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化:1)增大機(jī)架間張力，使S5 軋制力的反饋值接近設(shè)定值。由于張力可以顯著地減小單位壓力，特別是后張力較前張力對減小單位壓力的效果更為明顯。因此，嘗試通過提高S4 －5 張力來減小S5 的軋制力。2)增大S5 壓下率，降低帶鋼進(jìn)入S5 前的加工硬化程度。

優(yōu)化方案如下:將S5 的壓下率由10%調(diào)整為30%，S4 －5 張力由115 MPa 提高至160 MPa。優(yōu)化后，S5 的軋制力反饋值與設(shè)定值基本吻合，碎邊浪消失，板形良好。優(yōu)化前后的工藝參數(shù)見表1。

4 實(shí)施效果

通過采取上述改進(jìn)措施，碎邊浪現(xiàn)象徹底消失，表面缺陷大幅下降，大大減少了降級品的產(chǎn)生，為安鋼冷硬產(chǎn)品投入市場，創(chuàng)造良好的經(jīng)濟(jì)效益和市場效益奠定了堅實(shí)的基礎(chǔ)。

表1 碎邊浪優(yōu)化前后的工藝參數(shù)

5 結(jié)語

1)夾雜和孔洞等缺陷是原料問題，需要同上道工序做好溝通，減少此類缺陷。

2)要根據(jù)原料和生產(chǎn)情況對工藝段參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，這是解決酸洗缺陷的關(guān)鍵。

3)提高并穩(wěn)定乳化液濃度是解決熱劃傷的辦法。

4)增大S5 壓下率和機(jī)架間張力可消除碎邊浪。

［1］于順兵，劉澄．冷軋薄帶鋼缺陷識別與分析手冊［M］．北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2012:7 －37．