雷昌浩 盧勇濤

摘要：設(shè)計(jì)了具有自走功能的跨越式高架動(dòng)力底盤，并對(duì)底盤機(jī)架進(jìn)行靜力學(xué)分析。結(jié)果表明，底盤機(jī)架具有可靠性和承載性，為相應(yīng)作業(yè)機(jī)具在該動(dòng)力底盤上的配置提供理論依據(jù)和參考。

關(guān)鍵詞：自走底盤；設(shè)計(jì)；靜力分析；穩(wěn)定性

中圖分類號(hào)：S220.2 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：0439-8114（2015）10-2493-04

DOI：10.14088/j.cnki.issn0439-8114.2015.10.051

目前，田管作業(yè)機(jī)械多采用以農(nóng)用拖拉機(jī)為基礎(chǔ)的作業(yè)機(jī)具，作業(yè)機(jī)具與拖拉機(jī)多采用拖掛的連接方式，整體結(jié)構(gòu)龐大、質(zhì)量重、能耗高，并且大多數(shù)作業(yè)機(jī)具的設(shè)計(jì)制作以拖拉機(jī)為基礎(chǔ)，給作業(yè)機(jī)具的優(yōu)化改進(jìn)帶來(lái)較大難度[1-3]。隨著農(nóng)業(yè)生產(chǎn)技術(shù)不斷進(jìn)步和農(nóng)業(yè)機(jī)械化程度不斷提高，常規(guī)高地隙田間作業(yè)機(jī)械平臺(tái)難以滿足高桿作物中后期田間作業(yè)的問(wèn)題日趨嚴(yán)重[4，5]?；诖耍_(kāi)展了跨越式自走高架動(dòng)力底盤的研究，設(shè)計(jì)了具有自走功能的跨越式動(dòng)力底盤，并對(duì)其進(jìn)行靜力學(xué)分析和動(dòng)力學(xué)研究，為高桿作物中后期植保施藥提供適用型作業(yè)平臺(tái)奠定基礎(chǔ)，同時(shí)為相應(yīng)的作業(yè)裝置在該自走平臺(tái)上的配置提供理論依據(jù)和參考[6]。

1 跨越式自走動(dòng)力底盤結(jié)構(gòu)

跨越式自走動(dòng)力底盤采用前輪轉(zhuǎn)向、后輪驅(qū)動(dòng)的門架式結(jié)構(gòu)，主要由機(jī)架、動(dòng)力系統(tǒng)、駕駛室、傳動(dòng)系統(tǒng)、轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)、支撐臂和行駛輪等組成（圖1）。由圖1可知，前輪1通過(guò)前輪支撐臂2與前橫梁13套接，前橫梁13通過(guò)鉸接自平衡機(jī)構(gòu)15與機(jī)架11鉸接，在保證輪距調(diào)整便捷性的同時(shí)，滿足了機(jī)具穩(wěn)定性要求；在兩個(gè)前輪支撐臂2上分別設(shè)有助力轉(zhuǎn)向油缸14，油缸一端與轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)16鉸接，另一端與機(jī)架11鉸接，通過(guò)活塞桿的同步推拉實(shí)現(xiàn)對(duì)行駛方向的控制；動(dòng)力系統(tǒng)3固定于機(jī)架上，通過(guò)自帶的操控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)行駛速度、行駛方向、制動(dòng)的操控；張緊裝置7設(shè)置于后橫梁9上，通過(guò)U形卡固定，可以實(shí)現(xiàn)前后和上下雙向調(diào)節(jié)，滿足水平、豎直方向鏈傳動(dòng)的張緊。同時(shí)，張緊裝置7與后輪6相連的鏈輪可以根據(jù)后輪輪距的大小進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，滿足不同作物及相同作物不同行距田間作業(yè)的要求；后輪6通過(guò)后輪支撐臂5與后橫梁9卡接，鏈條在后輪支撐臂5內(nèi)與后輪6驅(qū)動(dòng)鏈輪相連，保證輪距調(diào)節(jié)的便捷性和田間作業(yè)的安全性。

2 跨越式自走動(dòng)力底盤工作過(guò)程

發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)后，將動(dòng)力傳遞至中央傳動(dòng)，中央傳動(dòng)驅(qū)動(dòng)拖拉機(jī)后輪回轉(zhuǎn)軸帶動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)動(dòng)，鏈輪經(jīng)傳動(dòng)鏈將動(dòng)力傳遞至張緊裝置，張緊裝置將來(lái)自水平方向的動(dòng)力轉(zhuǎn)化為豎直方向的動(dòng)力，并通過(guò)鏈傳動(dòng)驅(qū)動(dòng)后輪，實(shí)現(xiàn)跨越自走式動(dòng)力底盤的前進(jìn)與后退。同時(shí)，駕駛?cè)藛T通過(guò)操控動(dòng)力系統(tǒng)自帶的方向盤，控制助力轉(zhuǎn)向油缸，實(shí)現(xiàn)對(duì)機(jī)具方向的操控。剎車制動(dòng)時(shí)，拖拉機(jī)機(jī)身自帶的剎車系統(tǒng)進(jìn)行制動(dòng)，保證行車安全。

3 跨越式自走動(dòng)力底盤傳動(dòng)系統(tǒng)

設(shè)計(jì)的底盤采用鏈傳動(dòng)，即發(fā)動(dòng)機(jī)將功率傳遞至中央傳動(dòng)，中央轉(zhuǎn)動(dòng)通過(guò)兩個(gè)半軸分別傳遞至鏈傳動(dòng)系統(tǒng)：第一級(jí)鏈傳動(dòng)將拖拉機(jī)半軸輸出的動(dòng)力向后傳遞，即由鏈輪Z1傳遞至鏈輪Z2；第二級(jí)鏈傳動(dòng)是將動(dòng)力從鏈輪Z2（Z3）向下傳遞至鏈輪Z4，以驅(qū)動(dòng)行走輪前進(jìn)或后退，鏈傳動(dòng)系統(tǒng)示意圖如圖2所示。

4 機(jī)架靜力分析

機(jī)架作為跨越式自走動(dòng)力底盤最主要的零部件之一，是連接行走輪支撐臂及各零部件的基礎(chǔ)。綜合考慮機(jī)具重量、制作成本及配置的作業(yè)機(jī)具等因素，底盤的主梁材料選為Q235的矩形管（120 mm×100 mm×8 mm），并根據(jù)整機(jī)配置，設(shè)計(jì)底盤相應(yīng)的機(jī)架，為確保底盤的承載能力及其安全可靠性，在SolidWorks Simulation環(huán)境中對(duì)其進(jìn)行靜力學(xué)分析，確定選材及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性和科學(xué)性。

前橫梁與前輪支撐臂鏈接，兩個(gè)后輪支撐臂支撐于后端的兩個(gè)橫梁兩側(cè)，對(duì)設(shè)計(jì)的機(jī)架進(jìn)行約束，分別固定前橫梁的支承軸和尾部?jī)蓚€(gè)橫梁的兩側(cè)底面（圖3）。

根據(jù)所選的博馬420型拖拉機(jī)，總重為1 590 kg（含前后輪），綜合估算底盤上承受的重量包括底盤自身重量約為450 kg、拖拉機(jī)機(jī)身重量約1 350 kg、相應(yīng)的零部件重量約230 kg、駕駛?cè)藛T重量約80 kg，合計(jì)作業(yè)機(jī)具總重量約為2 110 kg，對(duì)機(jī)架施加相應(yīng)的載荷，并將載荷施加在拖拉機(jī)機(jī)頭與機(jī)架連接處（圖4），并對(duì)機(jī)架進(jìn)行網(wǎng)格化（圖5）。

對(duì)機(jī)架進(jìn)行靜力學(xué)分析，在10倍變形比情況下，機(jī)架應(yīng)變結(jié)果見(jiàn)圖6，最大應(yīng)變?yōu)?.342×10-4 m，幾乎未發(fā)生變形，在絕對(duì)安全范圍內(nèi)，所選的主梁材料完全滿足機(jī)架靜力安全需要。

5 穩(wěn)定性分析

該底盤為高架結(jié)構(gòu)，整機(jī)重心較高且偏前，重點(diǎn)研究動(dòng)力底盤的防側(cè)翻穩(wěn)定性和爬坡能力?？缭绞阶宰邉?dòng)力底盤左右輪距跨度可在2.3～2.7 m范圍內(nèi)調(diào)節(jié)，輪距跨度越大，動(dòng)力底盤存在側(cè)翻的可能性越低。在輪距跨度為2.3 m、輪胎與地面間的摩擦系數(shù)為0.25的條件下，計(jì)算機(jī)模擬仿真表明，在坡面約25°時(shí)，該底盤并未發(fā)生側(cè)翻，而是沿坡面下滑（圖7）。因此，設(shè)計(jì)的動(dòng)力底盤在坡度不超過(guò)25°的坡面上可安全行駛。

跨越式自走動(dòng)力底盤的爬坡仿真結(jié)構(gòu)如圖8所示，通過(guò)調(diào)整斜坡平面傾角和改變行走輪與坡面的摩擦系數(shù)，對(duì)不同斜坡條件下機(jī)具爬坡過(guò)程進(jìn)行模擬仿真，研究其爬坡性能，現(xiàn)以傾角為20°和30°的斜坡為例，研究該動(dòng)力底盤的爬坡性能。

1）當(dāng)機(jī)具在爬升20°的斜坡時(shí)，可以通過(guò)調(diào)整機(jī)具與坡面的摩擦系數(shù)實(shí)現(xiàn)爬升。當(dāng)摩擦系數(shù)為0.10時(shí)，機(jī)具僅前輪能爬升一段坡面并很快滑落，其仿真曲線如圖9所示。由于未設(shè)置阻尼，該位移圖較接近正余弦曲線，即爬升—回落—爬升的循環(huán)。在此過(guò)程中，單側(cè)驅(qū)動(dòng)輪的能量損耗（功率）變化規(guī)律如圖10所示。機(jī)具由靜止開(kāi)始啟動(dòng)時(shí)能耗最大，達(dá)到3 365 W；隨后保持在2 200 W左右的穩(wěn)定狀態(tài)，即正常平路行駛時(shí)需要的驅(qū)動(dòng)功率；當(dāng)機(jī)具開(kāi)始爬坡時(shí)，功率增至2 700 W，爬行少許高度后，機(jī)具開(kāi)始回落，其能量消耗再次回到之前較為穩(wěn)定的狀態(tài)。

當(dāng)調(diào)整摩擦系數(shù)至0.25時(shí)，機(jī)具可以沿坡面順利爬升，后輪軸心沿X軸的位移如圖11所示，后輪越過(guò)轉(zhuǎn)折點(diǎn)開(kāi)始爬升后，機(jī)具沿X軸方向的位移與時(shí)間成線性函數(shù)關(guān)系（速度設(shè)定為常數(shù)）。機(jī)具單側(cè)驅(qū)動(dòng)輪的能量消耗如圖12所示，在機(jī)具啟動(dòng)階段的瞬間能耗最大，達(dá)到10 650 W，隨后呈周期性降低趨勢(shì)；當(dāng)機(jī)具前輪開(kāi)始爬升時(shí)，能量損耗有所增加，但增加較為平緩，隨后迅速降低并穩(wěn)定在5 300 W；當(dāng)后輪開(kāi)始沿坡面爬升時(shí)，能量損耗突然增加至9 000 W以上，后輪越過(guò)轉(zhuǎn)折點(diǎn)后，能量損耗開(kāi)始周期性的降低并最終穩(wěn)定在5 300 W。

2）當(dāng)機(jī)具爬30°的斜坡時(shí)，仿真界面顯示機(jī)具在前輪到達(dá)坡面轉(zhuǎn)折處時(shí)，后輪具有明顯的跳動(dòng)，分別跟蹤其后輪軸心沿X軸和Y軸的位移，結(jié)果如圖13、圖14所示。圖13顯示的是機(jī)具后輪軸心逐漸靠近坡面轉(zhuǎn)折處，并最終保持在小范圍內(nèi)周期性變化（機(jī)具連續(xù)嘗試爬升并回落）；圖14顯示的是后輪軸心沿Y軸方向的變化位移曲線，開(kāi)始階段，后輪軸心維持在幾乎不變的高度；當(dāng)前輪開(kāi)始接觸坡面轉(zhuǎn)折時(shí)，機(jī)具后輪軸心開(kāi)始上跳，并在重力作用下回落，并持續(xù)上跳—回落循環(huán)。

6 小結(jié)與討論

通過(guò)對(duì)動(dòng)力底盤靜力學(xué)、爬坡性能及防側(cè)翻穩(wěn)定的分析研究，設(shè)計(jì)了具有跨越式自走功能的動(dòng)力底盤。結(jié)果表明，①機(jī)具所能爬坡的傾角與摩擦系數(shù)呈正相關(guān)，不同的摩擦系數(shù)對(duì)應(yīng)一個(gè)臨界爬坡傾角，達(dá)到該傾角后機(jī)具開(kāi)始滑落；②該動(dòng)力底盤在啟動(dòng)瞬間，功率消耗最大，且與地面間的摩擦系數(shù)呈正相關(guān)；③后輪為驅(qū)動(dòng)輪，其由平面行駛至爬坡的瞬間較前輪所消耗的功率要大許多；④機(jī)具爬升的坡度超過(guò)20°時(shí)，后輪易出現(xiàn)上跳現(xiàn)象（重心偏前），存在較大的安全隱患，應(yīng)避免此類情況。

跨越式自走動(dòng)力底盤的設(shè)計(jì)為機(jī)具的試制提供理論依據(jù)和參考，為解決玉米、高粱等高稈作物中后期缺乏植保施藥機(jī)具的問(wèn)題而設(shè)計(jì)，以期提供安全、可靠的實(shí)用型動(dòng)力底盤，通過(guò)在該底盤上配置不同的工作裝置，可滿足施藥、噴施液態(tài)肥、剪枝等多項(xiàng)作業(yè)要求，可有效地改善作業(yè)條件、提高勞動(dòng)效率。

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