楊 娟，李光錄,，魏 舟，張 騰，李柏橋，付 玉，劉利年

(1.西北農(nóng)林科技大學(xué) 水土保持研究所，陜西 楊陵 712100; 2.西北農(nóng)林科技大學(xué) 資源環(huán)境學(xué)院，陜西 楊陵 712100; 3.陜西省水土保持局，陜西 西安 710004)

陜南土坎梯田田坎膨脹率與力學(xué)性質(zhì)的試驗(yàn)研究

楊 娟1，李光錄1,2，魏 舟2，張 騰2，李柏橋1，付 玉1，劉利年3

(1.西北農(nóng)林科技大學(xué) 水土保持研究所，陜西 楊陵 712100; 2.西北農(nóng)林科技大學(xué) 資源環(huán)境學(xué)院，陜西 楊陵 712100; 3.陜西省水土保持局，陜西 西安 710004)

梯田田坎；無荷載膨脹率；無側(cè)限抗壓強(qiáng)度；試驗(yàn)；陜南

以陜南土坎梯田田坎土體為對(duì)象，通過室內(nèi)無荷載膨脹率和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，分別研究了無荷載膨脹率隨時(shí)間的變化情況和土體的應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系，并對(duì)最終穩(wěn)定的無荷載膨脹率和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度進(jìn)行相關(guān)性分析。結(jié)果表明，洋縣的梯田田坎土層越深，其最終的膨脹變形量越大，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度越大，黑山鎮(zhèn)的則無明顯規(guī)律；土體的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與其最終穩(wěn)定時(shí)的膨脹率成指數(shù)變化關(guān)系。

陜南地區(qū)土坎梯田垮坎現(xiàn)象極為嚴(yán)重，群眾中流傳有“一年修，二年跨，三年變成平鋪塌”的說法。有關(guān)調(diào)查[1]顯示，一般當(dāng)年修的梯地，在翌年雨季中就有30%～40%的田坎發(fā)生崩塌或滑塌，嚴(yán)重者甚至高達(dá)80%。朱建強(qiáng)等[2-3]研究認(rèn)為，梯田田坎的穩(wěn)定性在很大程度上取決于筑坎土料的性質(zhì)，因此探索田坎的膨脹特性、力學(xué)性質(zhì)與田坎垮坎之間的關(guān)系具有實(shí)際意義。

目前對(duì)無荷載膨脹率和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的研究多數(shù)集中在改良后的黃土或者膨脹土，如石灰改良土[4-5]、水泥改良土[6-7]、固化劑改良土[8]等，而對(duì)土自身的無荷載膨脹率和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度研究得較少[9]。陜南地區(qū)的土坎梯田特點(diǎn)是抗風(fēng)化能力差，遇水強(qiáng)度衰減幅度大，風(fēng)干后遇水崩解速度快，隨著含水率的增加土壤發(fā)生軟化，強(qiáng)度明顯降低，從而導(dǎo)致土坎垮塌。本試驗(yàn)以陜南土坎梯田田坎土體為對(duì)象，通過對(duì)試驗(yàn)地土壤基本物理性質(zhì)的測(cè)定，確定供試土樣是否是膨脹性土；對(duì)無荷載膨脹率和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)，分析土壤的應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系和無荷載膨脹率隨時(shí)間的變化情況，擬合土體膨脹穩(wěn)定時(shí)的膨脹率與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度之間的關(guān)系，并探索這些規(guī)律與田坎垮坎之間的關(guān)系。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)土壤

試驗(yàn)用土取自陜西省西南部的漢中洋縣(漢江流域)和陜西省東南部商州區(qū)的黑山鎮(zhèn)(丹江流域)，在兩個(gè)試驗(yàn)地分別選取坎高1.4、1.6 m左右的梯田田坎，在距地表30、60、90、120、150 cm處取土樣。經(jīng)風(fēng)干、研磨，過2 mm篩后，試驗(yàn)測(cè)定土樣基本物理性指標(biāo)，見表1。

表1 兩試驗(yàn)地土壤基本物理性指標(biāo)

根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》中以自由膨脹率δef劃分膨脹土的膨脹潛勢(shì)方法，40%≤δef<65%為弱膨脹土，65%≤δef<90%為中膨脹土，δef≥90%為強(qiáng)膨脹土[10]，初步判斷洋縣土樣為弱膨脹土或中等膨脹土，而黑山鎮(zhèn)土樣則為無膨脹性或者膨脹性很弱。膨脹土是有別于普通黏土的一類特殊性黏土，具有吸水膨脹強(qiáng)度銳減、失水收縮變硬并伴隨收縮裂隙的高塑性，主要由親水性黏土礦物蒙脫石和伊利石組成，抗風(fēng)化能力差，遇水易崩解。膨脹土分布區(qū)土坎梯地坎坡變形破壞的類型及其特點(diǎn)均與膨脹土的性質(zhì)有關(guān)，膨脹土的不良土質(zhì)特性是導(dǎo)致土坎梯地邊坡失穩(wěn)的根源所在。

1.2 試樣制備和試驗(yàn)過程

按照每層土的天然含水率和干密度(表2)制成相應(yīng)的試驗(yàn)用土，重塑土試樣均采用壓實(shí)方法制成。試樣的制備和操作步驟按照《土工試驗(yàn)規(guī)程》(SL 237—1999)規(guī)定的方法進(jìn)行，采用人工操作的方法讀取數(shù)據(jù)。

表2 兩試驗(yàn)地田坎不同深度土層天然含水率和干密度

采用普通膨脹儀測(cè)定無荷載膨脹率。環(huán)刀直徑61.8 mm，高20 mm。將制好的試樣置于膨脹儀中，安裝好百分表后向膨脹儀中注入純水，保持水面高出試樣5 mm，記錄注水開始時(shí)間，按0、5、10、20、30、60、120、180、360、420、480 min測(cè)記百分表讀數(shù)，分析試樣無荷載膨脹率的時(shí)程特性，當(dāng)6 h內(nèi)膨脹變形不超過0.01 mm時(shí)即認(rèn)為變形達(dá)到穩(wěn)定。繪制膨脹率與時(shí)間的關(guān)系曲線。

采用應(yīng)變式無側(cè)限壓縮儀測(cè)定無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。試樣直徑與高度分別為39.1 mm與80.0 mm。具體試驗(yàn)過程如下：在應(yīng)變式無側(cè)限壓縮儀的上、下傳壓板上均勻涂抹少量凡士林，將養(yǎng)護(hù)24 h的試樣迅速放入儀器，調(diào)整儀器，在勻應(yīng)變速率下進(jìn)行單軸無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，并記錄數(shù)據(jù)；當(dāng)試樣破壞，即試驗(yàn)記錄數(shù)據(jù)出現(xiàn)拐點(diǎn)后，視試樣破壞情況繼續(xù)進(jìn)行試驗(yàn)；試樣破壞達(dá)到一定程度后停止試驗(yàn)，計(jì)算出試樣的應(yīng)力、應(yīng)變值，并繪制應(yīng)力—應(yīng)變曲線。

2 結(jié)果與分析

2.1 無荷載膨脹率試驗(yàn)

以兩塊試驗(yàn)地坎高1.6 m梯田田坎各深度土層試樣為例，無荷載膨脹率與時(shí)間的關(guān)系曲線見圖1。膨脹率能夠有效地反映土體浸水飽和過程中整體的膨脹潛勢(shì)，因此土壤膨脹率研究對(duì)于小邊坡處理措施方案的選擇具有重要意義。

從圖1可以看出，兩試驗(yàn)地田坎各土層試樣均在6 h內(nèi)膨脹完全，無荷載膨脹率隨時(shí)間的變化大致分為3個(gè)階段：①加速膨脹階段，0～1 h，此階段膨脹變形速率很快，持續(xù)時(shí)間較短，膨脹量占最終膨脹量的72%～95%。這是由于開始階段膨脹土吸水較多，結(jié)合水膜增厚“楔開”土顆粒，固體顆粒之間的距離增大，導(dǎo)致土體膨脹，土體抵抗侵蝕強(qiáng)度快速降低[11]，膨脹變形速率很快。②減速膨脹階段，60～180 min，此階段土體變形繼續(xù)增大，但其增大速率不斷減小，膨脹量占最終膨脹量的6%～16%。這是由于此階段水分逐漸充滿土樣孔隙，使其吸水速率變慢，膨脹變形速率變小。③穩(wěn)定階段，3 h以后，此階段膨脹變形與時(shí)間關(guān)系曲線基本呈水平狀態(tài)，膨脹率基本保持不變，膨脹變形達(dá)到穩(wěn)定。這是由于此階段土體試樣已經(jīng)吸水飽和，試樣中的土顆粒已經(jīng)膨脹完全，所以膨脹率基本保持不變。

圖1 無荷載膨脹率與時(shí)間的關(guān)系曲線

從圖1還可以看出，洋縣試樣的膨脹率要遠(yuǎn)高于黑山鎮(zhèn)試樣，這是因?yàn)檠罂h的土質(zhì)為弱或中等膨脹土，而黑山鎮(zhèn)的土質(zhì)為無膨脹性或膨脹性很小，洋縣土樣浸水飽和過程中整體的膨脹潛勢(shì)大于黑山鎮(zhèn)土樣。洋縣試樣膨脹率隨土層深度的增加而增大，膨脹穩(wěn)定后的膨脹率為30 cm土層(1.82%)<60 cm土層(2.05%)<90 cm土層(3.51%)<120 cm土層(4.01%)<150cm土層(4.57%)。而黑山鎮(zhèn)試樣膨脹率隨土層深度的變化無明顯規(guī)律，膨脹穩(wěn)定后的膨脹率為90 cm土層(0.36%)<120 cm土層(0.66%)<150 cm土層(0.81%)<30 cm土層(1.00%)<60 cm土層(1.12%)，這主要與其多為石渣性土且沙礫含量多有關(guān)，而90 cm土層的膨脹率最小，主要是因?yàn)樵诓蓸訒r(shí)該層土里面沙礫含量比其他土層多。

2.2 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

試樣的應(yīng)力—應(yīng)變曲線反映了土樣的變形破壞過程。以洋縣試驗(yàn)地田坎90 cm深土層為例，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)條件下試樣的應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系見圖2。兩試驗(yàn)地田坎不同深度土層試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值見表3。

圖2 洋縣90 cm深土層試樣應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系曲線

表3 兩試驗(yàn)地田坎不同深度土層無側(cè)限抗壓強(qiáng)度 kPa

一般來說，土體的應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系經(jīng)歷彈性、屈服、應(yīng)變強(qiáng)化等3個(gè)階段，如圖2所示。在AB階段，曲線呈現(xiàn)凹形，此時(shí)試樣土體由疏松狀態(tài)轉(zhuǎn)向密實(shí)狀態(tài)，孔隙變小，應(yīng)力隨應(yīng)變快速變化；BC階段基本呈直線形式，試樣土體處于彈性變形階段，彈性模量E的數(shù)值等于該段直線的斜率；CD階段曲線呈凸形，試樣土體屈服，開始產(chǎn)生裂紋；D點(diǎn)為整個(gè)曲線的最高點(diǎn)，是試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值；DE階段曲線下降，試樣產(chǎn)生大裂縫，試樣破壞。

由表2、3可知，洋縣試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值明顯高于黑山鎮(zhèn)試樣，且含水率和干密度對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均有較大影響，整體上無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值隨含水率的增加而減小、隨干密度的增大而增大，這與大量試驗(yàn)研究結(jié)果相一致[9，12]。膨脹土初次失水干縮產(chǎn)生微小裂縫，土體的整體聯(lián)結(jié)程度下降，在降雨作用下，水分沿微小裂縫進(jìn)入土體，與無裂縫狀態(tài)相比入滲深度增加，再次失水干縮開裂，開裂深度、寬度、長(zhǎng)度增加，如此反復(fù)，達(dá)到一定的開裂深度，土體被分割成許多小塊，很容易發(fā)生滑塌。因此，整體來說洋縣田坎滑塌現(xiàn)象較嚴(yán)重。

2.3 膨脹率與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的相關(guān)關(guān)系分析

將兩試驗(yàn)地高140、160 cm田坎各深度土層試樣進(jìn)行比較，對(duì)膨脹率與無側(cè)限抗壓強(qiáng)度進(jìn)行相關(guān)性分析，結(jié)果見圖3。用指數(shù)函數(shù)擬合無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與最終膨脹率之間的關(guān)系，洋縣試樣擬合曲線的相關(guān)系數(shù)為0.863 7，黑山鎮(zhèn)試樣為0.832 8，可以看出無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨土樣穩(wěn)定時(shí)的膨脹率的增加而增大。分析其原因可能是在無荷載膨脹率的試驗(yàn)過程中，水分不斷進(jìn)入到試樣內(nèi)部與膨脹性礦物結(jié)合而產(chǎn)生膨脹變形，膨脹率增大，使得土體強(qiáng)度降低。特別是在降雨條件下，水分沿初次失水干縮后產(chǎn)生的小裂縫不斷進(jìn)入土體，內(nèi)部顆粒之間的黏聚力降低，抵抗侵蝕的強(qiáng)度也隨之降低，從而影響梯田田坎的穩(wěn)定性。而無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)過程基本不受水分的影響或者影響很小，故出現(xiàn)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨土樣穩(wěn)定時(shí)的膨脹率的增加而增大的現(xiàn)象。

圖3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與最終膨脹率的關(guān)系

3 結(jié) 論

通過對(duì)陜南地區(qū)兩試驗(yàn)地梯田田坎不同深度土層的無荷載膨脹率和強(qiáng)度特性的研究，得出以下結(jié)論：不同深度土層試樣的膨脹率隨時(shí)間變化情況和應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系都有3個(gè)階段；洋縣的梯田田坎土層越深，其最終的膨脹率就越大，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度也越大，而黑山鎮(zhèn)的膨脹率隨土層深度無明顯規(guī)律；土體的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與其最終穩(wěn)定時(shí)的膨脹率成指數(shù)變化關(guān)系。

[1] 朱建強(qiáng).陜南土坎梯地垮坎的原因分析及防治對(duì)策[J].水土保持通報(bào),1994,14(3):44-47.

[2] 朱建強(qiáng),李靖.陜南膨脹土分布區(qū)土坎梯地建設(shè)探討[J].中國水土保持,1998(12):36-37,49.

[3] 朱建強(qiáng),李靖.陜南西部土坎梯地建設(shè)研究[J].水土保持通報(bào),1998,18(2):19-24.

[4] 夏瓊,楊有海.石灰改良膨脹土填料試驗(yàn)研究[J].蘭州交通大學(xué)學(xué)報(bào),2009,28(4):30-34.

[5] 陳雷,張福海,范云中,等.石灰改良膨脹土擊實(shí)樣膨脹特性和力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)研究[J].科學(xué)技術(shù)與工程,2014,14(4):269-272.

[6] 王天亮,劉建坤,田亞護(hù),等.水泥改良土力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J].北京交通大學(xué)學(xué)報(bào),2010,34(1):64-67.

[7] 吳新明,巫錫勇,周明波.水泥改良膨脹土試驗(yàn)研究[J].路基工程,2007(2):94-95.

[8] 樊恒輝,高建恩,吳普特,等.基于黃土物理化學(xué)性質(zhì)變化的固化土強(qiáng)度影響因素分析[J].巖土力學(xué),2011,32(7):1996-2000.

[9] 高建偉,余宏明,李科.黃土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)研究[J].安全與環(huán)境工程,2014,21(4):132-137.

[10] GBJ 112—87,膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范[S].

[11] 王保田,張福海.膨脹土的改良技術(shù)與工程應(yīng)用[M].北京:科學(xué)出版社,2008:19-20.

[12] 胡瑾,王保田,張文慧,等.無荷和有荷條件下膨脹土變形規(guī)律研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2011,33(S1):335-338.

(責(zé)任編輯 李楊楊)

水利部科技推廣計(jì)劃項(xiàng)目 (TG1308)；陜西省水保局重點(diǎn)科技示范項(xiàng)目(20101003)

S281

A

1000-0941(2015)05-0040-04

楊娟(1990—)，女，河南安陽市人，碩士研究生，主要從事水土保持和荒漠化治理方面的研究工作。

2014-12-30