蘇 潔 蔡章滔

(1.長安大學環(huán)境科學與工程學院，陜西西安 710064;2.中國西北市政成都分院，四川成都 610000)

1 概述

活性污泥處理技術(shù)，是通過采取一系列人工強化、控制的技術(shù)措施，使活性污泥微生物所具有的，以對有機物氧化、分解為主體的生理功能，得到充分發(fā)揮，以達到污水凈化的目的生物處理技術(shù)。早期傳統(tǒng)的活性污泥方法是以實踐經(jīng)驗為依據(jù)，通過曝氣時間t來進行設(shè)計和控制運行的。前蘇聯(lián)學者柯羅里科夫和巴謝金娜根據(jù)污水的入流濃度、曝氣強度和布氣設(shè)備對曝氣過程的影響進行計算曝氣時間，但仍未從微生物的增值規(guī)律去闡明曝氣池中生化過程的內(nèi)在聯(lián)系。隨著生物處理動力學的發(fā)展，在底物降解動力學、微生物增值動力學等基礎(chǔ)之上，哥萊夫研究出原水水質(zhì)與出水水質(zhì)之間的關(guān)系，即當入流底物濃度增加時，要保持相同的出流水質(zhì)，必須采用較大的污泥齡。

2 哥萊夫模式的形成過程

2.1 分批培養(yǎng)的莫諾模式

1942年莫諾在以純菌種對單純化合物的分批培養(yǎng)研究基礎(chǔ)上，以酶促反應為基礎(chǔ)推出了底物濃度與微生物增值速度之間的關(guān)系式:

其中，(dx/dt)為生物量增值率(質(zhì)量/體積·時間);(dx/dt)/x=u為任意時刻的微生物量相對增值率是一個常數(shù);u為每單位生物量的增值率;q為每單位生物量的底物利用率;(ds/dt)/x=v為每單位生物量的底物降解率;Y為產(chǎn)率，微生物所利用的底物所產(chǎn)生(合成)的活性微生物量(以VSS表示)。

式(1)基于一般情況，即菌種接種量較少時。當處于對數(shù)增值期或營養(yǎng)連續(xù)供給的情況下，衰減型的生長曲線不能很好的用此公式進行擬合。此時，假設(shè)在微生物比增值速率與底物的比降解速率之間存在式(2)的比例關(guān)系:

其中，a為比例常數(shù)。

因此，同比增值速率u相對應的比底物降解速率v可用式(3)表示:

其中，v為比底物降解速率，時間－1;vmax為底物的最大比降解速率，時間－1;s為限制增值底物的濃度(質(zhì)量/體積);Ks為常數(shù)(質(zhì)量/體積)，當 Ks=s時，2v=vmax。

從式(3)可以得出，當高底物濃度時，底物以最大的速度被降解，而與底物濃度無關(guān)，在此變化范圍內(nèi)，遵循零級反應，即v=vmax;當?shù)偷孜餄舛葧r，底物的降解遵循一級反應，即v=Ks。

對于連續(xù)運行的反應器而言，由此方法確定出Ks與vmax的關(guān)系，表示為式(4):

其中，s為經(jīng)t時處理后的底物濃度;t為曝氣池水里停留時間。

式(4)成立條件:穩(wěn)定運行，s0不變，低底物濃度。

2.2 勞倫斯—麥卡蒂模式

根據(jù)莫諾關(guān)系式(4)演變，得出勞倫斯—麥卡蒂的第二個基本方程式，即底物利用率與曝氣池中微生物濃度、微生物周圍的底物濃度之間的關(guān)系，見式(5):

其中，k為單位生物量的最大底物利用率(在高底物濃度時得到的)，時間－1;s為微生物周圍的底物濃度(質(zhì)量/體積);Ks為系數(shù)，等于時的底物濃度，又稱為半速率系數(shù)。

根據(jù)式(5)，推導出式(6):

當?shù)孜锏娜コ俾蕍等于底物的利用速率q時，根據(jù)式(3)，則有:

處于有污泥回流的完全混合系統(tǒng)模式中(見圖1)。

圖1 完全混合活性污泥法工藝流程

該圖中基本參數(shù)說明:

Q為流入曝氣池的原生污水流量;s0為原生污水中底物濃度;V為曝氣池容積;Xa為曝氣池中和曝氣池出流中的生物量濃度;se為處理后出流中的底物濃度;R為污泥回流比;Qw為剩余污泥排放量;Xr為二次沉淀池底流中的生物量濃度;Xe為二次沉淀池出流中的生物量濃度。

對上述整個系統(tǒng)進行物料衡算:

［系統(tǒng)內(nèi)生物量凈變化速率］=［系統(tǒng)內(nèi)生物量的凈增長率］－［系統(tǒng)內(nèi)生物量的排出率］。用數(shù)學式表達如下:

當處于穩(wěn)態(tài)條件下，(dx/dt)=0，有式(10):

進一步簡化，得:

式(11)清楚地表示了生物固體停留時間與底物利用率、微生物自身氧化率之間的關(guān)系。

將式(7)代入式(11)，推出有污泥回流的完全混合系統(tǒng)的出水水質(zhì)，見式(12):

整理有式(13):

式(13)表明，系統(tǒng)的出流水質(zhì)僅是生物固體停留時間的函數(shù)，而與其他因素無關(guān)。

2.3 哥萊夫公式

根據(jù)式(13)可以得出以下兩點結(jié)論:

1)在確定生物動力學各系數(shù)值時，就不再要求試驗時的入流底物濃度與現(xiàn)場的實際情況相一致;

2)當用θc作為處理工藝的控制參數(shù)時，不需要進行多種項目的水質(zhì)監(jiān)測。只要θc保持恒定，則入流底物濃度的變化將只影響生物量濃度，而出流水質(zhì)則將保持不變。

但在實際情況中，入流底物濃度是時刻存在變化的，有時變化會很明顯，對出流水質(zhì)便會產(chǎn)生極大的影響。為解決此種實際情況，將哥萊夫公式代入式(13)，則可得到下列方程式:

解此方程，得:

顯然，式(15)表明，當入流底物濃度增加時，要保持相同的出流水質(zhì)，必須采用較大的θc值。