王苗苗，胡保安，顧平

（1.中交天津港航勘察設計研究院有限公司，天津 300457；2.天津大學環(huán)境科學與工程學院，天津 300072）

0 引言

環(huán)保疏浚是清除內河湖泊內源污染的重要工程技術手段，在國內的環(huán)保疏浚工程中，普遍采用絞吸式挖泥船進行水力疏浚，污染底泥呈泥漿狀態(tài)輸送到堆場，經(jīng)堆場自然沉淀后多余的水從堆場溢流排放，該余水中含大量的有機物、氮、磷、重金屬等污染物，必須處理后才能排放[1-3]。余水具有流量大，懸浮物含量多，水質復雜等特點，國內外對余水處理技術與工藝的研究表明[4-7]，混凝-沉淀工藝具有較好的處理效果，但關于混凝工藝的工程實施研究鮮見報道。本研究基于竺山湖及西沿岸區(qū)北段生態(tài)清淤工程，對混合攪拌裝置進行研究設計。

1 余水處理工程現(xiàn)狀及混合攪拌的必要性探討

混凝效果的影響因素較多，水力條件是其中一個重要因素，混凝過程可以分為2個階段：混合和反應，這兩個階段在水力條件上的配合非常重要?；旌想A段的要求是使藥劑迅速均勻地擴散到全部水中以創(chuàng)造良好的水解和聚合條件，使水中膠體脫穩(wěn)并借顆粒的布朗運動和紊動水流進行凝聚。

竺山湖及西沿岸區(qū)北段生態(tài)清淤工程施工船舶為絞吸式挖泥船，余水處理工藝采用管道滴流式加藥，工程中余水采用泄水口溢流排放方式，施工時段排放余水流量約650～700m3/h。由于沒有專用設備或構筑物保障混凝劑攪拌混合的水力條件，致使藥劑與余水之間混合程度較差，藥劑的混凝效果得不到保障。為了提升混凝劑的使用效果，同時節(jié)省混凝劑的用量，針對混合攪拌的作用初步進行了小型試驗探討。

采用太湖底泥和太湖水混合，其中底泥體積占15%。泥水混合物靜置過夜后，取上清液，測濁度和CODMn。取上清液分3組，每組2個水樣，均投加聚合氯化鋁（PAC）50mg/L，一水樣加藥后不攪拌，靜置30min；另一水樣加藥后用玻璃棒攪拌，然后靜置30min。分別測2個水樣的濁度和CODMn，結果見表1。

從表1可以看出：加藥后攪拌水樣的濁度去除率從21%提高到39%，CODMn去除率從41%提高到53%，分別提高了18%和12%。攪拌可以使得藥劑與水樣進行迅速有效的混合，提高污染物的去除效率，對混凝效果有較大影響，在環(huán)保疏浚余水的凈化處理中，攪拌是必不可少的環(huán)節(jié)。

表1 水樣水質結果Table 1 Water quality of samples

2 設計理論及攪拌裝置相關參數(shù)試驗研究

2.1 設計理論

圖1 混合攪拌裝置示意圖Fig.1 Sketch diagram of mixing device

混合攪拌池為半圓形渠道，截面見圖1。攪拌器轉軸垂直于水流方向，混凝劑在渠道內與疏浚水快速混合后，依靠水流的動力完成絮凝過程。

1）混合池體積

式中：t為混合時間，s；Q為流量，m3/s。

2）混合池的直徑

式中：L為混合池長度，m；D0為混合池直徑，mm。

3）混合攪拌器直徑

依據(jù)有關資料，凈水廠的攪拌器葉輪距水面0.3m，距池底0.3～0.5m，距邊壁0.2m。因本例中疏浚水處理規(guī)模低于凈水廠，攪拌器尺寸很小，故攪拌器葉輪距池底、邊壁及水面均取最小值0.1m，故攪拌器的直徑為：

式中：D為攪拌器葉輪直徑，mm。

4）理論混合攪拌功率式中：μ為水的動力黏度，Pa·s，取20℃水的黏度μ＝0.00101 Pa·s；Nth為混合理論攪拌功率，kW；t為混合時間，s；Q為流量，m3/s；G為速度梯度，s-1。

在混合階段，對水流劇烈攪拌的目的，主要是藥劑快速均勻地分散于水中以利于混凝劑快速水解、聚合及顆粒脫穩(wěn)，故混合時間t在10～30 s，至多不超過2min。

5）混合攪拌器功率[8]

式中：N為混合器攪拌功率，kW；n為槳葉數(shù)；CD為繞流阻力系數(shù)，取0.2～0.5；ρ為水的密度，kg/m3；b為槳葉寬度，m；ω為角速度，rad/s；D為攪拌器葉輪直徑，mm。

2.2 攪拌裝置相關參數(shù)試驗研究

針對混合攪拌裝置進行試驗研究，確定其相關參數(shù)。采用太湖底泥和太湖水混合，其中底泥體積約占15%。泥水混合物靜置過夜后，取上清液，測濁度和CODMn。將上清液分5份，每個燒杯400mL，各加PAC 50mg/L，攪拌轉速分別為0 r/min，200 r/min，400 r/min，600 r/min，800 r/min，攪拌時間取10 s，20 s，30 s分別進行，然后70 r/min慢攪10min，靜置30min后分別測5個水樣的濁度和CODMn。

采用六聯(lián)攪拌機進行燒杯試驗，六聯(lián)攪拌機攪拌槳攪拌半徑約28mm，槳葉高度約8mm，槳葉數(shù)量為2，轉速與G值關系見表2。

表2 攪拌機G值Table 2 Velocity gradient of agitator

2.3 試驗結果分析

不同的轉速對應不同的速度梯度，攪拌時間為10 s，20 s，30 s時，對污染物的去除率關系見圖2和圖3。

圖2 不同速度梯度對CODMn去除效果的影響Fig.2 CODMn removal efficiency in different velocity gradient

圖3 不同速度梯度對濁度去除效果的影響Fig.3 Turbidity removal efficiency in different velocity gradient

從圖中可以看出，投藥攪拌后，濁度和CODMn的去除率都有較大的提高，攪拌對污染物去除效果作用明顯；速度梯度在258.82～732.06 s-1范圍內，污染物都有較好的去除效果，濁度的去除率能達到98%，CODMn的去除率能達到50%；攪拌20 s時，污染物去除效果最好。這是因為混凝時間不足導致混合不充分，水中的顆粒物質不能很好的凝聚形成絮體，影響了污染物的去除；混凝時間過長時，由于強烈的攪拌作用，破壞了剛形成的絮體，降低了污染物的去除率。

3 混合攪拌裝置設計

3.1 設計參數(shù)

設計參數(shù)[9-10]包括：

1）設計流量

根據(jù)工程實際情況，設計流量Q采用700 m3/h?；旌蠑嚢柩b置設計為2座，單座攪拌裝置的處理能力為350m3/h。

2）混合池尺寸

考慮到設備的加工，混合池直徑宜取在600～1200mm，對應的攪拌時間為5～20 s，攪拌器直徑為400～1000mm。

混合池長度根據(jù)現(xiàn)場實際情況取L=1.5m。3）槳葉數(shù)的確定

混合池長度為1.5m，可以選擇每隔25～30 cm安裝2片槳葉，故槳葉總數(shù)為8～10個。

4）槳葉寬度

對于平直葉槳板，攪拌槳葉寬度與攪拌器直徑比一般為0.15～0.3。本設計取100mm、150mm進行計算。

5）轉速

考慮到疏浚余水的水質，混合攪拌目的和攪拌器尺寸大小，設計采用50～100 r/min的轉速。

6）槳板折角

考慮攪拌器加工的難易程度，設計采用折角為90°的平直槳板。

3.2 混合攪拌裝置計算結果

根據(jù)上述設計參數(shù)進行計算，計算結果如表3所示。

表3 混合攪拌裝置設計參數(shù)值Table 3 Design parameters of mixing device

3.3 混合攪拌裝置設計取值

根據(jù)混合攪拌裝置的計算結果以及燒杯試驗確定的參數(shù)范圍，攪拌裝置最終設計取值如下：混合池直徑為1.2m，攪拌器直徑1.0m，槳葉寬度取0.15m，槳葉數(shù)量10片，轉速50 r/min，在該條件下，混合時間為19.8 s，速度梯度為509 s-1，滿足燒杯試驗確定的參數(shù)范圍，可以有效提高余水中污染物的去除效果。

4 結語

1）對于余水凈化的混凝-沉淀工藝，混合攪拌作用是十分必要的，可以有效提高污染物的去除率，提高藥劑的利用率。

2）燒杯試驗結果表明，混合攪拌裝置的速度梯度范圍為258.82～732.06 s-1時，污染物都有較好的去除效果，攪拌混合時間為20 s時，濁度的去除率能達到98%，CODMn的去除率能達到50%。

3）根據(jù)試驗確定的參數(shù)范圍及工程現(xiàn)場工況條件，攪拌裝置設計取值為：混合池直徑1.2m，攪拌器直徑1.0m，槳葉寬度取0.15m，槳葉數(shù)量10片，轉速50 r/min。

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