羅國民

（中國石油西南油氣田公司川東北高含硫項(xiàng)目部）

川東北高酸性氣田包括羅家寨、滾子坪、渡口河、七里北、鐵山坡5大氣田。H2S摩爾分?jǐn)?shù)平均為13.2%，最高為17.06%；CO2摩爾分?jǐn)?shù)平均為6.95%，最高為8.88%。井口高壓段設(shè)計(jì)壓力最高為38MPa，溫度為80℃，集輸管道段的設(shè)計(jì)壓力為9.9MPa，溫度高達(dá)60℃，氣田水中Clˉ質(zhì)量濃度40 000mg／L。同時(shí)，總礦化度和HCO－3含量都較高，在進(jìn)行濕氣長距離輸送時(shí)，介質(zhì)對(duì)于碳鋼材料的腐蝕性將大大增加。而羅家寨氣田至凈化廠的集輸干線長達(dá)29.2km。因此，將各單井站的天然氣進(jìn)行集中脫水處理后再輸送干氣，對(duì)于川東北高酸性氣田的集氣干線管理、安全運(yùn)行和維護(hù)尤顯重要。

1 高酸性氣田天然氣脫水工藝選擇

1.1 TEG脫水吸收劑的優(yōu)點(diǎn)

三甘醇（以下簡(jiǎn)稱TEG）脫水吸收劑具有以下優(yōu)點(diǎn)：濃溶液不會(huì)固化；當(dāng)天然氣中有H2S、有機(jī)硫、O2和CO2存在時(shí)，在一般操作溫度下溶液較穩(wěn)定；吸濕性高，容易再生，用一般再生方法可得到質(zhì)量分?jǐn)?shù)為98.7%的TEG，蒸汽壓低，霧沫夾帶損失量少，可達(dá)到的露點(diǎn)降高，TEG質(zhì)量分?jǐn)?shù)為93%～99%時(shí)，露點(diǎn)降可達(dá)33～42℃。投資及操作費(fèi)用均比分子篩脫水法低，適用于集中處理站內(nèi)流量較大、露點(diǎn)降要求較高的天然氣脫水。

1.2 TEG脫水工藝在國內(nèi)酸性氣田的成功應(yīng)用

四川龍門氣田在20世紀(jì)90年代末從加拿大馬龍尼（Maloney）公司引進(jìn)了4套撬裝TEG脫水裝置，規(guī)模分別為100×104m3／d（2套）和50×104m3／d（2套），原料氣為來自龍門氣田單井的含硫天然氣，H2S質(zhì)量濃度達(dá)2～4g／m3，干氣則進(jìn)入大天池輸氣干線外輸。

1.3 TEG脫水工藝在國外高酸性氣田的成功應(yīng)用

國外高酸性氣田主要分布于加拿大、美國、德國、法國等國家。TEG脫水工藝應(yīng)用于高酸性天然氣脫水已超過30年，至今已有上百套裝置成功運(yùn)行。經(jīng)驗(yàn)表明，TEG脫水工藝應(yīng)用于高酸性氣田天然氣脫水技術(shù)成熟、安全可靠，且許多裝置所處理的原料氣中H2S和CO2含量均接近或高于川東北勘探開發(fā)設(shè)計(jì)方案1（以下簡(jiǎn)稱ODP1）所針對(duì)的酸性氣田。

（1）在德國北部產(chǎn)出的天然氣中，H2S摩爾分?jǐn)?shù)最高達(dá)35%，且所有的酸氣流必須以干氣輸送的方式從井場(chǎng)輸送至天然氣處理廠，該廠使用TEG進(jìn)行酸性氣脫水，效果顯著。

（2）加拿大Savannah Creek石油公司TEG脫水裝置，在4.9MPa（G）的壓力下處理規(guī)模約為65×104m3／d的酸性原料氣，其H2S摩爾分?jǐn)?shù)為6%～12%，平均為8%，CO2摩爾分?jǐn)?shù)為1%，干氣送至凈化廠處理。

（3）在哈薩克斯坦西部Aksai附近的卡拉干達(dá)氣田石油操作B.V.（KPO）公司運(yùn)用TEG脫水裝置進(jìn)行氣體脫水。該裝置1998年投入使用，4套TEG脫水裝置共處理原料氣量達(dá)3 400×104m3／d，且露點(diǎn)溫度為－10℃。

由于國內(nèi)外多家公司在酸性氣田開發(fā)中已成功應(yīng)用了TEG脫水裝置，因此，川東北高酸性氣田集氣站擬采用TEG脫水工藝方案。

2 高酸性天然氣TEG脫水工藝存在的問題

TEG脫水工藝應(yīng)用于高酸性天然氣脫水，目前還存在以下問題：

（1）采用常規(guī)的TEG脫水流程，TEG大致在pH值為8.5的堿性條件下才能進(jìn)行脫水，故H2S會(huì)大量溶解在TEG溶液中，且物理溶解部分將隨著H2S的分壓升高而增加。若按原料氣中的H2S摩爾分?jǐn)?shù)為15%計(jì)，在9.5MPa的壓力下脫水，每1m3TEG中溶解的H2S約為80kg，從閃蒸塔與再生塔頂排出的氣體中H2S的摩爾分?jǐn)?shù)分別為約65%和35%。如此高濃度的H2S廢氣很難在集氣站進(jìn)行處理，如果直接焚燒后排放又難以滿足嚴(yán)格的環(huán)保要求，故必須建設(shè)與其配套的中、低壓氣體密閉回收系統(tǒng)。

（2）當(dāng)高含硫天然氣與TEG溶液接觸時(shí)，由于溶液中溶解的H2S將與溶液發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成具有腐蝕性的化合物，導(dǎo)致pH值下降及TEG溶液變質(zhì)，從而影響脫水的效果。

（3）由于TEG本身的熱降解、氧化降解及與H2S、CO2發(fā)生化學(xué)反應(yīng)所產(chǎn)生的化學(xué)降解，將造成裝置的嚴(yán)重腐蝕。

（4）高含硫天然氣從井口中所帶出的固體雜質(zhì)、鹽分、緩蝕劑、防凍劑、硫溶劑、水、芳烴和降解產(chǎn)物進(jìn)入TEG溶液中會(huì)引起溶液發(fā)泡，造成氣體霧沫夾帶，增加溶液損失。

（5）在對(duì)吸收塔、閃蒸塔、再生塔及其他輔助設(shè)備進(jìn)行選材時(shí)，需考慮由于H2S的存在導(dǎo)致的設(shè)備腐蝕問題。

3 高酸性氣田TEG脫水工藝選擇［1－3］

H2S和CO2在TEG富液中具有一定的溶解度，可在TEG富液中共存。當(dāng)TEG富液在閃蒸塔內(nèi)降壓閃蒸和在再生塔中再生時(shí)，釋放出溶解的H2S。通常，閃蒸氣及塔頂氣會(huì)被排出，或燃燒后排入大氣。但在川東北高酸性氣田ODP1中，由于閃蒸塔閃蒸氣與再生塔頂氣中的H2S含量太高，如不經(jīng)過事先處理，就不能焚燒排放入大氣中。

3.1 回收再生氣TEG脫水工藝

圖1是酸性天然氣TEG脫水工藝中最常見的脫水裝置。TEG脫水裝置工藝設(shè)計(jì)基本上與常規(guī)處理裝置相同，只是增加了壓縮裝置（壓縮機(jī)、中間冷卻器、級(jí)間分離器）。此裝置將閃蒸氣和再生塔塔頂氣回收后進(jìn)行壓縮，并在TEG脫水裝置的進(jìn)口過濾分離器中重復(fù)使用這些氣體。

3.2 高壓TEG富液氣提工藝

圖2是在TEG脫水吸收塔中的TEG富液迅速與一股脫水后的增壓凈化氣接觸，在富液氣提塔內(nèi)氣提脫去共同吸收的H2S，并將氣提出的H2S壓入。TEG裝置的進(jìn)口過濾分離器中重復(fù)使用這些氣體。出氣提塔的TEG富液僅含少量H2S。裝置的其余部分與典型的處理濕凈化氣的TEG裝置類似。與回收再生氣TEG脫水工藝相比，該工藝具有以下優(yōu)點(diǎn)：裝置暴露在高H2S和CO2環(huán)境下的腐蝕部分更少，無需設(shè)置回收酸氣壓縮裝置。然而，該裝置仍有以下不足：

（1）高壓環(huán)境下可靠的H2S和CO2溶解度數(shù)據(jù)仍不確定。

（2）與回收方案相比，工業(yè)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)較少。

（3）氣提使用凈化氣，增加了額外的作業(yè)成本，降低了產(chǎn)品氣凈產(chǎn)量。

3.3 低壓TEG富液氣提工藝

圖3是在低壓環(huán)境下氣提TEG富液，由此可減少需要的氣提氣量。然而，該裝置的不足之處是需要設(shè)置1臺(tái)高壓酸氣壓縮機(jī)以回收氣提塔的塔頂氣。如果需要的氣提氣量沒有大幅度的增加，則高壓氣提為較好的方法。與高壓TEG富液氣提工藝類似，該裝置同樣需要對(duì)TEG溶液中H2S和CO2溶解度的可靠平衡數(shù)據(jù)進(jìn)行進(jìn)一步研究。

通過對(duì)上述三種應(yīng)用于高酸性氣田的TEG脫水工藝進(jìn)行對(duì)比分析，川東北高酸性氣田ODP1集輸站擬采用再生氣回收TEG脫水工藝。

3.4 川東北羅家寨高酸性氣田TEG脫水工藝流程

川東北羅家寨氣田ODP1B集氣站內(nèi)設(shè)置有3套處理能力為300×104m3／d的進(jìn)口TEG橇裝脫水裝置；G1集氣站內(nèi)設(shè)置有1套處理能力為180×104m3／d的進(jìn)口TEG橇裝脫水裝置。產(chǎn)品氣水露點(diǎn)在裝置出口壓力為7.3～9.0MPa的條件下不高于－10℃。

來自集氣站的原料氣經(jīng)脫水裝置分離過濾除去天然氣中少量雜質(zhì)后，再經(jīng)TEG吸收塔脫水，脫水后的干氣送至裝置界區(qū)外。出TEG脫水塔的TEG富液降壓后進(jìn)入TEG閃蒸罐閃蒸，經(jīng)TEG重沸器加熱再生后，再由TEG循環(huán)泵加壓，并在TEG冷卻器中冷卻后進(jìn)入TEG脫水塔。從再生塔頂出來的再生氣經(jīng)再生氣壓縮機(jī)壓縮后與來自TEG閃蒸罐的閃蒸氣匯合，再由閃蒸氣壓縮機(jī)壓縮后進(jìn)入TEG脫水裝置原料氣管線作原料氣。ODP1需要使用5級(jí)壓縮裝置。

氣田水在集氣站內(nèi)閃蒸脫氣，除去其中的H2S和CO2。氣液分離器產(chǎn)生的氣田水進(jìn)入氣田水閃蒸罐，閃蒸產(chǎn)生的低壓酸氣和低壓TEG再生產(chǎn)生的酸氣匯合并壓縮后進(jìn)入TEG脫水裝置進(jìn)口。

4 主要設(shè)備與材料及儀表控制方案的選擇

4.1 原料氣過濾分離器

原料氣過濾分離器設(shè)置在TEG吸收塔前，其作用主要是除去天然氣中的固體雜質(zhì)和液體，該過濾分離器對(duì)直徑大于0.3μm的粉塵和液滴的濾出率為99%。

4.2 吸收塔

吸收塔由底部的分離器沉液段、中部的吸收段及頂部的捕霧器組合成一個(gè)整體。吸收段采用泡罩塔板。由于TEG易于起泡，故塔板間距不應(yīng)小于0.45m，最好在0.60～0.75m。頂部捕霧器用來除去直徑≥5mm的TEG液滴，使干氣中攜帶的TEG質(zhì)量濃度小于0.016g／m3。捕霧器到干氣出口的間距不應(yīng)小于吸收塔內(nèi)徑的0.35倍，頂部塔板到捕霧器的間距不應(yīng)小于塔板間距的1.5倍。

TEG吸收塔采用抗H2S開裂碳鋼制成，腐蝕裕量為3mm。在酸性環(huán)境中，塔下端的濕氣入口段通常采用耐蝕合金316／316L，下端外殼采用復(fù)合碳鋼和耐蝕合金，塔板采用耐蝕合金。

4.3 閃蒸塔

閃蒸塔設(shè)置在TEG吸收塔之后，其作用是通過降壓，將溶解在TEG富液中的酸氣和烴類氣體閃蒸出來。原料氣若為貧氣，在閃蒸罐中通常沒有液烴存在，可選用兩相（氣體、TEG富液）分離器，液體在罐內(nèi)停留時(shí)間為5～10min。原料氣若為富氣，則在閃蒸罐中會(huì)有液態(tài)烴存在，故選用三相（氣體、液態(tài)烴和TEG富液）分離器，因重?zé)N可使TEG溶液乳化和起泡，故停留時(shí)間為20～30min。閃蒸罐的壓力應(yīng)在0.35～0.52MPa。當(dāng)需要在閃蒸罐中分離液烴時(shí)，可將吸收塔來的TEG富液先經(jīng)TEG貧／富液換熱器等預(yù)熱至一定溫度，且預(yù)熱溫度不能過高。

閃蒸塔材質(zhì)采用抗H2S腐蝕開裂碳鋼，其腐蝕裕量取3mm。

4.4 TEG富液過濾器

為除去TEG中的雜質(zhì)，裝置應(yīng)使用活性炭過濾器與機(jī)械過濾器，活性炭過濾器吸附脫除TEG中的烴類及有機(jī)酸等雜質(zhì)，應(yīng)選用煤基硬質(zhì)活性炭以防其粉碎，炭粉如進(jìn)入TEG循環(huán)系統(tǒng)將成為助泡劑，促使TEG溶液發(fā)泡。機(jī)械過濾器用于過濾TEG溶液中的固體，使其質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于0.01%。

4.5 再生塔

再生塔由精餾柱（包括回流冷凝器）、重沸器及緩沖罐（包換熱盤管）組合而成。若要求達(dá)到的干氣露點(diǎn)很低，在重沸器與緩沖罐之間還設(shè)有貧液汽提柱，再生塔通常在常壓下操作。

4.5.1 精餾柱

精餾柱內(nèi)充填1.2～2.4m高的陶瓷或不銹鋼填料（25mm或38mm的Intalox填料或鮑爾環(huán)），有時(shí)也采用塔板。通常將精餾柱安裝在重沸器上部。由吸收塔來并經(jīng)過預(yù)熱的TEG富液在再生塔精餾柱和重沸器內(nèi)進(jìn)行再生。精餾柱頂部設(shè)有冷卻盤管（回流冷凝器），可使上升的部分水蒸氣冷凝，成為柱頂回流，以控制柱頂溫度，并可減少排向大氣中的TEG損失量。當(dāng)回流量約為柱頂水蒸氣排放量的30%（y）時(shí)，隨水蒸氣排放的TEG量非常少。

4.5.2 重沸器

重沸器為臥式容器，既可采用火管直接加熱，也可采用水蒸氣或熱油間接加熱。采用TEG脫水時(shí)，重沸器火管傳熱表面的熱流密度在18～25kW／m2，最高不應(yīng)超過31kW／m2。由于TEG在高溫下會(huì)分解變質(zhì)，故重沸器中TEG溫度不能超過204℃，管壁溫度也應(yīng)低于22l℃。當(dāng)重沸器采用熱源間接加熱時(shí)，熱流密度由熱源溫度控制，熱源溫度推薦為232℃，有時(shí)也可達(dá)到260℃。

4.5.3 緩沖罐

緩沖罐中有些不設(shè)置換熱盤管，僅用作已完成再生的熱TEG貧液的緩沖容器。也可在緩沖罐中設(shè)置換熱盤管，使其兼作TEG貧／富液換熱器。如采用貧液氣提柱，則在重沸器和緩沖罐之間的溢流管（高約0.6～1.2m）內(nèi)還填充有Intalox或鮑爾環(huán)填料，氣提氣從貧液氣提柱下方通入。

TEG氣提塔／重沸器的含水腐蝕環(huán)境部分應(yīng)使用抗腐蝕合金316／316L并設(shè)計(jì)為實(shí)心壁，因?yàn)閴毫Φ蛢H需要較薄的壁厚。只要將氯化物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在100×10－6或更低，就不會(huì)出現(xiàn)氯化物應(yīng)力腐蝕開裂。推薦使用CRA耐蝕合金外部涂層，可將外部氯化物應(yīng)力腐蝕開裂的可能性降至最低。通過使用“L”級(jí)或316／316L，就可以避免應(yīng)力腐蝕開裂。

4.6 貧富液換熱器

若TEG貧、富液換熱器為管殼式，應(yīng)采用825合金、6Mo合金或625合金。若換熱器為板框式，換熱板應(yīng)采用625合金且應(yīng)特別注意所使用的高彈性氣墊。此外，也可采用全焊式板框式換熱器。儀表引壓管應(yīng)采用316CRA耐蝕合金。但是引壓管或儀表的焊接元件應(yīng)使用316L或316／316L。

4.7 壓縮機(jī)

壓縮機(jī)將出再生塔頂?shù)乃釟夂统鲩W蒸塔的閃蒸氣壓縮后循環(huán)利用，ODP1采用低入口壓力和低流速的往復(fù)式壓縮機(jī)。

4.8 儀表控制方案

為了保證裝置的安全運(yùn)行，TEG脫水裝置設(shè)置一套獨(dú)立的PLC及ESD控制系統(tǒng)，可實(shí)現(xiàn)整個(gè)裝置的自動(dòng)化控制，同時(shí)該P(yáng)LC及ESD系統(tǒng)可與站控系統(tǒng)進(jìn)行通訊，可從站控系統(tǒng)對(duì)脫水裝置進(jìn)行監(jiān)控。裝置進(jìn)出口設(shè)置有緊急切斷閥，內(nèi)部設(shè)有超壓放空。原料氣過濾分離器，TEG脫水塔、閃蒸塔、重沸器、回流罐和再生氣分離器等設(shè)備均設(shè)有液位調(diào)節(jié)閥，重沸器和回流的溫度設(shè)有溫度調(diào)節(jié)控制回路。脫水塔壓降、原料氣過濾分離器差壓、干氣分離器的高低液位等均設(shè)置報(bào)警。原料氣過濾分離器、脫水塔、重沸器等設(shè)置低液位緊急切斷閥和重沸器超溫，空冷器震動(dòng)故障緊急聯(lián)鎖停車。壓縮機(jī)設(shè)置就地和遠(yuǎn)程停車。裝置出口采用在線水分分析儀對(duì)干氣水露點(diǎn)進(jìn)行連續(xù)監(jiān)測(cè)，同時(shí)具有人工取樣分析功能，防止水露點(diǎn)超標(biāo)。

5 操作參數(shù)控制［4－6］

5.1 操作參數(shù)對(duì)脫水效果的影響

影響TEG脫水效果的主要參數(shù)有：溫度、壓力、TEG濃度及TEG循環(huán)量。

5.1.1 溫度

在常壓下，濕氣溫度升高，氣體中的水含量亦升高，TEG的蒸發(fā)損失也增大。TEG貧液進(jìn)入吸收塔的溫度對(duì)天然氣的露點(diǎn)降有很大的影響，因此應(yīng)保持在最低溫度，以求獲得最佳的脫水效果。但此溫度至少應(yīng)高于天然氣入口溫度5℃，以防止烴類在吸收塔內(nèi)冷凝而引起發(fā)泡，TEG貧液溫度太高常導(dǎo)致TEG損失增加和干氣露點(diǎn)超標(biāo)。

在常壓下，重沸器溫度升高，TEG貧液質(zhì)量分?jǐn)?shù)也增加，TEG在重沸器中的溫度為177～204℃。不使用氣提氣，用一般的重沸器再生出的TEG貧液質(zhì)量分?jǐn)?shù)最大約為98.8%，為使再生后的TEG貧液質(zhì)量分?jǐn)?shù)在99%以上，通常還需向重沸器或重沸器與緩沖罐之間的貧液氣提柱（氣提段）中通入氣提氣。在重沸器溫度為204℃及氣提氣量為40 m3／m3的條件下，再生后的TEG貧液質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到99.5%。

精餾柱頂部的溫度也很重要，如果精餾柱頂?shù)臏囟忍停魵饩蜁?huì)冷凝流回再生系統(tǒng)，從而造成精餾柱被淹和重沸器中的液量過多。精餾柱頂部溫度太高會(huì)由于TEG的過量蒸發(fā)增加TEG損失量，建議精餾柱頂部溫度為107℃，低于105℃時(shí)水蒸氣就會(huì)冷凝而流回精餾柱，而當(dāng)溫度達(dá)到或高于121℃時(shí)會(huì)增加TEG的揮發(fā)損失，如果有冷TEG回流盤管，通過增加盤管中的TEG循環(huán)量即可降低柱頂溫度。

5.1.2 壓力

常溫下，壓力降低，入口天然氣中的水含量將增加。

5.1.3 TEG濃度

TEG的脫水深度主要取決于被重沸器蒸發(fā)掉的水量，進(jìn)入吸收塔內(nèi)的TEG濃度越高，其脫水效果就越好。在相同條件下，如果TEG吸收塔內(nèi)的接觸溫度為35℃，用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99%的TEG貧液脫水后的干氣露點(diǎn)可達(dá)到－29℃，而質(zhì)量分?jǐn)?shù)為95%的TEG貧液脫水后的干氣露點(diǎn)僅為－6℃。

5.1.4 TEG循環(huán)量

TEG循環(huán)量取決于脫水總負(fù)荷，脫水負(fù)荷取決于原料氣量及其含水量。對(duì)于一定的脫水負(fù)荷，如果增加TEG循環(huán)量，產(chǎn)品氣可獲得更低的露點(diǎn)。但這是針對(duì)一定的條件而定，如果僅僅增加TEG循環(huán)量，而不及時(shí)改變?cè)偕鷹l件，TEG貧液濃度可能會(huì)降低，反而影響脫水效果。所以，操作人員應(yīng)根據(jù)原料氣流量和含水量選擇合適的TEG循環(huán)量，如果循環(huán)量太大，特別是超過裝置的設(shè)計(jì)能力，會(huì)因重沸器過載而降低TEG再生后的濃度，同時(shí)增加泵的維護(hù)工作量，造成TEG的損失量增加，通常每脫去1kg水需要25～60LTEG。

5.2 操作控制要求

在裝置運(yùn)行過程中，應(yīng)注意以下操作控制要求：

（1）有效使用原料氣過濾分離器和聚合分離器。黑色FeS粉末會(huì)導(dǎo)致TEG裝置內(nèi)結(jié)垢，因此要求定期清洗。

（2）監(jiān)測(cè)并將TEG富液的pH值保持在7～8.5。對(duì)于TEG富液，需將TEG溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)保持在93%以上；對(duì)于TEG貧液，應(yīng)保持在97%（w）以上（溶液中水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過5%時(shí)，碳鋼腐蝕就開始加劇）。在操作過程中應(yīng)定期對(duì)TEG貧、富液進(jìn)行取樣分析，控制氯化物質(zhì)量濃度＜600mg／L；烴類體積分?jǐn)?shù)＜0.3%；鐵離子質(zhì)量濃度＜15mg／L；TEG富液中水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)＜3.5%～7.5%，TEG貧液中水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)＜1.5%；固體懸浮物質(zhì)量濃度＜200mg／L。氧化或降解變質(zhì)的TEG在復(fù)活后重新使用之前及新補(bǔ)充的TEG在使用前都應(yīng)對(duì)其質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)。

（3）限制溶液中的Cl－質(zhì)量分?jǐn)?shù)＜100×10－6，若Cl－質(zhì)量分?jǐn)?shù)＞200×10－6則更換TEG溶液，不允許產(chǎn)出水或鉆井液流入TEG裝置。

（4）監(jiān)查溶液的純凈度，若污染物過多便需要更換TEG溶液。

（5）設(shè)備投用之前必須除去系統(tǒng)內(nèi)的所有O2，包括在儀表引壓管中的O2。所有與TEG相關(guān)的工藝流程系統(tǒng)都必須進(jìn)行脫氧，以防止O2進(jìn)入TEG溶液系統(tǒng)。

（6）設(shè)備未投入使用時(shí)，保持設(shè)備干燥并用惰性氣體進(jìn)行保護(hù)。

（7）導(dǎo)致TEG溶液發(fā)泡的因素是高氣速或操作波動(dòng)，或溶液被液烴、緩蝕劑、鹽類或其他固體雜質(zhì)所污染，這些雜質(zhì)在進(jìn)入TEG脫水塔前應(yīng)得到良好的分離。一旦出現(xiàn)TEG脫水塔壓降迅速上升等發(fā)泡跡象，可注入消泡劑，如硅酮類、磷酸三辛酯等。

6 結(jié)論

由于TEG作為天然氣脫水劑具有高親水性、較好的熱穩(wěn)定性和化學(xué)穩(wěn)定性、低蒸汽壓力、高露點(diǎn)降（可達(dá)44～83℃）、成本低和運(yùn)行可靠等優(yōu)點(diǎn)，在各種甘醇類化合物脫水工藝中其經(jīng)濟(jì)效益最好，因而在國內(nèi)外得到廣泛應(yīng)用。同時(shí)，該工藝在加拿大、美國、德國、法國等高酸性氣田脫水中均得到了成功運(yùn)用，目前仍有100多套類似裝置在運(yùn)行。其H2S摩爾分?jǐn)?shù)為10%～30%，CO2摩爾分?jǐn)?shù)為3%～20%。因此，川東北高酸性氣田集氣站采用TEG吸收脫水工藝是可行的，只要嚴(yán)格運(yùn)行管理，認(rèn)真執(zhí)行操作規(guī)程，保證設(shè)備、儀表正常運(yùn)行，就能達(dá)到工藝要求，保證下游集氣干線的安全運(yùn)行。

［1］徐文淵，蔣長安 主編.天然氣利用手冊(cè)［M］.北京：中國石化出版社，2006.

［2］何生厚 編著.高含硫化氫和二氧化碳天然氣田開發(fā)工程技術(shù)［M］.北京：中國石化出版社，2008.

［3］王開岳 主編.天然氣凈化工藝［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2005.

［4］中國石油天然氣管道工程有限公司天津分公司.SY／T 0076－2008天然氣脫水設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京：石油工業(yè)出版社，2008.

［5］天津大港油田集團(tuán)石油工程有限責(zé)任公司.SY／T 0602－2005甘醇型天然氣脫水裝置規(guī)范［S］，北京：石油工業(yè)出版社，2005.

［6］郭曉偉，苗建，姚睿.番禺氣田三甘醇酸化問題分析及解決措施［J］.石油與天然氣化工，2012，41（5）：469－472.