夏加寬，鄭少偉，何 新

(沈陽工業(yè)大學，遼寧沈陽110870)

0 引 言

熱聲發(fā)電技術是一種新型的熱發(fā)電技術，它通過熱聲發(fā)動機驅動直線發(fā)電機往復運動來實現(xiàn)熱能向聲能再向電能的轉換［1－2］。它要求直線發(fā)電機效率和功率密度要高，可靠性要好。并且作為熱聲發(fā)動機的的負載，直線發(fā)電機的運動特性要與熱聲發(fā)動機的輸出特性相匹配，以提高電能的輸出。

常見的圓筒型直線電機的主磁路與動子的運動方向平行，定子硅鋼片沿著運動方向排列，疊裝硅鋼片較為困難;而橫向磁通直線電機的主磁路與運動方向垂直，使得硅鋼片的疊裝方式變得簡單，利于加工，且功率密度較大［3－6］，非常適合進行高頻往復運動。本文采用了一種新型的橫向磁通直線發(fā)電機結構，可以較好地實現(xiàn)與熱聲發(fā)動機的匹配，接著主要研究了對電機運行特性影響較大的定位力的特點。

定位力表征了永磁直線電機的一項基本性能指標，是直線電機固有的特性，其大小和方向與電機運行狀況無關［7－10］。目前定位力研究多通過建立分析模型，獲得定位力的計算方法，然后采取措施削弱電機的定位力［10－14］。本文考慮定位力并不總產生阻力的效果，而趨向將電機動子停止在某一個位置，著重研究定位力與動子位移的關系。通過分析發(fā)現(xiàn)在該電機中定位力具有歸中性，這與彈簧的力特性相似，有助于實現(xiàn)匹配，可見合適的定位力將會對電機的運動產生幫助。

1 電機結構與運行原理

該電機采用諧振彈簧式設計，圖1為直線發(fā)電機的結構示意圖，圖2為電機橫向剖面圖。電機的定子采用集中繞組，每個定子齒上的線圈相互串聯(lián)。動子沿軸向安裝兩排永磁體，每排沿動子圓周均勻安裝8塊永磁體，永磁體與電機定子齒一一相對，每塊永磁體的尺寸均相等，且相鄰永磁體的極性相反。動子兩側裝有共振彈簧，動子在共振彈簧的支撐下左右運動。電機端蓋上裝有直線軸承，用以維持氣隙恒定。

電機的動子在外力驅動下沿軸向作往復運動，當動子位于平衡位置(如圖1所示，動子鐵心與定子鐵心軸向中心重合)時，穿過定子繞組的磁通為零;當動子運動到正向振幅(動子鐵心與定子鐵心端面重合時振幅有最大值)時，穿過定子繞組的磁通為Φmax;當動子運動到負向振幅時，穿過定子繞組的磁通為－Φmax。因此當動子沿軸向作往復運動時，穿過定子繞組的磁通發(fā)生周期性變化，定子繞組中就會產生感應電動勢。

2 定位力分析

永磁直線電機的定位力一方面來源于鐵心開槽引起的齒槽效應，另一方面來源于有限的初級長度引起的端部效應。從結構特點和運行方式可以看出，該電機不存在因齒槽效應引起的定位力，僅存在因端部效應引起的定位力。

為便于分析，作以下假設:

(1)電樞鐵心的磁導率為無窮大，忽略極間、端部漏磁;

(2)永磁體與定子鐵心重合部分的氣隙平均磁密為Bδav，永磁體不與定子鐵心重合部分的氣隙平均磁密為Bσav;

(3)各部分永磁體產生的磁場能量分布相同的空間范圍內。

規(guī)定x0為定子鐵心軸向中心線與動子鐵心軸向中心線之間的距離，x=0位置設定在定子鐵心軸向中心線上，如圖3所示。

圖3 永磁體與定子鐵心的相對位置

對應圖3所示位置動子軸向長度內的氣隙磁密分布如圖4所示。則在時動子左右兩半對應的氣隙平均磁密分別:

圖4 B(x)的分布

式中:lFe和lm分別為定子鐵心軸向長度和永磁體的軸向長度，則左右兩半產生的磁場能量分別:

式中:R1和R2分別為定子的內半徑和動子軛的外半徑?？傻迷跁r電機內存儲的總的磁場能量:

3 有限元仿真

該電機的磁場分布比較復雜，很難簡化成二維模型來處理，為了提高仿真的精確度，采用三維模型進行仿真。電機的主要結構參數(shù)如表1所示。

表1 電機參數(shù)

圖5為電機三維有限元模型圖，圖6為仿真得到的平衡位置時動子軸向長度內沿軸向氣隙磁密的分布圖。

定位力的仿真結果如圖7所示，可以看出，在一定位移范圍內，定位力與位移的關系近似為直線。而當位移接近，即動子軸向中心運動到定子鐵心端面附近時，定位力的值開始下降，這是因為此時定子鐵心與軸向兩排永磁體之間的相互作用開始減弱。對比有限元仿真結果和理論分析結果，可以看出，由于理論分析簡化了氣隙磁密的分布，導致計算結果有一定誤差。

圖7 定位力結果比較

進一步分析kdf，可以得到電機的一些關鍵的結構參數(shù)對定位力的影響，下面作詳細分析。

(1)氣隙寬度。氣隙寬度的大小與氣隙磁密的大小直接相關，氣隙寬度越大，氣隙磁密越小。通過保持定子鐵心內徑和永磁體厚度不變，改變氣隙寬度的大小，得到一組定位力曲線，如圖8所示?？梢钥闯鰵庀秾挾仍酱?，對應位置處定位力越小。但是氣隙寬度還影響電機的反電勢及其他性能，設計時需要綜合考慮。

圖8 不同氣隙寬度下定位力曲線

(2)永磁體厚度。永磁體厚度極大程度上決定了永磁體的工作點，永磁體產生的磁動勢與永磁體的厚度呈線性關系。保持定子鐵心內徑和氣隙寬度不變，改變永磁體厚度，得到一組定位力曲線，如圖9所示?？梢钥闯鲇来朋w厚度越大，對應位置處定位力越大。同時需注意永磁體厚度還影響電機其他的性能，需要相互兼顧。

圖9 不同永磁體厚度下定位力曲線

(3)永磁體軸向長度。永磁體軸向長度主要影響氣隙磁密的軸向分布，同時對動子的體積和質量有影響。保持其他參數(shù)不變，改變永磁體軸向長度，得到如圖10所示的一組定位力曲線?？梢钥闯鲇来朋w軸向長度越長，對應位置處定位力越小。

圖10 不同永磁體軸向長度下定位力曲線

另外，采用不同的永磁材料、不同極弧系數(shù)等對定位力的大小都有影響?？偨Y發(fā)現(xiàn)，改變這些參數(shù)主要是影響電機氣隙磁密的大小和分布，進而影響定位力。因此若要提高定位力理論分析的準確度，需要精確獲得電機中氣隙磁密的分布規(guī)律。同時這些參數(shù)還影響著電機的反電勢、動子的體積和質量等重要參數(shù)，進而影響發(fā)電機的輸出和運動特性，需要在設計時綜合考慮。

4 實驗測試

由于電機中定位力和摩擦力同時存在，測試定位力時應盡可能地消除摩擦力的影響。本文采用往復運動雙向測量的方案，利用在同一位置上摩擦力大小相等、方向相反的特點加以抵消。測試時，沿軸向拖動樣機的動子進行往復運動，與此同時借助力傳感器測量動子行程中每個絕對位置上的力值，最終通過計算得到測量位置處的定位力。

實驗樣機如圖11所示，樣機的主要參數(shù)如表1所示，測試時樣機內部未安裝彈簧。

圖11 實驗樣機

圖12 為實驗測試得到的定位力波形?？梢钥闯鋈N方法得到的結果趨勢相同。由于樣機機殼軸向長度較短，樣機兩側端蓋與動子上的永磁體的相互作用，導致當動子端部與端蓋距離較近時無法測量，并使測試結果存在一定誤差。

圖12 測試結果

5 結 論

本文提出了一種新型的橫向磁通直線發(fā)電機結構，通過理論分析得到了定位力簡化的計算方法，并通過有限元仿真和實驗測試，驗證了理論分析的正確性。得出:

(1)在一定動子位移范圍內，電機定位力的大小與動子位移成正比，方向相反，具有歸中性，為研究該電機的運動特性奠定了基礎。

(2)定位力的大小與電機的氣隙寬度、永磁體厚度和軸向長度等參數(shù)密切相關，通過調整這些參數(shù)可以得到合適大小的定位力。

(3)該電機的定位力與彈簧彈性力的特性相似，可用來補償彈性力，合適的定位力有助于實現(xiàn)直線發(fā)電機與熱聲發(fā)動機的匹配。

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