杜付成　潘利敏　李惠文　曹佳媚　李萬平

摘 要：斷裂模數(shù)是瓷質(zhì)磚產(chǎn)品的重要性能指標(biāo)，本文通過一系列的對比試驗(yàn)，從坯體配方的角度討論了全拋釉瓷質(zhì)仿古磚斷裂模數(shù)的影響因素，希望為提高斷裂模數(shù)提供解決的思路。

關(guān)鍵詞：全拋釉；仿古磚；斷裂模數(shù)；影響因素

1 前言

全拋釉瓷質(zhì)仿古磚的花色更豐富、表現(xiàn)力更強(qiáng)，它的裝飾效果及物理性能不遜于微晶石，因此，受到廣大消費(fèi)者的青睞，其市場份額在逐漸擴(kuò)大，使得產(chǎn)品的內(nèi)在品質(zhì)也受到越來越多的重視。斷裂模數(shù)是評價(jià)瓷質(zhì)仿古磚性能的重要指標(biāo)之一，它的高低直接影響到成品率、運(yùn)輸過程的破損率、使用過程中所能承受載荷的大小，以及瓷質(zhì)仿古磚的使用壽命等。目前，在全拋釉產(chǎn)品中普遍出現(xiàn)了斷裂模數(shù)偏低的情況。因此，本文通過一系列的對比試驗(yàn)，從坯體配方的角度進(jìn)行分析，找出影響全拋釉瓷質(zhì)仿古磚斷裂模數(shù)的因素。

2 影響全拋釉瓷質(zhì)仿古磚斷裂模數(shù)的因素

一般斷裂模數(shù)與配方、粉料顆粒級配、成形壓力、窯爐燒成等密切相關(guān)，其中，工藝配方是首要的影響因素。

本文中的斷裂模數(shù)的測定均根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 3810.4-2006《陶瓷磚試驗(yàn)方法第4部分：斷裂模數(shù)和破壞強(qiáng)度的測定》的要求進(jìn)行測定的。

2.1 坯體配方對斷裂模數(shù)的影響

坯體配方是決定生產(chǎn)的關(guān)鍵因素，目前，普遍使用的陶瓷磚坯體配方體系為K2O、Na2O-Al2O3-SiO2三元系統(tǒng)，主要組成為晶相、玻璃相，以及氣相，其中，晶相主要包括莫來石相和石英相。常見瓷質(zhì)磚化學(xué)組成如表1所示。

2.1.1氧化鋁含量對斷裂模數(shù)的影響

對瓷質(zhì)磚斷裂模數(shù)影響較大的為莫來石相。欲提高瓷質(zhì)磚斷裂模數(shù)，需要提高其中的莫來石含量。提高莫來石含量的方法很多，但考慮到莫來石的化學(xué)組成為3Al2O3·2SiO2，因此，最直接有效的方法是提高配方中Al2O3含量。其引入方式為，直接摻入一定的純氧化鋁原料[3]，或摻入含鋁高、燒失量少的原料，如：雙水純泥等。條件合適的情況下，也可以將兩種原料一起加入。通過此方法，可適當(dāng)延長高溫保溫時(shí)間，促進(jìn)更多的莫來石相的生成，從而達(dá)到提高斷裂模數(shù)的目的。

為了更進(jìn)一步說明氧化鋁含量對斷裂模數(shù)的影響，可以通過對比試驗(yàn)加以驗(yàn)證。具體配方組成為：泥料22%、石粉46%、砂32%（見表2），另外，加入12%的純泥代替鋁含量低的混合泥，試驗(yàn)配方的化學(xué)成分如表3所示。

相比常規(guī)生產(chǎn)配方，該配方含鋁量要高、含硅量偏低。在其他條件相同的情況下，對比兩配方斷裂模數(shù)如表4所示。

由表4可知，試驗(yàn)配方斷裂模數(shù)平均為45.93MPa，而原配方斷裂模數(shù)平均為40.22MPa。因此，試驗(yàn)配方比原生產(chǎn)配方斷裂模數(shù)提高了14.2%。因?yàn)橥ㄟ^加入含鋁量高的原材料，可促進(jìn)莫來石相的形成，達(dá)到提高瓷質(zhì)磚成品斷裂模數(shù)的目的。

2.1.2中溫料對斷裂模數(shù)的影響

在試驗(yàn)中，盡量采用原礦的中溫料來取代配方中的高溫料與低溫料，以達(dá)到中溫效果，測得試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表5所示。

由表5可知，原生產(chǎn)配方斷裂模數(shù)平均值為41.45MPa，試驗(yàn)配方斷裂模數(shù)平均值為47.74MPa，斷裂模數(shù)提高了6.29MPa。由此可知，采用中溫料取代高、低溫料來提高斷裂模數(shù)是可行的。

2.1.3鉀鈉含量對斷裂模數(shù)的影響

本文通過調(diào)整鉀、鈉含量的方法，研究其對斷裂模數(shù)的影響，其具體配方組成如表6所示，斷裂模數(shù)如表7所示。其燒結(jié)溫度和燒結(jié)溫度范圍測定如圖1所示。

由表7可知，高鉀配方的斷裂模數(shù)平均值為46.58MPa，高鈉配方的斷裂模數(shù)平均值為43.07MPa，斷裂模數(shù)提高了8.1%。由圖1可知，高鉀配方燒結(jié)范圍明顯比高鈉燒結(jié)范圍寬。其主要原因是：鉀長石的熔融范圍可達(dá)300℃，遠(yuǎn)高于鈉長石的熔融范圍（鈉長石只有150℃）。鉀長石含量增多，燒成范圍會增大，而鈉長石含量增多，則會趨于減小坯體的燒成范圍，鉀長石在高溫?zé)傻拇苫沾膳黧w中主要起助熔作用，促進(jìn)玻璃相生成，有利于陶瓷坯體燒結(jié)反應(yīng)的進(jìn)行；有利于莫來石的發(fā)育與生長；有利于降低陶瓷坯體的吸水率；有利于提高坯體的機(jī)械強(qiáng)度。但是，考慮到鉀長石含量繼續(xù)增多，玻璃相會越來越多，莫來石相越來越少。而玻璃相的斷裂模數(shù)低于莫來石相的斷裂模數(shù)，對陶瓷的斷裂模數(shù)不利。因此，綜合考慮，鉀的含量控制在2.5%～3.3%時(shí)較好。

2.2 球磨細(xì)度對斷裂模數(shù)的影響

用250目篩檢測漿料細(xì)度，同一配方，球磨細(xì)度需控制的篩余在0.7%～1.0%、0.2%～0.5%、0.02%～0.08%三個(gè)不同的區(qū)間，并對比了不同細(xì)度對產(chǎn)品斷裂模數(shù)的影響，如表8所示。

由表8可知，當(dāng)細(xì)度為0.9%時(shí)，產(chǎn)品的斷裂模數(shù)平均為43.54MPa；當(dāng)細(xì)度為0.3%時(shí)，產(chǎn)品的斷裂模數(shù)平均為47.18MPa，斷裂模數(shù)提高了3.64MPa；當(dāng)細(xì)度為0.05%時(shí)，產(chǎn)品的斷裂模數(shù)平均為46.30MPa，降低了0.88MPa。由此可見，細(xì)度適中時(shí)（篩余為0.3%），產(chǎn)品的斷裂模數(shù)最高。

其主要原因是：當(dāng)細(xì)度從0.9%減小到0.3%時(shí)，一方面可以使造粒后的粉料大小分布更加均勻，粉料的粒度越小，單位質(zhì)量粉料的表面積越大，顆粒間的擴(kuò)散距離短，容易致密化，并且小的晶粒還能防止微裂紋的發(fā)生，有利于斷裂模數(shù)的提高；另一方面，因?yàn)槭㈩w粒較難磨細(xì)，顆粒偏粗，同時(shí)含量又偏高，在高溫?zé)蓵r(shí)會產(chǎn)生一系列的晶型轉(zhuǎn)變[1]，晶型轉(zhuǎn)變時(shí)會發(fā)生體積變化而導(dǎo)致微裂紋的產(chǎn)生，嚴(yán)重時(shí)會導(dǎo)致瓷磚開裂，使得瓷磚的斷裂模數(shù)降低。而細(xì)度越細(xì)可以除去原料中含有的大量游離石英（SiO2）。另外，在外部條件相同的情況下，偏細(xì)的粉料在壓機(jī)模腔內(nèi)會堆積得更加致密，在壓制時(shí)更易壓實(shí)，可提高坯體致密度，從而達(dá)到提高斷裂模數(shù)的目的。石英晶型轉(zhuǎn)變?nèi)鐖D2所示。

但當(dāng)細(xì)度減小到0.05%時(shí)，成品磚的斷裂模數(shù)平均值又有所降低，因?yàn)轭w粒的粒徑也不是越細(xì)越好[2]，坯體的顆粒過細(xì)，易形成二次結(jié)晶，促使粗大的晶粒形成。同時(shí)，可能造成氣孔封閉在晶粒內(nèi)無法排出，破壞了物相分布的均勻性，反而導(dǎo)致斷裂模數(shù)降低。

在大生產(chǎn)過程中，顆粒磨得過細(xì)，也會增大企業(yè)的生產(chǎn)成本，并不利于斷裂模數(shù)的提高。因此，球磨細(xì)度為0.2%～0.5%時(shí)，效果最佳。

3 結(jié)論

（1） 提高配方中氧化鋁的含量可適當(dāng)提高瓷質(zhì)磚的斷裂模數(shù)。

（2） 采用中溫料部分取代高、低溫料，能提高瓷質(zhì)磚的斷裂模數(shù)。

（3） 當(dāng)鉀的含量控制在2.5%～3.3%時(shí)，可以提高瓷質(zhì)磚的斷裂模數(shù)。

（4） 在配方相同的情況下，球磨細(xì)度控制在0.2%～0.5%范圍，可以獲得較高的斷裂模數(shù)。

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