張耀天，馬 偉，艾呂澤，李 放

(1．成都電業(yè)局，四川 成都610001;2．邢臺電業(yè)局，河北 邢臺054001;3．東北電力大學電氣工程學院，吉林 吉林132012)

0 引言

勵磁控制系統(tǒng)對電力系統(tǒng)的小干擾穩(wěn)定性和暫態(tài)穩(wěn)定性起著至關(guān)重要的作用，所以，精確線性化、H∞魯棒控制、變結(jié)構(gòu)控制等非線性控制方法和智能控制方法在電力系統(tǒng)中的勵磁控制中得到了充分應用［1－8］。文獻［9］使用逆推的方法逐步構(gòu)造李雅普諾夫函數(shù)來保證系統(tǒng)的正定性，最后使用反饋線性化得到控制規(guī)律，仿真結(jié)果證實了該方法的有效性。文獻［10］使用Terminal滑模方法設計了勵磁控制器，能夠估計擾動的上下界，使設計的控制器具有一定的魯棒性。文獻［11］采用反推逐步求解的方法，逐步構(gòu)造出滑模超平面，通過逐步構(gòu)造Lyapunov函數(shù)，設計了一種魯棒勵磁控制器。但上述這些方法設計的控制器形式比較復雜，因此，本文提出選取輸出函數(shù)的輸出變量組成滑模面，通過對其求導得到滑模面為狀態(tài)變量的狀態(tài)方程，構(gòu)造李雅普諾夫函數(shù)來保證整個系統(tǒng)的穩(wěn)定性，對含有勵磁電壓的狀態(tài)方程進行反饋線性化。使設計的控制器更加簡單實用。

1 數(shù)學模型

本文采用的三階發(fā)電機模型表達式為

機端電壓Ut的狀態(tài)方程為

式中:機端電壓的d軸分量Ud=xqIq;機端電壓的q軸分量 Uq=E′q－ x′dId。

式(1)可寫成如下的形式:

考慮系統(tǒng)的輸出變量，系統(tǒng)可擴展為

2 滑?？刂?/h2>

滑?？刂浦饕康氖峭ㄟ^選取適當?shù)臓顟B(tài)變量的線性組合組成切換面，然后通過引入李雅普諾夫函數(shù)來保證系統(tǒng)的正定性。

設狀態(tài)變量的跟蹤值為xref，則跟蹤誤差表達式為

即系統(tǒng)的跟蹤誤差與系統(tǒng)的輸出相同。

定義滑模面為

式中:c=［c1，c2，c3］。滑?？刂破鞯脑O計的主要任務之一就是行向量c的確定。

定義對應的李雅普諾夫函數(shù)為

針對三階系統(tǒng)，有 s=c1ΔPe+c2Δω +c3ΔUt，則

將式(7)代入式(6)，得

本文采用準滑動模態(tài)控制原理，即用飽和函數(shù)sat(s)代替滑動模態(tài)中的符號函數(shù)sign(s)，sat(s)的表達式為

式中:Δ為邊界層。

經(jīng)過替換之后的式(9)變?yōu)?/p>

依然能夠保證導數(shù)的負定性，即由式(8)和式(9)，可以得出

由(15)可以得出

由于a(s)和b(s)的表達式比較復雜，含有較多的系統(tǒng)狀態(tài)變量和參數(shù)，所以通過ESO來觀測該部分，將其作為未知擾動部分處理。

3 擴張狀態(tài)觀測器(ESO)

因為系統(tǒng)的非線性變量包含在含有滑模面的一階方程中，所以只需構(gòu)建二階的ESO即可，其表達形式為

式中:z1為s的估計值;z2為擴張變量;

對于經(jīng)過ESO反饋之后的式(8)所表示的系統(tǒng)控制輸入表達式為

4 設計步驟和仿真分析

勵磁控制器的設計步驟如下:

1)選取新的坐標系和狀態(tài)變量e=Y=［Pe－Pe0，ω － ω0，Ut－ Ut0］T。

2)構(gòu)造李雅普諾夫函數(shù)，并選取滑模面s=cY=c1ΔPe+c2Δω +c3ΔUt，并從其對應的導數(shù)式中得到滑模控制輸入的表達式為，其中R= －ks－εsat(s)。

3)構(gòu)造二階的擴張狀態(tài)觀測器，得到對應的滑?？刂破鲗目刂谱兞?/p>

本文算例中單機無窮大系統(tǒng)的主要參數(shù)如下:

分別采用以下兩種勵磁控制器:

1)AVR+PSS，勵磁系統(tǒng)AVR采用機端電壓的偏差值作為輸入信號，PSS采用轉(zhuǎn)速的偏差作為輸入信號。

2)本文設計的勵磁控制器，其中ESO的參數(shù)

α1、α2、λ1的取法參見文獻［12］，β01、β02的確定可以根據(jù)z1－s目標函數(shù)，調(diào)用Simulink中的優(yōu)化函數(shù)可得到。

滑模切換面的參數(shù)為

式中:c1=20;c2=－1 000;k1=22.22;c3=28;b0=0.28;ε1=0.2;Δ =0.1。參數(shù) c1、c2、c3的選定可以使用極點配置法得到。

4.1 原動機輸入擾動

在0.1 s時，原動機的輸出功率Pm發(fā)生10%的階躍擾動，動態(tài)響應曲線分別如圖1、圖2所示，其中實線代表勵磁控制器，虛線則對應AVR+PSS控制器。

從圖1、圖2可以看出，在兩種不同勵磁控制器用下，圖中所示的勵磁控制器曲線均小于AVR+PSS。從仿真曲線上看，本文提出的勵磁控制器使功率振蕩受到一定的抑制。因此，該勵磁控制器能夠改善系統(tǒng)的小干擾穩(wěn)定性。

圖1 機械功率擾動時1號發(fā)電機電磁功率響應曲線

圖2 機械功率擾動時1號發(fā)電機機端電壓響應曲線

4.2 三相短路擾動

故障2為低壓側(cè)母線處0.1 s時發(fā)生瞬時三相短路，持續(xù)時間為0.1 s。有功功率Pe和機端電壓Ut的動態(tài)響應曲線分別如圖3、圖4所示。

圖3 三相短路擾動時1號發(fā)電機電磁功率響應曲線

圖4 三相短路擾動時1號發(fā)電機機端電壓響應曲線

從圖3、圖4可以看出，在兩種不同勵磁控制器用下，功率振蕩時間分別為2.0 s、0.5 s。從仿真曲線上看，本文提出的勵磁控制器使狀態(tài)變量有效地抑制了振蕩幅值，減少了調(diào)節(jié)時間。因此，該勵磁控制器也可以改善系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。

5 結(jié)論

1)通過選取輸出函數(shù)中的跟蹤誤差可以得到對應的滑模切換面，使系統(tǒng)的狀態(tài)變量收斂于設定值。

2)李雅普諾夫函數(shù)的引入確保系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性，為控制器的設計提供了有利的依據(jù)。

3)擴張狀態(tài)觀測器的設計能夠抵消系統(tǒng)的擾動，不依賴與系統(tǒng)的運行狀態(tài)和參數(shù)，從而保證了控制器具有一定的魯棒性。

［1］周雙喜，汪興盛．基于直接反饋線性化的非線性勵磁控制器［J］．中國電機工程學報，1995，15(4):281 －288．

［2］蔡超豪．非線性H∞勵磁控制器的設計［J］．電網(wǎng)技術(shù)，2003，27(3):50－52．

［3］姚舜才，潘宏俠．粒子群優(yōu)化同步電機分數(shù)階魯棒勵磁控制器［J］．中國電機工程學報，2010，30(21):91－97．

［4］張風營，朱守真．基于強跟蹤濾波器的自適應勵磁控制器［J］．中國電機工程學報，2005，25(23):31－35．

［5］萬黎，鄧長虹，陳允平．考慮機端電壓限制的多重非線性變結(jié)構(gòu)勵磁控制［J］．中國電機工程學報，2008，28(19):86－92．

［6］張凱鋒，戴先中．多機電力系統(tǒng)勵磁控制的人工神經(jīng)網(wǎng)絡逆系統(tǒng)方法［J］．中國電機工程學報，2003，27(21):24 －30．

［7］徐慶宏，戴先中．多機電力系統(tǒng)附加NNPSS的在線學習神經(jīng)網(wǎng)絡逆勵磁控制器［J］．電力自動化設備，2010，30(1):25－31．

［8］蘭海，李殿璞，楊麗華．多機系統(tǒng)勵磁的非線性L2增益干擾抑制控制［J］．電機與控制學報，2005，9(2):151－155．

［9］王寶華．逆推自適應滑模勵磁控制器設計［J］．電力自動化設備，2009，29(6):54－57．

［10］鄒德虎，王寶華．發(fā)電機自適應Terminal滑模勵磁控制［J］．現(xiàn)代電力，2010 ，27(2):62－65．

［11］魯升敏．基于反推方法的滑模自適應勵磁控制［J］．電網(wǎng)與清潔能源，2010，26(1):77－79．

［12］韓京清．自抗擾控制技術(shù)［M］．北京:國防工業(yè)出版社，2008．