于喜年，劉 曉，王建國

（1．大連交通大學機械工程學院，遼寧大連116028；2．中國核工業(yè)華興建設(shè)有限公司，江蘇南京210019）

網(wǎng)架設(shè)計與施工在建筑行業(yè)應(yīng)用已很普遍。由于網(wǎng)架結(jié)構(gòu)具有承載力強、變形小、跨度大，美觀實用、施工快等優(yōu)點，被廣泛應(yīng)用于大型體育場館、展覽館等領(lǐng)域。但是在核電建設(shè)領(lǐng)域利用網(wǎng)架對核島鋼襯里筒體整體吊裝，在我國核電建設(shè)領(lǐng)域尚無先例。鋼襯里筒體不僅壁薄，而且吊裝模塊的體積、重量較大，給吊裝帶來一定難度和極大風險，且因鋼襯里筒體壁薄、直徑大，并附有貫穿件和內(nèi)、外走道，使之結(jié)構(gòu)復雜，重心不確定，這也給吊裝帶來難度。為此我們采用吊裝網(wǎng)架與鋼襯里筒體外緣多吊點垂直起吊的方法，最大限度地減少或降低因網(wǎng)架的變形而影響鋼襯里筒體變形。

1 吊裝網(wǎng)架數(shù)學模型的建立

1．1 鋼襯里筒體整體模塊吊裝結(jié)構(gòu)形式選擇

核島鋼襯里筒體整體模塊吊裝一直是核電建設(shè)單位尋求解決的難題之一。鋼襯里筒體整體吊裝結(jié)構(gòu)方案設(shè)想有十字架式結(jié)構(gòu)，桁架式結(jié)構(gòu)，網(wǎng)架式結(jié)構(gòu)等多種形式。十字架式吊具結(jié)構(gòu)簡單，但對于被吊裝的筒體變形大，不易采用；桁架式吊具，各構(gòu)件間均為焊接結(jié)構(gòu)，因其自身的結(jié)構(gòu)龐大、占地面積和重量較大，而且不易拆裝運輸，給現(xiàn)場施工帶來困難，如圖1所示；網(wǎng)架式吊具自重輕，跨度大，網(wǎng)架桿件通過螺栓、封板與球體等的連接，便于現(xiàn)場拆裝運輸。經(jīng)過比對分析，我們采用網(wǎng)架式吊裝結(jié)構(gòu)對核島鋼襯里筒體整體模塊進行吊裝設(shè)計和分析研究。

圖1 桁架式吊裝結(jié)構(gòu)Fig．1 Truss－type lifting structure

吊裝網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計時，首先是網(wǎng)架選型，常用的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)形式有多種，一般按網(wǎng)格形式來分類，可以分為平面桁架式網(wǎng)架、四角錐網(wǎng)架、三角錐網(wǎng)架等，網(wǎng)架的選型應(yīng)結(jié)合工程的跨度大小、支撐情況、載荷大小等要求綜合分析確定。

平面桁架式吊裝網(wǎng)架，由平面桁架相互交叉組成，其上、下弦桿長度相等，桿件類型少，且上、下弦桿和腹桿在同一平面內(nèi)。由于其結(jié)構(gòu)變化少，節(jié)點構(gòu)造比較復雜和幾何可變性，用該網(wǎng)架結(jié)構(gòu)對筒體吊裝，會造成網(wǎng)架自身的變形加大，進而影響被吊筒體的變形。

四角錐體系網(wǎng)架，其基本單元為倒置的四角錐，四角錐本身為幾何可變的，需依靠周邊支承來保證其空間幾何不變性，因此各種四角錐網(wǎng)架適合于屋頂支承等場合，不適用于核島鋼襯里筒體整體吊裝。

三角錐體系網(wǎng)架的基本單元為三角錐體，穩(wěn)定性好和空間幾何不變性，受力比較均勻，整體抗扭、抗彎剛度較好［1－2］，圖2所示結(jié)構(gòu)是根據(jù)三角錐體系網(wǎng)架而建立的鋼襯里筒體整體吊裝結(jié)構(gòu)數(shù)學模型，也是鋼襯里筒體整體吊裝吊具的基本結(jié)構(gòu)。

圖2 網(wǎng)架式吊裝結(jié)構(gòu)Fig．2 Grid－type lifting structure

網(wǎng)架空間結(jié)構(gòu)的幾何不變性是結(jié)構(gòu)設(shè)計的前提條件，因此需進行結(jié)構(gòu)幾何不變性分析。要保證結(jié)構(gòu)幾何不變性，必須滿足下列兩個條件［1］：

（1）結(jié)構(gòu)幾何不變性的必要條件

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的任一節(jié)點有三個自由度，對于具有j個節(jié)點，m根桿件的網(wǎng)架，支承于有r根約束鏈桿支座上時，其幾何不變性的必要條件是：

由此可知，當m＝3j－r時，為靜定結(jié)構(gòu)的必要條件；當m＞3j－r時，為超靜定結(jié)構(gòu)的必要條件；當m＜3j－r時，為幾何可變體系。

如將網(wǎng)架作為剛體考慮，則最少的支座約束鏈桿數(shù)為6，故應(yīng)有r≥6。

圖2所示網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，節(jié)點數(shù)為200，網(wǎng)架桿件數(shù)為647，滿足其幾何不變性的必要條件。

（2）結(jié)構(gòu)幾何不變性的充分條件

要保證結(jié)構(gòu)幾何不變性僅滿足幾何不變必要條件是不夠的，還必須滿足幾何不變性的充分條件。

因為剛性三角形為幾何不變性，而由三角形組成的四面體結(jié)構(gòu)也將是幾何不變的，如圖3所示，由幾何不變的單元組成的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)也一定是幾何不變的。

綜上所述，圖2所示網(wǎng)架結(jié)構(gòu)滿足其幾何不變性的必要和充分條件，因此圖2所示網(wǎng)架結(jié)構(gòu)是幾何不變的。

1．2 網(wǎng)架的桿件材料與截面形式

圖3 基本結(jié)構(gòu)單元轉(zhuǎn)換四面體Fig．3 Basic structure unit transform tetrahedron

網(wǎng)架桿件材料采用Q235高頻焊管和無縫鋼管兩種圓鋼管。圓管截面具有各方向慣性矩相同，截面封閉，回轉(zhuǎn)半徑大，對受壓受扭有利等優(yōu)點，是目前網(wǎng)架鋼管常用的截面形式［2］，在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中大量采用。由于高頻焊管造價便宜而且管壁較薄，壁厚在5mm以下；無縫鋼管多為壁厚5mm以上的厚壁管［3］，本文以無縫鋼管來論述。

1．2．1 桿件的幾何長度設(shè)計

網(wǎng)架的桿件主要受軸力作用，按軸心受壓或受拉計算。計算公式［2，4］如下：

（1）軸心受拉

（2）軸心受壓

式中：N——桿件軸力；

A——桿件截面面積；

λ——桿件最大長細比；

l0——桿件幾何長度；

rmin——桿件最小回轉(zhuǎn)半徑；

μ——計算長度系數(shù)；

φ——壓桿穩(wěn)定系數(shù)；

f——鋼的強度設(shè)計值；

I——圓環(huán)截面慣性矩；

D——鋼管外徑；

d——鋼管內(nèi)徑。

網(wǎng)架桿件主要受軸向力作用，可按軸心受壓或受拉進行設(shè)計。對于受壓桿件，長細比更為重要。長細比過大，會使其穩(wěn)定承載力降低，甚至較小載荷也會使網(wǎng)架整體失穩(wěn)，因此其容許長細比［λ］限制更應(yīng)嚴格。桿件的計算長度因子μ可按表1選用［5］。

表1 網(wǎng)架桿件計算長度因子μTable 1 Coefficient of the calculated length of rods

根據(jù)公式（3）、（4）可以求得桿件的回轉(zhuǎn)半徑rmin＝29．24mm。由圖10網(wǎng)架軸力的彩色云圖可得出受拉桿件N＝99kN，l0＝2 757mm，受壓桿件N＝81kN，l0＝2 323mm；查文獻［5］表4．1－2得桿件容許細長比：受壓桿件［λ］≤180，受拉桿件［λ］≤400，Q235鋼強度設(shè)計值查文獻［6］附表1．1得f＝215N／mm2，計算長度因子μ由表1查得，壓桿穩(wěn)定系數(shù)φ查文獻［7］附表2－3得0．794，所要驗證桿件外徑D＝88．5mm，內(nèi)徑d＝76．5mm，經(jīng)計算可得：

受壓桿件：

圓環(huán)截面的慣性矩I＝1 329 363．65mm4；

桿件最小回轉(zhuǎn)半徑rmin＝29．24mm；

受壓桿件強度σ＝65．63N／mm2

＜f＝215N／mm2；

受壓桿件最大長細比λ＝79．45＜［λ］＝180；

受拉桿件：受拉桿件的慣性矩與回轉(zhuǎn)半徑與受壓桿件相等；

受拉桿件強度σ＝63．69N／mm2

＜f＝215N／mm2；

受拉桿件最大長細比λ＝94．28

＜［λ］＝400。

圖2所示的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的受壓桿件和受拉桿件的強度均在Q235鋼強度設(shè)計值范圍內(nèi)，長細比也均在規(guī)定的容許桿件長細比范圍內(nèi)，因此桿件截面88．5mm×6mm是合理的，以及相對應(yīng)的幾何長度也是合理的。

1．3 網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點設(shè)計與構(gòu)造

在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中，節(jié)點起著連接桿件、傳遞內(nèi)力的作用。網(wǎng)架節(jié)點設(shè)計較為復雜，節(jié)點構(gòu)造應(yīng)與計算假定鉸接相符，各桿件軸線在節(jié)點上相交匯于一點，避免偏心而產(chǎn)生附加力矩，符合桿件按軸心受力設(shè)計［5］。網(wǎng)架節(jié)點形式很多，主要形式有：

（1）空心球節(jié)點

由兩個半球焊接而成的空心球，適用于鋼管與節(jié)點球直接焊接，其特點是構(gòu)造簡單，傳力明顯，連接方便。對于圓鋼管，只要切割面垂直桿件軸線，桿件就能在空心球上對中而不產(chǎn)生節(jié)點偏心［2］?？招那蛲鈴脚c壁厚的比值可按設(shè)計要求在25～45范圍內(nèi)選用。

（2）螺栓球節(jié)點

螺栓球節(jié)點是網(wǎng)架設(shè)計常用的節(jié)點。螺栓球節(jié)點應(yīng)由螺栓、鋼球、螺釘、套筒和錐頭或封板等零件組成，適用于連接鋼管桿件。球體為實心鋼球，在鋼球上按照桿件的角度進行鉆孔攻絲。為避免球體與桿件間連接時各桿件端部干涉問題，在桿件端頭焊上適當尺寸的套筒即可。

螺栓球直徑應(yīng)根據(jù)相鄰桿件間的夾角大小和螺栓旋入球體內(nèi)的長度確定，同時要保證相鄰螺栓旋入球體后不能干涉［3］。

2 鋼襯里筒體整體吊裝網(wǎng)架有限元分析

2．1 鋼襯里筒體整體吊裝網(wǎng)架分析軟件的選用

目前常用的鋼結(jié)構(gòu)分析軟件有很多，對吊裝網(wǎng)架結(jié)構(gòu)進行處理分析的軟件有3D3S9．0、MST2008、TWCAD3．0以及通用分析軟件ANSYS等，本文針對這四種軟件計算分析功能進行比較，選出較為適用的分析軟件對吊裝網(wǎng)架進行結(jié)構(gòu)分析和應(yīng)力計算。

3D3S9．0軟件的分析驗算功能比較靈活，可以進行網(wǎng)架桿件截面優(yōu)選以及內(nèi)力分析和截面校核，把不滿足要求的桿件截面放大、滿足要求的桿件截面不變，最后統(tǒng)一進行數(shù)據(jù)處理分析，直至全部桿件滿足要求。

MST2008軟件的分析計算是先設(shè)定相關(guān)參數(shù)進行應(yīng)力設(shè)計，得到第一次桿件截面，然后進行地震效應(yīng)和風振系數(shù)分析，當結(jié)構(gòu)內(nèi)力發(fā)生變化時，可先選擇驗算不調(diào)整，查看第一次得到的桿件截面在內(nèi)力改變后是否能滿足要求，如不能滿足要求，則繼續(xù)選擇驗算并調(diào)整，程序會把截面不足桿件調(diào)整到滿足為止。

TWCAD3．0軟件分析驗算功能較為全面，基本分析過程與3D3S9．0軟件類似。

ANSYS軟件功能強大，具有靈活的設(shè)計分析及優(yōu)化功能。利用該軟件，首先進行設(shè)計規(guī)劃、選定網(wǎng)架形式及其使用的材料，并根據(jù)同類結(jié)構(gòu)已有的經(jīng)驗，假設(shè)網(wǎng)格尺寸、網(wǎng)架高度以及桿件截面形狀與截面面積等，在此基礎(chǔ)上進行結(jié)構(gòu)分析，然后驗算整個網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及其組成構(gòu)件是否滿足強度、剛度和穩(wěn)定性設(shè)計等要求。如果假定截面與計算截面不滿足，則需重新設(shè)定計算。

綜上，我們選用ANSYS軟件并使用APDL命令流對筒體吊裝網(wǎng)架建模，加載和計算。具體計算程序如圖4所示。

圖4 具體計算程序Fig．4 The calculation procedure

2．2 筒體吊裝網(wǎng)架有限元模型及計算條件

鋼襯里筒體吊裝網(wǎng)架有限元模型是在網(wǎng)架與起重機吊鉤間安裝10個吊纜，而網(wǎng)架沿弧長方向共設(shè)50節(jié)，與鋼襯里連接的吊點設(shè)計在網(wǎng)架外緣下節(jié)點上，共設(shè)有50個吊點。網(wǎng)架每節(jié)外弧長及徑向?qū)挾染鶠?．5m，高度3m。所有桿件截面為空心鋼管。大部分桿件截面采用φ82．5mm×6mm和φ88．5mm×6mm空心管（本計算以φ88．5mm×6mm空心管為依據(jù)）。鋼索吊點處桿件采用φ114mm×8mm空心管（驗算數(shù)據(jù)略），網(wǎng)架與筒體吊裝有限元數(shù)學模型如圖5所示。吊裝有限元模型計算條件如表2所示。

圖5 網(wǎng)架與鋼襯里筒體整體吊裝時的有限元計算模型Fig．5 The finite element calculation model of the frame and lining cylinder when lifted

根據(jù)結(jié)構(gòu)及載荷的對稱性，為觀察方便，僅截取整個結(jié)構(gòu)的一半進行分析計算。如圖6所示。

圖6 局部網(wǎng)架有限元模型Fig．6 Finite element models of part of the frame

表2 網(wǎng)架計算條件Table 2 Calculation conditions of the frame

續(xù)表

2．3 結(jié)構(gòu)位移分析結(jié)果

對于網(wǎng)架來說，其節(jié)點的位移可分解成垂向位移和沿網(wǎng)架半徑方向的徑向位移。但分析過程中應(yīng)該注意以下幾個問題。第一、網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的垂向位移應(yīng)包括由于吊索垂向位移和網(wǎng)架自身的垂向位移兩部分。網(wǎng)架自身垂向位移量可通過相對于吊點的垂向位移量獲??；第二、網(wǎng)架徑向位移量發(fā)生在水平面內(nèi)，在全局坐標中應(yīng)是X和Y方向位移量的幾何疊加；第三、網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及其載荷基本對中心對稱，所以，網(wǎng)架切向位移很小，在此可忽略不計。

選取一段典型網(wǎng)架結(jié)構(gòu)如圖7所示。根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，其他段的節(jié)點位移與此段基本相同，圖中節(jié)點號亦為網(wǎng)架節(jié)點號，其中47號節(jié)點為一上吊點，即吊索節(jié)點（圖中未示）。

圖7 所選區(qū)域單元及節(jié)點Fig．7 Elements and the nodes in the selecting area

表3中給出了經(jīng)過有限元分析后的典型結(jié)構(gòu)段內(nèi)節(jié)點位移情況。其中前4項位移是節(jié)點分別在X、Y、Z各方向的絕對位移和總位移，而第5項位移是結(jié)點沿圓結(jié)構(gòu)半徑方向位移。第6項為各結(jié)點相對于吊點47號結(jié)點的垂向位移。從表中可以看出：最大徑向位移發(fā)生在73號節(jié)點上，其值為2．16mm，最大垂向位移發(fā)生在50號節(jié)點上，其值為－2．39mm。

表3 網(wǎng)架節(jié)點位移Table 3 Displacement of the nodes

圖8和圖9分別為網(wǎng)架在徑向和垂向發(fā)生的位移情況。圖中給出了發(fā)生位移前后網(wǎng)架形狀對比?？梢钥闯觯诎霃椒较?，網(wǎng)架基本是向中心方向縮小。在垂向，網(wǎng)架隨吊索變形引起的剛體位移較大，位移方向基本向下。

2．4 軸力及軸向應(yīng)力分析結(jié)果

軸力即為軸向拉力或壓力。圖10為該網(wǎng)架軸力分析結(jié)果的彩色云圖。從圖中可以看出，最大軸向拉力發(fā)生于吊索上，其值為122kN，而軸向壓力發(fā)生于網(wǎng)架上吊點內(nèi)側(cè)的桿件上，其值為81kN。從圖中還可以看出，網(wǎng)架下弦桿承受較大軸向壓力作用、上弦桿則主要承受拉力作用。

圖8 網(wǎng)架節(jié)點徑向位移Fig．8 The radial displacement of the nodes

圖9 網(wǎng)架節(jié)點垂向位移Fig．9 The vertical displacement of the nodes

圖10 網(wǎng)架節(jié)點桿件軸力Fig．10 The axially load of the rods

軸向應(yīng)力為軸力除以各桿件的截面積，其大小分布趨勢與軸力圖相同。圖11是該網(wǎng)架軸向應(yīng)力分析結(jié)果的彩色云圖，從圖中可以看出，各吊索及網(wǎng)架的軸向應(yīng)力都不大，吊索處僅有24MPa，而網(wǎng)架為35MPa。

圖11 網(wǎng)架節(jié)點桿件軸向應(yīng)力Fig．11 The axially force of the rods

3 設(shè)計過程中常見問題總結(jié)與分析

隨著各種網(wǎng)架設(shè)計軟件的不斷完善，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)應(yīng)用得到了快速發(fā)展［9］。但由于設(shè)計、制造以及安裝等諸多因素，網(wǎng)架施工事故時有發(fā)生，本文總結(jié)了在設(shè)計過程中容易被忽視的幾個問題，以期與同行商榷。

3．1 網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計

（1）網(wǎng)架結(jié)構(gòu)形式確定以后，需要進一步確定網(wǎng)格尺寸、網(wǎng)架高度。合理的網(wǎng)架高度應(yīng)在滿足剛度要求的前提下，以網(wǎng)架用鋼量最省為目標函數(shù)來確定。傳統(tǒng)設(shè)計一般將網(wǎng)架高度取為短向跨度的1／20～1／10［8］。網(wǎng)格尺寸與網(wǎng)架高度有密切關(guān)系。通常斜腹桿與弦桿夾角為40°～55°較好［8］，如果夾角過小，節(jié)點球也可能隨之過小，以致節(jié)點處強度不足；如果夾角過大，節(jié)點球直徑可能會隨之增大，網(wǎng)架用鋼量也會隨之增加。筒體吊裝網(wǎng)架在組裝過程中，不可避免會沿網(wǎng)架環(huán)狀方向產(chǎn)生尺寸的累積誤差。選擇一節(jié)受力變形小的網(wǎng)架桿件，根據(jù)實際尺寸，采取法蘭連接的形式進行組裝，以減少尺寸的累積誤差。

（2）網(wǎng)架桿件截面最小尺寸應(yīng)根據(jù)網(wǎng)架跨度及網(wǎng)格大小確定。經(jīng)多次計算驗證，吊重在80t以上的網(wǎng)架桿件直徑不得小于φ82mm×4mm；對于相同截面的桿件，宜優(yōu)先選用薄壁截面，以增大其回轉(zhuǎn)半徑，達到減小長細比的目的。受壓桿件的選用受長細比控制，而受拉桿件選用則由材料的強度控制，不受桿件長細比限制。筒體吊裝網(wǎng)架的結(jié)構(gòu)及其受力情況復雜，桿件受力遇突發(fā)情況而變化，所以選用受壓、受拉桿件的長細比值應(yīng)為［λ］≥180。

3．2 桿件設(shè)計

核島鋼襯里模塊整體吊裝網(wǎng)架的初始設(shè)計使用3D3S9．0軟件，在設(shè)計桿件截面時，輸入截面數(shù)值后，并不確定桿件截面是否合適，因此在設(shè)計驗算過后，可以顯示出截面是否過大或不足，進而可以重新調(diào)整截面尺寸以接近理論值。在截面不足情況下，不能盲目加大桿件外徑以增加截面積，但可適當減小桿件內(nèi)徑，這直接關(guān)系到節(jié)點球直徑的取值，尤其是焊接球節(jié)點，因為焊接球比螺栓球更容易出現(xiàn)桿件干涉問題。

3．3 載荷的添加

溫度和地震作用系數(shù)取值問題，與吊裝網(wǎng)架的受力、變形以及分析計算關(guān)系密切。利用網(wǎng)架吊具對鋼襯里筒體模塊整體吊裝，時間具有短暫性，溫差變化不大，網(wǎng)架桿件因溫度產(chǎn)生的應(yīng)力可忽略不計；同樣在對鋼襯里筒體吊裝時，地震因素影響非常小，因此地震作用系數(shù)不予考慮。

3．4 節(jié)點設(shè)計

（1）在節(jié)點球設(shè)計過程中，尤其是焊接球節(jié)點，軟件系統(tǒng)常常會自動彈出節(jié)點球直徑過大等提示，而此時只需在球庫對話框中依據(jù)相關(guān)參數(shù)添加相應(yīng)參數(shù)，形成新球即可。但在添加螺栓球時，則需要添加螺栓、螺釘、套筒、錐頭和封板等相關(guān)參數(shù)，而其參數(shù)必須合理，且必須相互對應(yīng)。節(jié)點球的直徑是軟件根據(jù)吊裝網(wǎng)架的所有桿件中軸力自動生成，本著減輕網(wǎng)架自重原則，同時兼顧節(jié)點球規(guī)格不宜太多等因素，可以將軸力較小桿件的節(jié)點球半徑定義略小一些。

（2）由于大直徑高強度螺栓的淬火不易淬透，表面與芯部硬度差別較大，當桿件內(nèi)力過大時，高強度螺栓連接節(jié)點不足以承受巨大應(yīng)力變化，為安全起見，吊索處節(jié)點采用焊接結(jié)構(gòu)。鋼襯里筒體吊裝網(wǎng)架只有吊索處節(jié)點，采用焊接球，網(wǎng)架其他節(jié)點則采用螺栓球節(jié)點，因此整體網(wǎng)架采用混合節(jié)點設(shè)計。

（3）焊接球節(jié)點與桿件連接，均需按相關(guān)標準要求開坡口，在桿件與球之間留有一定的縫隙予以焊透，以使焊縫與鋼管等強度。與節(jié)點球連接時，首先焊縫周邊采用氬弧焊打底，焊接材料為H08Mn2SiA等H08系列焊材，然后采用電弧焊。焊接球與連接鋼管材料均為Q235B，焊材選用J406或J407，最后采用錘擊法消除焊接應(yīng)力。

（4）螺栓球節(jié)點受壓桿件的連接螺栓，可將軟件自動生成的直徑適當?shù)臏p小，但必須保證套筒能夠具有足夠的抗壓強度。錐體（或封板）內(nèi)外平面也必須達到套筒兩端面同樣平行度的要求，以保證受壓桿件的強度，避免出現(xiàn)安裝空隙。桿件與錐頭之間的焊縫以及錐頭的任何界面應(yīng)與連接的桿件等強度。螺孔及螺栓采用細牙螺紋，連接強度高、不易松動且自鎖性好。

4 結(jié)論

本文結(jié)合核島鋼襯里筒體整體模塊吊裝網(wǎng)架工程，以大跨度鋼構(gòu)網(wǎng)架整體吊裝為研究對象，著重研究吊裝網(wǎng)架的方案制定與安全性分析。最后得出如下結(jié)論：

利用ANSYS軟件對核島鋼襯里筒體模塊吊裝網(wǎng)架的結(jié)構(gòu)位移、網(wǎng)架整體受力變形以及軸向應(yīng)力進行模擬分析計算，結(jié)果表明：

（1）創(chuàng)造性地利用鋼構(gòu)網(wǎng)架對核島鋼襯里筒體整體吊裝，從網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)計到受力變形等方面，均可以滿足核電建設(shè)施工要求，而且被吊裝的筒體變形量在工程允許范圍內(nèi)。

（2）為核島建設(shè)工程提供了可靠的數(shù)據(jù)保證和實用參考，確保核電工程建設(shè)安全可靠。

（3）利用鋼構(gòu)網(wǎng)架對鋼襯里筒體模塊整體吊裝，突破了核島鋼襯里筒體施工由原來的分片吊裝焊接改為工作場地現(xiàn)場焊接拼裝后整體吊裝，不但可以減少作業(yè)環(huán)節(jié)、提高工作效率、減輕施工難度、減小吊裝和焊接變形等，而且可以大大縮短核島建設(shè)工期，加快了核電建設(shè)步伐。該技術(shù)已在廣東臺山、陽江核電建設(shè)施工中獲得成功應(yīng)用。

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