沈亞郯，田有為，安云岐，晁兵

（中國(guó)礦業(yè)大學(xué)江蘇中礦大正表面工程技術(shù)有限公司，江蘇 徐州 221008）

鋼結(jié)構(gòu)棱角處理及其電弧噴鋁涂層結(jié)合力試驗(yàn)

沈亞郯，田有為，安云岐，晁兵*

（中國(guó)礦業(yè)大學(xué)江蘇中礦大正表面工程技術(shù)有限公司，江蘇 徐州 221008）

鋼結(jié)構(gòu)棱角在防腐涂裝過(guò)程中存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，顯著降低了涂層結(jié)合力，導(dǎo)致整個(gè)防護(hù)體系從邊角處被腐蝕介質(zhì)快速突破，從而大大縮減腐蝕防護(hù)體系的保護(hù)壽命。本試驗(yàn)設(shè)計(jì)了3種打磨棱角的圓角半徑，進(jìn)行了電弧噴鋁涂層的附著力測(cè)試。研究結(jié)果表明，鋼結(jié)構(gòu)棱角打磨成R1.5 mm圓角后，即可保證熱噴鋁涂層的附著力達(dá)到國(guó)標(biāo)要求；施工時(shí)采用R2.0 mm圓角，可徹底解決邊角涂層的結(jié)合力問(wèn)題。

電弧噴涂；鋼結(jié)構(gòu)；棱角；處理；附著力

1 前言

大量研究及應(yīng)用檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，鋼結(jié)構(gòu)初期的腐蝕基本上都是從邊角開(kāi)始并逐漸深入和蔓延開(kāi)來(lái)的。原因就是邊角形狀(棱邊、直角)尖銳，邊角處涂層較薄且極易受到碰撞而造成損傷，腐蝕介質(zhì)很容易穿透涂層或經(jīng)破損處到達(dá)基材，在鋼鐵基體表面形成腐蝕并快速蔓延[1]。另外，鋼結(jié)構(gòu)棱角在涂裝施工過(guò)程中均存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，這大大降低了涂層與基體的結(jié)合力，使得涂層防腐壽命大為降低。因此，在進(jìn)行防腐涂裝前，有必要對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的棱角進(jìn)行打磨處理，將尖銳棱角變成圓弧角，這樣可改善棱角處的應(yīng)力及涂層附著情況，顯著提高涂層結(jié)合力。去掉了尖銳的棱、邊、角，不僅能提高邊角涂層厚度，同時(shí)也增強(qiáng)了邊角抗碰撞能力。

棱角打磨多少為合適，是個(gè)需要確定的問(wèn)題。如果打磨太多，會(huì)增加施工量，增加成本，降低工效；而打磨太少，又不能很好地改善棱角處應(yīng)力集中情況，起不到好的效果。挪威標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定，電弧噴涂時(shí)棱角須打磨成R2 mm的圓弧角[2]。陸東方等人提出的護(hù)欄板邊角打磨處理[1,3]，是將鋼板的邊、角及棱邊截面由“П”形改為“∩”形，棱角由“└”形改為“╰”形。與其他一些資料或標(biāo)準(zhǔn)類(lèi)似，雖然提及電弧噴涂時(shí)應(yīng)該打磨棱角，但沒(méi)有規(guī)定具體打磨多少。為嚴(yán)格和準(zhǔn)確控制施工時(shí)的打磨參數(shù)，筆者對(duì)此進(jìn)行了試驗(yàn)研究，力求能定量測(cè)定在保證棱角處涂層結(jié)合力的基礎(chǔ)上棱角打磨的最小圓角半徑R值。

2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

2. 1 試樣設(shè)計(jì)

本試驗(yàn)設(shè)計(jì)將棱角打磨成R1.5 mm、R2.0 mm和R2.5 mm共3種情況。原設(shè)計(jì)方案還有R3.0 mm和R3.5 mm，由于受圓角噴砂、熱噴涂鋁涂層后試樣尺寸變大的負(fù)面影響，使得R3.0 mm和R3.5 mm試樣的拉力測(cè)試結(jié)果因粘結(jié)接觸面積影響而出現(xiàn)明顯偏差，故本試驗(yàn)結(jié)果分析以R1.5 mm、R2.0 mm和R2.5 mm試樣為主。分別檢測(cè)上述 3種情況下棱角處的鋁層結(jié)合力，最終確定哪一種能達(dá)到國(guó)標(biāo)規(guī)定的結(jié)合力要求。每一種試樣做5對(duì)，測(cè)量取平均值。

由于棱角處的形狀很復(fù)雜，完全用棱角的形狀去做實(shí)驗(yàn)很困難，故選用半圓形的圓弧面來(lái)模擬試樣。將一對(duì)鋼錠試樣加工成陰陽(yáng)兩個(gè)試樣，其中陰試樣為帶凹形圓弧面的試樣，陽(yáng)試樣為帶凸形圓弧面的試樣，試樣設(shè)計(jì)圖如圖1所示。在陽(yáng)試樣上噴涂鋁涂層，按國(guó)標(biāo) GB 9796–1988《熱噴涂鋁及鋁合金涂層試驗(yàn)方法》，將陰陽(yáng)兩個(gè)試樣用膠黏劑粘結(jié)在一起進(jìn)行拉力試驗(yàn)，測(cè)量最大拉力，再用最大拉力除以該試樣的圓弧面積，計(jì)算出該圓弧半徑下的鋁涂層結(jié)合強(qiáng)度。將此結(jié)合強(qiáng)度與國(guó)標(biāo)GB/T 9793–1997中規(guī)定的鋁涂層結(jié)合強(qiáng)度9.8 N/mm2進(jìn)行比較，試驗(yàn)出能滿足國(guó)標(biāo)要求的鋁涂層結(jié)合強(qiáng)度的最小圓角半徑，即為今后施工過(guò)程中要求打磨的棱角的最低半徑。

圖1 試樣設(shè)計(jì)圖Figure 1 Design diagram for the samples

2. 2 檢測(cè)方法說(shuō)明

GB 9796–1988是老國(guó)標(biāo)，現(xiàn)已由GB/T 9793–1997《金屬和其他無(wú)機(jī)覆蓋層 熱噴涂 鋅、鋁及其合金》代替。GB 9796–1988中規(guī)定了用拉伸法測(cè)量鋁涂層結(jié)合力的具體方法，而GB/T 9793–1997中沒(méi)有規(guī)定具體的鋁涂層結(jié)合力測(cè)量方法，只規(guī)定了鋁涂層結(jié)合強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到9.8 N/mm2。

3 試驗(yàn)步驟

3. 1 試樣設(shè)計(jì)加工

試樣采用φ 64 mm鋼錠精加工制成，每種圓角半徑加工5對(duì)(陰陽(yáng)面各一，A面為陽(yáng)、B面為陰，如圖1所示)，分別打上鋼號(hào)。試樣照片如圖2所示。

圖2 試樣照片F(xiàn)igure 2 Photo of samples

對(duì)于R1.5 mm左右的5對(duì)試樣的編號(hào)，其首字為1，分別記為11、12、13、14、15；R2.0 mm和R2.5 mm左右的試樣編號(hào)首字為2和3，其余按上述方法類(lèi)推。

3. 2 試樣測(cè)量

對(duì)初步加工成的試樣測(cè)量其半徑，并計(jì)算圓弧面面積。

3. 3 試樣制備

3. 3. 1 清洗除油

以金屬清洗劑清洗掉試樣加工時(shí)表面粘附的機(jī)油等油污，用清水洗凈、晾干。

3. 3. 2 噴砂除銹

采用壓力式噴砂機(jī)對(duì)試樣圓弧表面進(jìn)行噴砂除銹，清潔度Sa3級(jí)、粗糙度Rz= 40 ～ 100 μm，噴砂工藝參數(shù)為：

(1) 磨料。銅礦渣，清潔無(wú)油，粒度范圍0.5 ～ 1.5 mm；(2) 壓縮空氣壓力≥0.5 MPa，噴射角60° ～ 90°，噴射距離300 ～ 350 mm。

3. 3. 3 電弧噴涂鋁涂層

噴砂合格后，將試樣外圈(除圓角部分外)用絕緣膠布纏上，試樣圓角內(nèi)圈用鋁絲擋住表面，以防噴上鋁涂層。處理后待噴涂以及噴涂后的試樣照片如圖 3所示。鋁涂層厚度控制在300 ～ 350 μm。電弧噴涂工藝參數(shù)見(jiàn)表1。

圖3 待噴涂及噴涂后的試樣照片F(xiàn)igure 3 Photos of samples before and after spraying

表1 電弧噴涂工藝參數(shù)Table 1 Process parameters of electric arc spraying

3. 3. 4 試樣粘結(jié)

取掉圓角內(nèi)圈的鋁絲，清除掉多余的Al涂層，用毛刷刷掉鋁涂層表面的灰塵，然后把試樣正反兩個(gè)結(jié)合面都涂上膠黏劑，反復(fù)向一個(gè)方向旋轉(zhuǎn)，擠出多余的膠黏劑，并將外側(cè)多余的膠黏劑刮掉，放置在暖氣上烘烤固化，固化時(shí)間24 h。

3. 3. 5 試樣拉力測(cè)試

按照國(guó)標(biāo)GB 9796–1988規(guī)定，將陰、陽(yáng)兩個(gè)試樣用膠黏劑粘結(jié)在一起進(jìn)行拉力試驗(yàn)，測(cè)量最大拉力。

3. 3. 6 結(jié)合強(qiáng)度的確定

根據(jù)拉力測(cè)試結(jié)果和棱角面積計(jì)算出鋁涂層的結(jié)合強(qiáng)度。在實(shí)際拉力試驗(yàn)時(shí)，如果斷口情況不理想，則涂層將在Al涂層與基體的結(jié)合面上脫落。因此，可根據(jù)斷口情況，對(duì)鋁涂層的結(jié)合面面積進(jìn)行修正，再根據(jù)實(shí)際接觸面積計(jì)算結(jié)合強(qiáng)度。

4 試驗(yàn)結(jié)果

涂層結(jié)合力測(cè)試及結(jié)合強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果如表2所示。3組涂層結(jié)合力測(cè)試前后照片對(duì)比見(jiàn)圖4(各組照片中，上面為測(cè)試后的照片，下面為測(cè)試前的照片)。

表2 試驗(yàn)結(jié)果Table 2 Test results

圖4 結(jié)合力測(cè)試前后各組試樣照片比較Figure 4 Comparison between photos of various group samples before and after adhesion test

現(xiàn)行GB/T 9793–1997中規(guī)定了熱噴涂Al涂層結(jié)合強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到9.8 N/mm2，鋼板平面上電弧噴Al涂層的結(jié)合強(qiáng)度一般為18.30 ～ 28.05 N/mm2[4]。從表2可以看出，試樣結(jié)合強(qiáng)度均達(dá)到國(guó)標(biāo)規(guī)定，其數(shù)值甚至超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)值的50%以上。但與常規(guī)狀態(tài)下的Al涂層相比，R1.5 mm Al涂層的平均結(jié)合強(qiáng)度達(dá)到正常均值的73%，R2.0 mm Al涂層的平均結(jié)合強(qiáng)度達(dá)到正常均值的74%，而R2.5 mm Al涂層的平均結(jié)合強(qiáng)度達(dá)到正常均值的81%?？梢?jiàn)，涂層結(jié)合強(qiáng)度隨圓弧半徑R的變大而逐漸增強(qiáng)。

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范要求及綜合現(xiàn)場(chǎng)施工成本，棱角打磨圓角半徑可以確定為 R1.5 mm?？紤]現(xiàn)場(chǎng)施工質(zhì)量控制的復(fù)雜性，最后在施工技術(shù)方案中將棱角打磨圓角半徑設(shè)計(jì)為 R2.0 mm，以減少返工量并確保邊角復(fù)合涂層的防護(hù)性能。

5 結(jié)語(yǔ)

棱角打磨后，涂層附著強(qiáng)度隨圓弧半徑R的變大而明顯增強(qiáng)。打磨半徑為1.5 mm時(shí)，圓角處的鋁涂層結(jié)合強(qiáng)度完全可以滿足國(guó)標(biāo)要求。綜合各方面因素，在施工方案中，要求棱角打磨半徑達(dá)到2.0 mm以上。武漢陽(yáng)邏長(zhǎng)江大橋、青島海灣大橋等工程先后在招標(biāo)技術(shù)文件中明確，防腐蝕涂裝施工時(shí)，必須將鋼結(jié)構(gòu)的棱角打磨成R2.0 mm以上。在實(shí)際施工檢測(cè)以及工程質(zhì)量檢查等過(guò)程中，打磨后棱角處的涂層附著性能及腐蝕防護(hù)質(zhì)量都取得了明顯的效果。

棱角處理看似局部小事，但關(guān)乎整個(gè)工程腐蝕防護(hù)體系的完整和有效。因此，在鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕設(shè)計(jì)及涂裝施工時(shí)，有必要推廣該棱角處理技術(shù)，以確保類(lèi)似橋梁等大型鋼結(jié)構(gòu)工程達(dá)到50年甚至100年以上的腐蝕防護(hù)壽命。

[1] 陸東方, 晁兵, 鹿存才. 鋅基重防腐復(fù)合涂層的設(shè)計(jì)及應(yīng)用[J]. 涂裝與電鍍, 2008 (6): 18-20.

[2] Standards Norway. M-501 Surface preparation and protective coating [S/OL]. 2004–06–24. http://www.intmetl.com/Norsk/M-501.pdf.

[3] 徐州正菱涂裝有限公司. 一種改進(jìn)的高速公路護(hù)欄板: CN, 200978397 [P]. 2007–11–21.

[4] 李秉忠, 王昌輝, 董志紅, 等. 電弧噴涂Zn/Al偽合金涂層的耐蝕性能研究[C] // 第十屆國(guó)際熱噴涂研討會(huì)(ITSS’2007)暨第十一屆全國(guó)熱噴涂年會(huì)(CNTSC’2007)論文集. 北京: 中國(guó)表面工程協(xié)會(huì)熱噴涂專(zhuān)業(yè)委員會(huì), 2007: 25-32.

[ 編輯：韋鳳仙 ]

Steel structure edges and corners treatment and adhesion test of electric arc sprayed aluminum coating //

SHEN Ya-tan, TIAN You-wei, AN Yun-qi, CHAO Bing*

A stress concentration phenomenon exists in steel structure edges and corners during corrosion protection coating and the adhesion is remarkably reduced as a result, the whole protection system is rapidly broken down by corrosive medium starting from the edges and corners, leading to reduced service life of the protective system. In this article, a adhesion test for electric arc sprayed aluminum coating on edges and corners with three kinds of round angle radii was studied. The experimental results indicated that the adhesion of the thermal sprayed aluminum coating was up to the demand of national standard when the round angle radius of the steel structure edges and corners is 1.5 mm after being burnished, and the adhesion problem existing in the coating on edges and corners was thoroughly solved when a round angle radius of 2.0 mm is used during construction.

electric arc spraying; steel structure; edge and corner; treatment; adhesion

Jiangsu CUMT Dazheng Surface Engineering Technology Co., Ltd., China University of Mining & Technology, Xuzhou 221008, China

TG178; TQ630.79

A

1004 – 227X (2010) 03 – 0067 – 03

2009–12–04

2009–12–17

沈亞郯（1970–），男，漢族，湖南瀏陽(yáng)人，工程碩士，防腐蝕高級(jí)工程師，公司副總經(jīng)理，主要從事表面工程技術(shù)的研究應(yīng)用與管理工作。

晁兵，高級(jí)工程師，(E-mail) chaobing1989@163.com。