任 誠(chéng) 張少鋒 錢巍杰 譚曉蕾

義齒軟襯材料自20世紀(jì)40年代應(yīng)用于臨床以來，解決了很多口腔臨床修復(fù)中的疑難問題，但相對(duì)與其他牙科材料，發(fā)展較為滯后。由于口腔環(huán)境的復(fù)雜性、特殊性及軟襯自身的性能限制，軟襯材料在使用一段時(shí)間后常出現(xiàn)邊緣剝脫、橡膠老化、真菌附著等現(xiàn)象，其中硅橡膠軟襯與基托間粘接破壞是最為顯著的問題。本文從模擬口腔唾液環(huán)境的角度出發(fā)，選用兩種不同固化方式、臨床常用的硅橡膠軟襯材料，探討人工唾液浸泡對(duì)硅橡膠軟襯材料與熱凝基托樹脂間拉伸強(qiáng)度的影響，為硅橡膠軟襯的臨床應(yīng)用提供參考。

1.材料與方法

1.1 材料與設(shè)備 α-RESIN義齒基托聚合物Ⅰ型Ⅰ類(NISSIN Dental Products INC.,Japan)，Silagum硅橡膠軟襯材料(DMG Corporation,Germany)，Sofreliner MS自凝硅橡膠軟襯材料(Tokuyama Dental Corporation,Japan)。Vertex壓力聚合設(shè)備(Vertex-Dental B.V.,Netherlands)、電熱恒溫水溫箱(S648,上海醫(yī)療器械七廠)、萬能材料試驗(yàn)機(jī)(AGS-10KN,SHIMADZU,Kyoto,Japan)、體式顯微鏡(SMZ1500,Nikon Corporation,Japan)。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

1.2.1 試件制作 制作不銹鋼模具(第四軍醫(yī)大學(xué)機(jī)械加工制作室)。制作直徑8mm、高4mm圓柱體熱凝基托樹脂塊120個(gè)，600目水砂紙打磨樹脂粘接面，樹脂塊置于蒸餾水中21d。21d后取出，放回模具，按各自的產(chǎn)品說明處理樹脂粘接面，注射軟襯，Silagum組常溫固化30min后置于40-50℃壓力鍋內(nèi)加熱10min，完成固化；Sofreliner MS組置于常溫下30min自凝固化。24h后取出試件并打磨拋光，制得規(guī)格為直徑8mm、高10mm(4mm+2mm+4mm)的圓柱體試件[1]60個(gè)(見圖1)，兩種軟襯材料的試件各30個(gè)。

1.2.2 人工唾液制備 按ISO/TR10271標(biāo)準(zhǔn)制備人工唾液[2]，4℃冰箱保存，待用。

1.2.3 人工唾液浸泡 根據(jù)未浸泡、人工唾液浸泡7d、30d、90d、180d，兩種材料的試件各相應(yīng)分為5組、每組6個(gè)試件。未浸泡組為對(duì)照組，其余兩種材料的試件分裝兩個(gè)廣口瓶，人工唾液浸沒過試件，并置于37℃恒溫箱，每三天更換一次人工唾液。

1.2.4 拉伸實(shí)驗(yàn) 每組試件與拉鉤進(jìn)行粘接后于SHIMADZU AGS-10kN萬能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，測(cè)試速度 10mm/min[3]，記錄拉伸力最大值P(N)，通過抗拉強(qiáng)度計(jì)算公式 σb=P/πr2，計(jì)算抗拉強(qiáng)度最大值σb(MPa)。

1.2.5 斷裂面觀察 體視顯微鏡下(×10倍)觀察試件破壞斷面，斷裂模式分為三種類型：粘接性破壞(斷裂發(fā)生在粘接界面)；內(nèi)聚性破壞(斷裂發(fā)生在軟襯材料內(nèi)部)；混合性破壞(上述二種方式同時(shí)存在)[4]。

1.2.6 統(tǒng)計(jì)分析 所得數(shù)據(jù)采用SPSS13.0軟件進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析：同種軟襯組間對(duì)比采用單因素方差分析(兩兩比較用LSD-t檢驗(yàn))，兩種軟襯材料間對(duì)比采用成組t檢驗(yàn)(α=0.05)。

2.結(jié)果

表1 軟襯材料與基托樹脂間拉伸強(qiáng)度(MPa,,n=6)

表1 軟襯材料與基托樹脂間拉伸強(qiáng)度(MPa,,n=6)

各組試件拉伸強(qiáng)度見表1。經(jīng)統(tǒng)計(jì)學(xué)分析，人工唾液浸泡180d，Silagum軟襯各組間拉伸強(qiáng)度沒有統(tǒng)計(jì)學(xué)差異；Sofreliner MS軟襯對(duì)照組、浸泡7d、30d、90d組間拉伸強(qiáng)度無統(tǒng)計(jì)學(xué)差異；Sofreliner MS軟襯浸泡180d組與前四組拉伸強(qiáng)度有統(tǒng)計(jì)學(xué)差異(P＜0.05)；Silagum硅橡膠軟襯各組拉伸強(qiáng)度均顯著大于Sofreliner MS自凝硅橡膠軟襯組(P＜ 0.05)。

試件在不同浸泡時(shí)間的斷裂模式見表2。Silagum軟襯對(duì)照組為混合斷裂，其中以界面的粘接破壞為主(見圖2)，浸泡后主要為軟襯內(nèi)聚性破壞(見圖3)；Sofreliner MS軟襯對(duì)照組及浸泡后(見圖4)斷裂模式均為軟襯內(nèi)聚性破壞。

表2 試件斷裂模式分析

3.討論

理想的軟襯應(yīng)具有持久彈性、并與基托樹脂形成良好的粘接[5]。硅橡膠軟襯因含可溶性物質(zhì)很少，在口腔環(huán)境中能保持持久彈性而在臨床應(yīng)用更為廣泛?？紤]人工唾液能夠模擬軟襯臨床使用時(shí)的唾液環(huán)境，因此，本文選用臨床常用的Silagum軟襯為熱凝硅橡膠軟襯的代表、Sofreliner MS軟襯為自凝硅橡膠軟襯的代表，通過體外人工唾液浸泡，比較兩種固化方式的硅橡膠軟襯浸泡180d后硅橡膠與熱凝基托間拉伸強(qiáng)度的變化，研究人工唾液對(duì)硅橡膠軟襯粘接性能的影響。

軟襯使用時(shí)要求厚度在1.5-2.0mm[6]，基托厚度相應(yīng)減小，本實(shí)驗(yàn)采用α-RESIN加強(qiáng)型義齒基托樹脂，耐沖擊強(qiáng)度≥2.0KJ/m2。

經(jīng)統(tǒng)計(jì)學(xué)分析，如表1所示，隨著浸泡時(shí)間的增加，Silagum軟襯的拉伸強(qiáng)度有所下降，但各組間拉伸強(qiáng)度沒有統(tǒng)計(jì)學(xué)差異；Sofreliner MS軟襯前四組間拉伸強(qiáng)度無統(tǒng)計(jì)學(xué)差異；與趙信義等[7]研究襯特靈Ⅰ型和Mollplast-B熱凝硅橡膠軟襯浸入人工唾液1年后，抗拉強(qiáng)度雖都有所下降，但下降不明顯(P＜0.05)結(jié)果相似。但Sofreliner MS軟襯觀察到浸泡180d后拉伸強(qiáng)度的升高，且與前四組拉伸強(qiáng)度有統(tǒng)計(jì)學(xué)差異，此結(jié)果在一些學(xué)者的實(shí)驗(yàn)中也有發(fā)現(xiàn)：Pisani MX等[4]的研究中發(fā)現(xiàn)Elite Soft硅橡膠軟襯在37℃人工唾液中浸泡7d、60d拉伸強(qiáng)度升高；Aydin[8]曾報(bào)道Express軟襯浸入蒸餾水中90d拉伸強(qiáng)度升高；分析原因可能是由于Sofreliner MS軟襯浸泡過程中少量可溶性物質(zhì)析出，材料變硬，從而導(dǎo)致該軟襯拉伸強(qiáng)度有所升高；另外，本實(shí)驗(yàn)每組試件設(shè)定為6個(gè)，可能與實(shí)驗(yàn)誤差有關(guān)；其次，本實(shí)驗(yàn)浸泡時(shí)間為180d，更長(zhǎng)時(shí)間的浸泡對(duì)軟襯拉伸強(qiáng)度的影響需要進(jìn)一步實(shí)驗(yàn)證實(shí)。由表1可知，Silagum硅橡膠軟襯的各組拉伸強(qiáng)度均顯著大于Sofreliner MS硅橡膠軟襯，分析可能與軟襯自身的組成成分、固化方式有關(guān)。

體式顯微鏡下觀察斷裂模式，Silagum軟襯對(duì)照組的斷裂方式為混合破壞，主要是粘接破壞，基托面僅有少量軟襯粘連，推斷浸泡前該軟襯的抗撕裂強(qiáng)度大于拉伸強(qiáng)度；浸泡后主要是軟襯內(nèi)聚性破壞，軟襯與基托的拉伸強(qiáng)度大于軟襯自身的抗撕裂強(qiáng)度，Silagum軟襯的抗撕裂強(qiáng)度有所下降。Sofreliner MS自凝硅橡膠軟襯對(duì)照組及浸泡后破壞方式均為軟襯自身的破壞，沒有觀察到軟襯與基托間粘接的破壞，即軟襯的拉伸強(qiáng)度大于其抗撕裂強(qiáng)度。

國(guó)外多位學(xué)者研究認(rèn)為軟襯臨床所需的粘接強(qiáng)度最低值為0.44MPa[9]，參考此值，本實(shí)驗(yàn)條件下的兩種軟襯均能滿足臨床使用要求。

4.結(jié)論

人工唾液浸泡對(duì)本實(shí)驗(yàn)條件下的兩種軟襯拉伸強(qiáng)度沒有顯著影響；Silagum硅橡膠軟襯各組的拉伸強(qiáng)度均明顯優(yōu)于Sofreliner MS自凝硅橡膠軟襯。

Silagum硅橡膠軟襯人工唾液浸泡后抗撕裂性能有所下降，但仍明顯優(yōu)于Sofreliner MS自凝硅橡膠軟襯。

[1]Minami H,Suzuki S,Minesaki Y,et al.In vitro evaluation of the effect of thermal and mechanical fatigues on the bonding of an autopolymerizing soft denture liner to denture base materials using different primers[J].J Prosthodont,2008,17(5)：392-400

[2]張 潔,胡 欣,梁春永,等.樹脂牙與天然牙釉質(zhì)摩擦磨損性能的研究[J].中華老年口腔醫(yī)學(xué)雜志,2009,7(5)：295-298

[3]Zhang H,Fang J,Hu Z,et al.Effect of oxygen plasma treatment on the bonding of a soft liner to an acrylic resin denture material[J].Dent Mater J,2010,29(4)：398-402

[4]Pisani MX,Silva-Lovato CH,Malheiros-Segundo Ade L,et al.Bond strength and degree of infiltration between acrylic resin denture liner after immersion in effervescent denture cleanser[J].J Prosthodont,2009,18(2)：123-129

[5]El-Hadary A,Drummond JL.Comparative study of water sorption,solubility,and tensile bond strength of two soft lining materials[J].J Prosthet Dent,2000,83(3)：356-361

[6]楊 準(zhǔn),杜 莉,周 密,等.義齒用基托軟襯厚度比與斷裂行為的實(shí)驗(yàn)研究[J].生物醫(yī)學(xué)工程學(xué)雜志,2009,26(2)：356-359

[7]趙信義,施長(zhǎng)溪.義齒軟襯材料的耐老化實(shí)驗(yàn)研究[J].實(shí)用口腔醫(yī)學(xué)雜志,1998,14(1)：58-59

[8]Aydin AK,Terzioglu H,Akinay AE,et al.Bond strength and failure analysis of lining materials to denture resin[J].Dent Mater,1999,15(3)：211-218

[9]Kawano F,Dootz ER,Koran AⅢ,et al.Comparison of bond strength of six soft denture liners to denture base resin[J].J Prosthet Dent,1992,68(2)：368-371