主汽
- 火電機(jī)組靈活性關(guān)鍵控制技術(shù)研究
——基于模型優(yōu)化的狀態(tài)反饋控制應(yīng)用研究
響機(jī)組負(fù)荷Nt和主汽壓力Pt，參數(shù)的變化彼此互相關(guān)聯(lián)，在通常的相關(guān)資料描述中，單元機(jī)組負(fù)荷控制對(duì)象為一雙輸入、雙輸出的雙變量對(duì)象，可用式（1）傳遞函數(shù)來(lái)表示。其中，Nt為機(jī)組負(fù)荷；WNU（s）為汽輪機(jī)調(diào)門開度與機(jī)組負(fù)荷通道的傳遞函數(shù)；Ut為汽輪機(jī)調(diào)門開度；WNB（s）則為鍋爐燃燒率與機(jī)組負(fù)荷通道傳遞函數(shù)；Ub為鍋爐燃燒率；Pt為主汽壓力；WPU（s）為汽輪機(jī)調(diào)門開度與主汽壓力通道的傳遞函數(shù)；WPB（s）為鍋爐燃燒率與主汽壓力通道傳遞函數(shù)。由于鍋爐和汽輪機(jī)的
山西電力 2022年6期2023-01-26
- 浮動(dòng)平臺(tái)小汽輪機(jī)高壓主汽調(diào)節(jié)聯(lián)合閥設(shè)計(jì)初探
浮動(dòng)平臺(tái)小汽輪機(jī)主汽調(diào)節(jié)聯(lián)合閥，設(shè)計(jì)原則是在滿足機(jī)組性能要求的前提下，盡量緊湊化設(shè)計(jì)汽輪機(jī)組，減少設(shè)備尺寸，使汽輪機(jī)組及附屬設(shè)備滿足浮動(dòng)平臺(tái)對(duì)沖擊、振動(dòng)、傾斜、搖擺等環(huán)境條件的要求。高壓主汽調(diào)節(jié)閥是與汽輪機(jī)進(jìn)行配套、協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)的非標(biāo)準(zhǔn)專用設(shè)備，具有自身設(shè)計(jì)特點(diǎn)和技術(shù)要求，其總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、氣動(dòng)熱力學(xué)造型、零部件材料選擇、零部件設(shè)計(jì)、整體強(qiáng)度計(jì)算等一系列研發(fā)設(shè)計(jì)過(guò)程，均需要進(jìn)行反復(fù)修改、完善、匹配和優(yōu)化組合。1 汽輪機(jī)主汽調(diào)節(jié)聯(lián)合閥總體布局1.1 汽輪機(jī)本體與主
應(yīng)用能源技術(shù) 2022年8期2022-09-20
- 火電機(jī)組非常規(guī)RB及核心控制策略研究與應(yīng)用
蒸汽(以下簡(jiǎn)稱“主汽”)溫度產(chǎn)生較大擾動(dòng)，甚至超出允許的工作溫度。機(jī)組高加解列事故工況難以通過(guò)運(yùn)行人員的手動(dòng)干預(yù)和調(diào)整使機(jī)組恢復(fù)穩(wěn)定運(yùn)行。此外，機(jī)組空氣預(yù)熱器(以下簡(jiǎn)稱“空預(yù)器”)系統(tǒng)在運(yùn)行過(guò)程中可能出現(xiàn)由于膨脹不均造成轉(zhuǎn)子卡澀電流增大、空預(yù)器堵灰造成差壓升高甚至停運(yùn)等事故工況，極易造成機(jī)組跳閘。針對(duì)這些非常規(guī)RB類型，目前很少有機(jī)組進(jìn)行邏輯設(shè)計(jì)并開展試驗(yàn)，有必要根據(jù)RB功能需求進(jìn)行邏輯設(shè)計(jì)，減少運(yùn)行人員的手動(dòng)操作，通過(guò)RB功能實(shí)現(xiàn)機(jī)組自動(dòng)降負(fù)荷，保障機(jī)組
廣東電力 2022年7期2022-08-13
- 超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)方案分析及調(diào)整方法
持機(jī)組動(dòng)態(tài)過(guò)程中主汽壓力的穩(wěn)定，超臨界機(jī)組的蓄熱能力只有亞臨界的1/3 左右。雖然超臨界機(jī)組具有較高的發(fā)電效率和負(fù)荷調(diào)節(jié)的靈敏性，但在負(fù)荷擾動(dòng)下的汽壓調(diào)節(jié)相對(duì)困難。同時(shí)為了保證較高的負(fù)荷變動(dòng)速率，需通過(guò)汽輪機(jī)調(diào)門的過(guò)開，來(lái)滿足快速響應(yīng)負(fù)荷變化的要求，這種方式會(huì)導(dǎo)致機(jī)組的參數(shù)出現(xiàn)一定的波動(dòng)，調(diào)節(jié)過(guò)渡的過(guò)程會(huì)變長(zhǎng)。1.2 運(yùn)行方式的特點(diǎn)直流爐可以看作是一個(gè)三輸入兩輸出的控制模型，其輸入為給水流量、鍋爐燃料量、汽輪機(jī)調(diào)門開度，輸出對(duì)象為機(jī)組負(fù)荷、主汽壓力。直流爐
大科技 2022年32期2022-08-12
- 基于耦合對(duì)象控制需求解析及仿人修正的協(xié)調(diào)控制方法應(yīng)用
輸出(實(shí)發(fā)功率、主汽壓力、主汽溫度)系統(tǒng)，但在實(shí)際應(yīng)用中，大多以功率控制回路為基準(zhǔn)，通過(guò)給水和燃料控制回路的協(xié)調(diào)來(lái)達(dá)到系統(tǒng)穩(wěn)定控制的目的。因此，將系統(tǒng)進(jìn)一步簡(jiǎn)化為2輸入、2輸出的系統(tǒng)。對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)狀態(tài)向量中包含4個(gè)元素：主汽壓力設(shè)定值與測(cè)量值偏差對(duì)應(yīng)的狀態(tài)、主汽壓力變化趨勢(shì)對(duì)應(yīng)的狀態(tài)、主汽溫度設(shè)定值與測(cè)量值偏差對(duì)應(yīng)的狀態(tài)以及主汽溫度變化趨勢(shì)對(duì)應(yīng)的狀態(tài)，共存在81種組合。原則上，每一個(gè)狀態(tài)都對(duì)應(yīng)著一個(gè)修正需求。根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合算法的復(fù)雜程度和控制對(duì)象調(diào)節(jié)精度
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年36期2022-02-13
- 超臨界火電機(jī)組滑壓運(yùn)行優(yōu)化與節(jié)能性分析
變負(fù)荷時(shí)最優(yōu)運(yùn)行主汽壓力提供依據(jù)，對(duì)原設(shè)計(jì)壓力數(shù)值進(jìn)行修正，使機(jī)組匹配最優(yōu)運(yùn)行方式，可提升運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，降低供電煤耗。1 機(jī)組概況某火力發(fā)電廠5號(hào)機(jī)組鍋爐部分為上海鍋爐廠生產(chǎn)的引進(jìn)美國(guó)ALSTOM公司技術(shù)制造的超臨界變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛、一次中間再熱、四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)。汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N600-24.2/566/566型超臨界、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、凝汽式汽輪機(jī)。發(fā)電機(jī)由上海電機(jī)廠制造。單元機(jī)組控制采用上海FOXBORO公
黑龍江電力 2022年6期2022-02-01
- 熱工自動(dòng)控制在火電廠節(jié)能減排中的作用分析
行方式，其需要將主汽壓力設(shè)置比理論值偏小的滑壓設(shè)定值，此時(shí)主汽壓力對(duì)機(jī)組產(chǎn)生的影響相對(duì)較小，但也會(huì)造成一定的煤炭消耗后果。但滑壓運(yùn)行方式促使機(jī)組經(jīng)濟(jì)性能提升，也能夠有效達(dá)成節(jié)能減排的目標(biāo)。以660MW機(jī)組為例，其所采用的主汽壓力變化方面如果超過(guò)1MPa，就會(huì)造成0.33g/kW·h的煤炭消耗[5]。此時(shí)利用熱工自動(dòng)控制的方式來(lái)對(duì)主汽壓力進(jìn)行自動(dòng)調(diào)整，能夠促使主汽壓力根據(jù)機(jī)組的運(yùn)行實(shí)際情況不斷修訂和調(diào)整參數(shù)，最終其能夠有效控制汽輪機(jī)的閥門開度，從而將煤炭能耗
科學(xué)與信息化 2021年7期2021-12-30
- APC先控系統(tǒng)在超臨界機(jī)組中的應(yīng)用
主控-機(jī)組負(fù)荷/主汽壓力特性試驗(yàn)（1）控制機(jī)組負(fù)荷在預(yù)定的試驗(yàn)負(fù)荷范圍（40%-50%Pe）并穩(wěn)定20min。（2）在DCS設(shè)置機(jī)組負(fù)荷、主汽壓力、中間點(diǎn)溫度、燃料量、給水流量、總風(fēng)量、鍋爐主控輸出、汽機(jī)主控輸出并記錄歷時(shí)曲線。（3）鍋爐主控、汽機(jī)主控切至手動(dòng)，給水主控投入自動(dòng)。（4）手動(dòng)快速改變鍋爐主控5%，汽機(jī)主控保持不變。（5）等在機(jī)組負(fù)荷、主汽壓力過(guò)渡到新的穩(wěn)定值。（6）重復(fù)步驟4反方向改變鍋爐主控5%，汽機(jī)主控保持不變。（7）等在機(jī)組負(fù)荷、主汽壓
環(huán)球市場(chǎng) 2021年34期2021-12-16
- 優(yōu)化330MW 亞臨界火電機(jī)組協(xié)調(diào)控制策略的探討與實(shí)施
采用定壓運(yùn)行，當(dāng)主汽壓力偏差較大時(shí)，僅依靠鍋爐主控?zé)o法在短時(shí)間內(nèi)維持壓力，因此需要犧牲負(fù)荷兼顧主汽壓力，其本身特點(diǎn)決定了響應(yīng)能力差，存在控制滯后的問(wèn)題。直接能量平衡控制是將功率偏差和能量偏差同時(shí)送到汽機(jī)主控和鍋爐主控控制器。能量偏差信號(hào)是由汽機(jī)側(cè)能量需求與鍋爐側(cè)熱量信號(hào)偏差得到的。其中：P1 為調(diào)節(jié)級(jí)壓力；PT為主汽壓力；PS為主汽壓力設(shè)定值；Pd為汽包壓力；C 為鍋爐蓄能系數(shù)。Pd汽包壓力的微分能夠提前反應(yīng)鍋爐內(nèi)部熱量的變化，即蓄能還是放熱。調(diào)節(jié)級(jí)壓力P
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年23期2021-08-23
- 基于調(diào)節(jié)級(jí)主汽流量進(jìn)行汽機(jī)動(dòng)態(tài)滑壓應(yīng)用探討
為自變量確定最優(yōu)主汽壓力的，當(dāng)機(jī)組有供熱、再熱減溫水量變化、背壓變化等致使機(jī)組實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)偏離試驗(yàn)狀態(tài)時(shí)，滑壓壓力會(huì)偏離試驗(yàn)給出的最優(yōu)狀態(tài)。很多專家學(xué)者以對(duì)此進(jìn)行了研究，如抽汽供熱對(duì)滑壓的影響等，提出了一些解決方法，如利用會(huì)熱系統(tǒng)汽水矩陣方程，考慮電負(fù)荷、抽汽供熱量、背壓變化圖形的汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化計(jì)算方法等，但因現(xiàn)場(chǎng)工程應(yīng)用的測(cè)量精度往往達(dá)不到精確計(jì)算的要求，理論上可行但實(shí)際應(yīng)用較難，且參與計(jì)算的點(diǎn)越多偏差越大。1 調(diào)節(jié)級(jí)主汽流量壓力滑壓函數(shù)確定與實(shí)現(xiàn)1.1
電力設(shè)備管理 2021年6期2021-07-07
- 鳳電4號(hào)機(jī)組高負(fù)荷主汽壓力波動(dòng)大原因及調(diào)節(jié)手段
高負(fù)荷、高煤量下主汽壓力波動(dòng)幅度大的問(wèn)題長(zhǎng)期存在。尤其升、降負(fù)荷階段，由于煤量超調(diào)、調(diào)門迅速關(guān)小等原因，壓力波動(dòng)幅度在2-3MPa左右，使機(jī)組存在超壓風(fēng)險(xiǎn)，影響機(jī)組安全運(yùn)行。本文主要研究主汽壓力波動(dòng)幅度大的原因，為運(yùn)行日常調(diào)整提供方向。二、原因分析1、煤量超調(diào)：在機(jī)組升負(fù)荷階段，特別是在600MW升至滿負(fù)荷過(guò)程中，由于實(shí)際主汽壓力低于主汽壓力給定值，鍋爐主控不斷加煤，煤質(zhì)較差時(shí)實(shí)際煤量往往能到達(dá)290t/h-300t/h煤。這部分超調(diào)煤的熱量，短時(shí)間內(nèi)無(wú)法
科學(xué)與財(cái)富 2021年13期2021-07-04
- Smith 預(yù)估主汽溫度控制在RB 試驗(yàn)中的應(yīng)用
組直流爐而言，其主汽溫控制可認(rèn)為是兩段調(diào)節(jié)，即水煤比控制和噴水減溫控制。其中，水煤比控制在直流機(jī)組汽溫調(diào)節(jié)中起著至關(guān)重要的作用，從理論上分析，鍋爐熱效率、燃料發(fā)熱量、給水焓決定了主汽溫度的變化，但在實(shí)際運(yùn)行中，要精確保證水煤比，特別是在變負(fù)荷及RB（輔機(jī)故障減負(fù)荷）等極端工況下尤為困難。因此，除了采用水煤比進(jìn)行主汽溫粗調(diào)以外，還會(huì)采用屏后（一級(jí)噴水）汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)、鍋爐出口汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)（二級(jí)噴水減溫）對(duì)主汽溫度進(jìn)行精確細(xì)調(diào)[2]。不同于超（超）臨界機(jī)組直流爐
浙江電力 2021年4期2021-05-06
- STAG209E燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組疏水自動(dòng)控制的研究與應(yīng)用
3.2 汽機(jī)低壓主汽疏水閥組（5閥）1）#1（2）號(hào)低壓主汽并汽門前疏水。① 冷態(tài)順控開：3 號(hào)機(jī)上缸內(nèi)壁溫度≤200℃，低壓主蒸汽過(guò)熱度＜21℃，燃機(jī)啟動(dòng)后。② 冷態(tài)順控關(guān)：3 號(hào)機(jī)上缸內(nèi)壁溫度≤200℃，低壓主汽并汽門在開位、低壓主汽并汽門后過(guò)熱度＞21℃，低壓主蒸汽過(guò)熱度＞21℃，低壓主蒸汽流量證實(shí)。③ 非冷態(tài)順控開：3 號(hào)機(jī)上缸內(nèi)壁溫度＞200℃，燃機(jī)點(diǎn)火后。圖2 余熱鍋爐高低壓疏水12閥組DCS畫面Fig.2 DCS picture of hig
儀器儀表用戶 2021年4期2021-04-19
- H級(jí)多軸燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組主汽、再熱系統(tǒng)管道設(shè)計(jì)
為重要的意義。對(duì)主汽管道、再熱系統(tǒng)管道設(shè)計(jì)參數(shù)的選取、管道材質(zhì)的選擇等內(nèi)容進(jìn)行論證，并通過(guò)綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，優(yōu)化出H級(jí)多軸燃?xì)饴?lián)合循環(huán)機(jī)組最合理的主汽管道、再熱系統(tǒng)管道規(guī)格。并通過(guò)性能試驗(yàn)驗(yàn)收核實(shí)，其設(shè)計(jì)的合理性及優(yōu)越性[1-3]。1 主汽管道、再熱系統(tǒng)管道設(shè)計(jì)及經(jīng)濟(jì)性優(yōu)化H級(jí)多軸燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組采用布雷頓-朗肯聯(lián)合循環(huán)原理的聯(lián)合循環(huán)，設(shè)計(jì)需要根據(jù)西門子汽機(jī)廠家汽機(jī)設(shè)計(jì)最大額定參數(shù)和現(xiàn)場(chǎng)的土建布置實(shí)際情況進(jìn)行設(shè)計(jì)，為了保證主汽、再熱管系的安全性，設(shè)計(jì)
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年2期2021-04-13
- 超超臨界二次再熱機(jī)組一次調(diào)頻研究
位于主蒸汽管道的主汽閥后和主調(diào)門前的補(bǔ)汽閥將部分主蒸汽引至高壓缸第五級(jí)后膨脹做功[3-6]，在一次調(diào)頻過(guò)程中，通過(guò)開啟補(bǔ)汽閥快速提升機(jī)組出力，規(guī)避主調(diào)門節(jié)流造成的經(jīng)濟(jì)性損失[7-8]，過(guò)載補(bǔ)汽技術(shù)從理論上可完美解決全周進(jìn)汽機(jī)組一次調(diào)頻的經(jīng)濟(jì)性問(wèn)題，但國(guó)內(nèi)配置補(bǔ)汽閥的燃煤機(jī)組卻很少將該項(xiàng)技術(shù)用于電網(wǎng)的一次調(diào)頻考核，究其原因是補(bǔ)汽閥在開啟過(guò)程中，高壓缸轉(zhuǎn)子的1#和2#軸承軸振幅度明顯升高，嚴(yán)重影響機(jī)組的安全運(yùn)行，降低機(jī)組運(yùn)行的可靠性。除上述通過(guò)增大機(jī)組進(jìn)汽量來(lái)
能源研究與利用 2020年6期2021-01-05
- 670MW超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)淺析
平衡，以此來(lái)減少主汽壓力之間的穩(wěn)定情況；第三在負(fù)荷變化的過(guò)程中，會(huì)對(duì)機(jī)組中的各種參數(shù)進(jìn)行維護(hù)，這樣可以保障機(jī)組的正常運(yùn)行；第四可以讓外部的符合壓力和輔助以及主設(shè)備的承受能力達(dá)到平衡的狀態(tài)。3 670MW超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)中主要調(diào)節(jié)系統(tǒng)3.1 燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)首先燃燒協(xié)調(diào)系統(tǒng)的主要任務(wù)；一般情況下燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)的運(yùn)行是為了實(shí)現(xiàn)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的指令，并根據(jù)整個(gè)鍋爐的燃料情況和送風(fēng)量情況來(lái)進(jìn)行調(diào)整，以此來(lái)保障其在運(yùn)行系統(tǒng)中產(chǎn)生的能量和鍋爐蒸汽符合量的需要是一致的，從
商品與質(zhì)量 2020年4期2020-11-26
- 壓力場(chǎng)下火電廠鍋爐主汽溫度控制算法研究
角色[1]。鑒于主汽溫度極強(qiáng)的自動(dòng)調(diào)節(jié)功能，在保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)發(fā)揮著重要的作用，主汽溫度在正常范圍運(yùn)轉(zhuǎn)的前提是保持熱器出口范圍溫度穩(wěn)定，若溫度超出范圍則會(huì)導(dǎo)致設(shè)備損壞[2]。PID控制器是工業(yè)控制中最常見的調(diào)節(jié)器，其具備實(shí)現(xiàn)方式簡(jiǎn)單、結(jié)構(gòu)精簡(jiǎn)等特點(diǎn)，在西方國(guó)家，大量使用PID控制器對(duì)機(jī)械設(shè)備進(jìn)行控制，采用PID控制結(jié)構(gòu)的工業(yè)廠區(qū)超過(guò)98 %。使用PID控制時(shí)，最關(guān)鍵的一點(diǎn)就是對(duì)參數(shù)的確定，確定參數(shù)后才能使PID控制器達(dá)到極好的控制效果[3]。但是單獨(dú)
環(huán)境技術(shù) 2020年5期2020-11-18
- 600MW亞臨界機(jī)組滑壓曲線優(yōu)化分析及其改進(jìn)
[2-4]，機(jī)組主汽壓力不穩(wěn)定，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性明顯下降[4-5].為了解決上述問(wèn)題，臺(tái)山電廠借鑒同類型電廠的解決方案[6-9]，聯(lián)合上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院共同對(duì)4號(hào)機(jī)組滑壓曲線進(jìn)行修改.1 試驗(yàn)條件和工況1.1 試驗(yàn)方法本文通過(guò)以下兩種試驗(yàn)方法對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了全面測(cè)量.(1)測(cè)定汽輪機(jī)在40%、50%、60%、70%、80%、85%、90%、95%、100%額定工況下的熱耗率和高、中壓缸效率.(2)測(cè)定汽輪機(jī)在40%、50%、60%、70%、80%、85
東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-10-27
- 二次再熱塔式鍋爐主汽溫和再熱汽溫優(yōu)化調(diào)整
，二次再熱機(jī)組的主汽溫、一次再熱汽溫、二次再熱汽溫的調(diào)節(jié)越困難，且主蒸汽、一次再熱蒸汽與二次再熱蒸汽間的強(qiáng)耦合性［3］，進(jìn)一步提高了主汽溫和再熱汽溫的調(diào)節(jié)難度。某電廠鍋爐為超超臨界參數(shù)、變壓直流爐、切圓燃燒方式、固態(tài)排渣、單爐膛、二次再熱、平衡通風(fēng)、半露天布置、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)塔式鍋爐，鍋爐型號(hào)為 SG-2717／33.42-M7052。 50%BMCR（鍋爐最大出力）以上主蒸汽溫度設(shè)計(jì)值605℃，再熱蒸汽溫度設(shè)計(jì)值623℃。鍋爐投產(chǎn)后主汽溫、一次再熱
山東電力技術(shù) 2020年8期2020-09-02
- 300 MW 亞臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)建模與仿真
組態(tài)，機(jī)組優(yōu)化后主汽壓力、汽包水位能夠滿足動(dòng)態(tài)運(yùn)行指標(biāo)，且AGC 功能的Kp 指標(biāo)省內(nèi)名列前茅。1 機(jī)組控制系統(tǒng)建模傳統(tǒng)的300～600 MW 直吹式制粉系統(tǒng)汽包鍋爐單元機(jī)組模型可以簡(jiǎn)化為一雙入雙出的模型，模型輸入為鍋爐燃料量和汽機(jī)調(diào)門開度，輸出為機(jī)組負(fù)荷和主汽壓力。汽包水位在正常范圍運(yùn)行時(shí)，具有調(diào)節(jié)工質(zhì)能量失配的能力，維持主汽溫在合理的范圍之內(nèi)。機(jī)組在參與調(diào)頻或者煤質(zhì)發(fā)生波動(dòng)時(shí)，主汽壓力和汽包水位會(huì)發(fā)生波動(dòng)，使系統(tǒng)的各項(xiàng)控制指標(biāo)變差。為了解決這一問(wèn)題，就
山西電力 2020年3期2020-08-14
- 宣鋼全燃?xì)忮仩t燃燒優(yōu)化控制的創(chuàng)新與實(shí)踐
下：（1）水位/主汽溫度無(wú)法實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)控制。（2）爐膛壓力控制兩臺(tái)風(fēng)機(jī)分開控制，在負(fù)荷變化較大時(shí)，需要手動(dòng)干預(yù)，而且另一回路需要根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)定好，對(duì)于操作經(jīng)驗(yàn)不足的操作工，是有一定難度的[2]。2 優(yōu)化控制的思路（1）BCS優(yōu)化控制系統(tǒng)技術(shù)原理。BCS作為最基本的測(cè)控儀表，它是相關(guān)燃燒裝置的連接點(diǎn)，通過(guò)集合安全控制、軟件測(cè)量、軟件接口、數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)等多項(xiàng)先進(jìn)技術(shù)，實(shí)現(xiàn)各種燃燒裝置高效地配合,從而使得設(shè)備運(yùn)行更加安全穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)性高。（2）燃燒現(xiàn)象與燃燒效率模型。燃燒
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年4期2020-07-04
- 超超臨界直流爐的主汽溫度控制策略
流爐的輸出負(fù)荷為主汽溫、主汽壓以及主蒸汽流量等，因此在保障直流爐正常運(yùn)行的基礎(chǔ)上要提高超超臨界機(jī)組的安全性和效率。要充分了解影響主汽溫度控制的因素和難點(diǎn)，然后再根據(jù)實(shí)際情況，采取有效的超超臨界直流爐主汽溫度控制措施及方法，保障其效益。1 超超臨界直流爐的主汽溫度控制1.1 影響主汽溫度控制的因素主蒸汽溫度控制的原理是通過(guò)維持過(guò)熱器出口的蒸汽溫度在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，對(duì)過(guò)熱器進(jìn)行保護(hù)，降低管壁的溫度低于工作溫度。因此在某種角度上，主蒸汽溫度也是檢驗(yàn)直流鍋爐運(yùn)行水平和
設(shè)備管理與維修 2020年19期2020-02-15
- 垃圾焚燒發(fā)電汽輪機(jī)熱力性能優(yōu)化
率，可以考慮提高主汽參數(shù)(主汽壓力、主汽溫度)、降低背壓、提高給水溫度等，進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)優(yōu)化。由于垃圾焚燒鍋爐管壁腐蝕速度與溫度直接相關(guān)，目前鍋爐過(guò)熱器出口溫度一般不超過(guò)450 ℃，如果過(guò)熱器出口溫度進(jìn)一步提高，管壁腐蝕速度急劇增加，因此，在考慮汽輪機(jī)進(jìn)汽管道溫?fù)p后，汽輪機(jī)進(jìn)汽溫度一般為440 ℃。目前的垃圾焚燒發(fā)電汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)多為中溫中壓，也有少數(shù)為中溫次高壓[3]，后者如上海老港二期、廣州李坑等。目前垃圾焚燒發(fā)電機(jī)組的鍋爐給水溫度為130 ℃左右，但提
熱力透平 2019年4期2019-12-18
- 超超臨界直流爐給水控制策略研究與設(shè)計(jì)
蒸汽(以下簡(jiǎn)稱為主汽)溫度大幅度變化。研究表明，燃料量或給水流量擾動(dòng)時(shí)，汽水行程中各點(diǎn)工質(zhì)焓值的動(dòng)態(tài)特性曲線形狀相似，而且越接近汽水行程的入口，慣性和滯后就越小。因此無(wú)論是采用煤跟水的控制還是采用水跟煤的控制都是取微過(guò)熱蒸汽的焓值(或汽溫)作為反映水煤比是否合適的標(biāo)志［3］。通過(guò)焓值控制對(duì)給水流量實(shí)時(shí)修正，使水煤比始終在合理的運(yùn)行范圍內(nèi)，確保機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行。該機(jī)組給水系統(tǒng)如圖1所示。3 給水控制難點(diǎn)直流鍋爐是一個(gè)典型的多變量、強(qiáng)耦合、非線性的系統(tǒng)。它的
綜合智慧能源 2019年10期2019-11-13
- 660 MW超臨界機(jī)組滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)與分析
調(diào)節(jié)閥(以下簡(jiǎn)稱主汽閥)前蒸汽壓力，24.2 MPa；高壓主汽閥前蒸汽溫度，566 ℃；再熱蒸汽溫度，566 ℃；高壓缸通流級(jí)數(shù)，調(diào)節(jié)級(jí)+11壓力級(jí)；中壓缸通流級(jí)數(shù)，8壓力級(jí)；低壓缸通流級(jí)數(shù)，4×7壓力級(jí)；末級(jí)動(dòng)葉片長(zhǎng)度，1 050 mm；熱力系統(tǒng)，3臺(tái)高壓加熱器(以下簡(jiǎn)稱高加)+1臺(tái)除氧器+4臺(tái)低壓加熱器(以下簡(jiǎn)稱低加)；給水泵，2臺(tái)50%鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)汽動(dòng)給水泵(以下簡(jiǎn)稱汽泵)+1臺(tái)30%BMCR電動(dòng)給水泵(以下簡(jiǎn)稱電泵)。2 超臨界機(jī)
綜合智慧能源 2019年4期2019-05-15
- 超臨界供熱機(jī)組滑壓優(yōu)化試驗(yàn)研究
或接近全開，保持主汽額定溫度不變，以鍋爐調(diào)整煤量來(lái)調(diào)整壓力，改變負(fù)荷。該運(yùn)行方式部分負(fù)荷理論上具有較高經(jīng)濟(jì)效應(yīng)，但實(shí)際運(yùn)行受閥門管理方式和主汽壓力限制，其合適的經(jīng)濟(jì)點(diǎn)工況很少。3)采用復(fù)合滑壓“定-滑-定”方式，通過(guò)機(jī)組的定滑壓熱耗對(duì)比試驗(yàn)才能確定經(jīng)濟(jì)效益，確定最佳的運(yùn)行拐點(diǎn)和最佳壓力。大量研究表明[3]，當(dāng)機(jī)組處于額定負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，此時(shí)主蒸汽壓力較高，循環(huán)效率較高，機(jī)組宜采用定壓方式運(yùn)行，機(jī)組只有處于低負(fù)荷期間運(yùn)行時(shí)，才適宜采用滑壓運(yùn)行。1.2 滑壓運(yùn)行影
- 135 MW摻燒煤氣燃煤發(fā)電機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化
的正常投運(yùn)。1 主汽壓力控制對(duì)象分析與建模1.1 主汽壓力控制對(duì)象模型機(jī)組煤氣成分及流量變化是影響主汽壓力穩(wěn)定控制的最大擾動(dòng)因素，煤量是控制主汽壓力的唯一手段；實(shí)際運(yùn)行中當(dāng)煤氣流量波動(dòng)較大時(shí)，操作人員只能通過(guò)預(yù)先調(diào)整給煤量抑制主蒸汽壓力大幅波動(dòng)；此外，煤氣變化對(duì)主蒸汽壓力的影響比煤更快，為掌握它們之間的特性，建立機(jī)組主汽壓力控制對(duì)象的數(shù)學(xué)模型[12-14]，如圖1所示。圖1中Gm(s)、Gj(s)、Gg(s)、Gz(s)分別反映給煤量、焦?fàn)t煤氣流量、高爐煤
- 新型高效超臨界660 MW汽輪機(jī)啟動(dòng)變溫準(zhǔn)則的解析
的要求，才能開啟主汽閥門；必須同時(shí)滿足X4、X5、X6限定值準(zhǔn)則的要求，才能開啟主汽調(diào)節(jié)閥門，將機(jī)組沖轉(zhuǎn)到低速暖機(jī)轉(zhuǎn)速；必須同時(shí)滿足X7A、X7B限定值準(zhǔn)則的要求，才能將機(jī)組沖轉(zhuǎn)到額定轉(zhuǎn)速；必須滿足X8限定值準(zhǔn)則的要求，才能使機(jī)組并網(wǎng)帶負(fù)荷。圖1 汽輪機(jī)主順控變溫準(zhǔn)則示意圖2.1 變溫準(zhǔn)則1和2(X1和X2限定值準(zhǔn)則)變溫準(zhǔn)則1和2主要是為了保護(hù)主汽調(diào)節(jié)閥門免受沖擊。需要在開啟主汽閥門前不斷確認(rèn)變溫準(zhǔn)則1和2，只有滿足其要求才能進(jìn)入下一步。變溫準(zhǔn)則1的失配
熱力透平 2019年1期2019-03-26
- 350 MW機(jī)組超高壓供熱系統(tǒng)改造與控制方案
機(jī)組主蒸汽(簡(jiǎn)稱主汽)管道割開，加裝一個(gè)異徑三通閥，接出OD351X18-12Cr1MoV合金鋼蒸汽管道到減溫減壓器，管道上依次布置有電動(dòng)隔絕閥(有小旁路閥)、氣動(dòng)逆止閥、液壓快關(guān)閥、液動(dòng)壓力調(diào)節(jié)閥(有小旁路閥)，減溫水從8號(hào)高壓加熱器(簡(jiǎn)稱高加)出口管道引出，經(jīng)過(guò)電動(dòng)隔絕閥和氣動(dòng)壓力調(diào)節(jié)閥匯成超高壓減溫水母管，各機(jī)組再分別從母管引出減溫水經(jīng)過(guò)溫度調(diào)節(jié)閥到減溫減壓器，減溫減壓后的蒸汽經(jīng)過(guò)電動(dòng)隔絕閥匯入超高壓蒸汽母管(蒸汽參數(shù)為9.5 MPa、360 ℃)。
發(fā)電設(shè)備 2019年1期2019-01-24
- 660 MW超超臨界機(jī)組主蒸汽和再熱熱段蒸汽管道布置方式探討
需主蒸汽 (簡(jiǎn)稱主汽) 管道(材質(zhì)A335P92)448 t、再熱熱段蒸汽(簡(jiǎn)稱熱段)管道(材質(zhì)A335P92)488 t，綜合造價(jià)分別為12.41萬(wàn)元/t和13.89萬(wàn)元/t，合計(jì)12 338萬(wàn)元?？梢姡瑑?yōu)化主汽和熱段管道布置方式對(duì)降低工程造價(jià)有重要意義，同時(shí)通過(guò)優(yōu)化管道布置可減少蒸汽壓損，降低汽輪機(jī)熱耗，提高汽輪發(fā)電機(jī)組效率，進(jìn)而提高能源利用率。1 工程簡(jiǎn)介及管道布置1.1 工程概況某工程采用側(cè)煤倉(cāng)布置，汽輪機(jī)房跨度29 m，加熱器間跨度9 m，汽輪機(jī)
發(fā)電設(shè)備 2018年6期2018-11-29
- 火電機(jī)組深度調(diào)峰下的優(yōu)化控制技術(shù)研究
全穩(wěn)定運(yùn)行，出現(xiàn)主汽壓、功率、主汽溫、水位等主要運(yùn)行參數(shù)的大幅度波動(dòng)。2 機(jī)爐協(xié)調(diào)方式常見的機(jī)爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)有兩種構(gòu)成方式，即以鍋爐跟蹤為基礎(chǔ)的機(jī)爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)(CBF)和以汽機(jī)跟蹤為基礎(chǔ)的機(jī)爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)(CTF)。CBF控制方式圖見圖1。CTF控制方式圖見圖2。在CBF系統(tǒng)中，機(jī)組功率由汽機(jī)側(cè)功率控制系統(tǒng)保持，由于機(jī)組功率對(duì)汽機(jī)調(diào)速汽門的開度變化響應(yīng)迅速，故應(yīng)用CBF系統(tǒng)，可得到較好的機(jī)組功率穩(wěn)態(tài)特性。由于是通過(guò)鍋爐燃燒率控制系統(tǒng)保持機(jī)組主蒸汽壓力，主
電力與能源 2018年5期2018-11-13
- 兩種水煤比控制策略下調(diào)峰機(jī)組的能耗特性
機(jī)組主要參數(shù),如主汽壓力、溫度等與設(shè)定值之間存在差異。為了比較不同控制方式下機(jī)組主要參數(shù)的控制效果,以瞬態(tài)過(guò)程的參數(shù)偏差積分量作為計(jì)算基礎(chǔ),具體計(jì)算方法[17]如下圖1 660 MW超臨界燃煤機(jī)組GSE仿真模型w/%(工業(yè)分析)MarAarVarFCarw/%(元素分析)CarHarOarNarSar16.0117.3237.6629.0152.53.039.960.540.64注:M、A、V、FC分別表示水分、灰分、揮發(fā)分、固定碳;下標(biāo)ar表示收到基。(
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年7期2018-07-25
- 靈活性改造抽汽口的選擇
汽。經(jīng)過(guò)分析，從主汽抽汽最經(jīng)濟(jì)。1 氣源參數(shù)在25%BMCR滑壓工況下，汽輪機(jī)參數(shù)見表1：表1 主汽、熱段、冷段參數(shù)表2 所需采暖蒸汽按采暖平均溫度18℃，冬季室外平均溫度-6.1℃，室外計(jì)算最冷溫度-19℃（氣象部門公布），計(jì)算得出采暖蒸汽平均用氣量為 353t/h，見表 2。表2 采暖蒸汽需要量分別從上述蒸汽中抽取蒸汽減溫減壓成0.4MPa（a），240℃的采暖蒸汽需要主蒸汽285.4t/h；再熱熱段蒸汽279.1t/h；再熱冷段蒸汽329.5t/h。
商品與質(zhì)量 2018年42期2018-04-22
- 350 MW超臨界機(jī)組跳閘后極熱態(tài)啟動(dòng)過(guò)程的探討
變化機(jī)組跳閘后，主汽壓力通常上升1～3 MPa，高負(fù)荷時(shí)PVC閥可能動(dòng)作，之后主汽壓力緩慢下降；主汽溫度隨著主汽壓力的下降而下降。再熱器壓力通常上升0.2～1 MPa，之后緩慢下降至零；再熱汽溫隨著時(shí)間推移而下降，下降速度較主汽溫度慢。如跳閘后很快確認(rèn)機(jī)組具備啟動(dòng)條件時(shí)，可以維持機(jī)組真空。3 機(jī)組跳閘后極熱態(tài)啟動(dòng)的操作要點(diǎn)a)控制主汽壓力，將主汽壓力緩慢降至極熱態(tài)啟動(dòng)曲線要求的啟動(dòng)壓力。機(jī)組跳閘后，主汽壓力下降的原因是主汽門前疏水門的開啟、主汽供軸封的管路
山西電力 2018年1期2018-03-19
- 汽輪機(jī)定滑壓曲線在實(shí)際應(yīng)用中的計(jì)算尋優(yōu)
確定最經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行主汽壓力，但僅從機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的角度出發(fā)還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠.一方面，針對(duì)電網(wǎng)出臺(tái)了“兩個(gè)細(xì)則”，以考核機(jī)組實(shí)際負(fù)荷的響應(yīng)能力和速度；另一方面，按照機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行特性，主汽壓力應(yīng)滿足設(shè)備安全運(yùn)行的基本要求.筆者從火電機(jī)組實(shí)際運(yùn)行特性出發(fā)，結(jié)合粒子群算法，提出了一種獲取可實(shí)際應(yīng)用的定滑壓曲線的方法.1 汽輪機(jī)定滑壓曲線發(fā)電機(jī)組滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性主要取決于汽缸內(nèi)效率、循環(huán)熱效率及給水泵動(dòng)力消耗的綜合值.只有當(dāng)循環(huán)熱效率的降低值小于汽輪機(jī)內(nèi)效率的提高值與給水泵
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年1期2018-01-29
- 330 MW汽輪機(jī)主汽調(diào)節(jié)閥部件優(yōu)化改造
30 MW汽輪機(jī)主汽調(diào)節(jié)閥部件優(yōu)化改造洪加存，龐華豪（湛江電力有限公司，廣東湛江 524099）分析330 MW汽輪機(jī)主汽調(diào)節(jié)閥存在的振動(dòng)及偏轉(zhuǎn)問(wèn)題，提出改進(jìn)方案，改造優(yōu)化后，提高了機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性。每臺(tái)機(jī)組改造后大約可以減少經(jīng)濟(jì)損失22.4萬(wàn)元。主汽調(diào)節(jié)閥；振動(dòng)；偏轉(zhuǎn)；優(yōu)化；改造10.16621/j.cnki.issn1001-0599.2017.09.740 前言某電廠1～4#汽輪機(jī)組為一次中間再熱兩缸兩排汽凝汽式汽輪機(jī)，為東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N30
設(shè)備管理與維修 2017年9期2018-01-03
- 百萬(wàn)級(jí)超超臨界火電機(jī)組新型協(xié)調(diào)控制策略分析
是協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的主汽壓力調(diào)節(jié)品質(zhì)差。由于主汽壓力控制存在多變量相互耦合的因素，如何消除各變量互耦作用就成為提高主汽壓力調(diào)節(jié)品質(zhì)的核心技術(shù)。通過(guò)理論分析提出一種新型協(xié)調(diào)控制策略，將協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)變負(fù)荷公用指令進(jìn)行分解，形成多個(gè)彼此獨(dú)立的子系統(tǒng)變負(fù)荷前饋量，并設(shè)計(jì)一套智能型防燃料超調(diào)邏輯，成功地達(dá)到了解耦目的。該控制策略應(yīng)用到中電投安徽平圩三期2×1050MW超超臨界火電機(jī)組，并取得良好的應(yīng)用效果，實(shí)踐證明該策略能夠改善主汽壓力調(diào)節(jié)品質(zhì)，進(jìn)而提高電負(fù)荷響應(yīng)速率。
發(fā)電技術(shù) 2017年2期2017-05-24
- 158型汽輪機(jī)高壓缸上下缸溫差突變?cè)蚍治?/a>
啟動(dòng)。通過(guò)對(duì)高壓主汽管道各區(qū)域溫度分布情況的分析和計(jì)算，找到造成高壓缸缸溫差異常的原因。汽輪機(jī);高壓缸缸溫;突變汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子和汽缸作為在高溫、高壓環(huán)境下工作的高精度主要部件，如果突發(fā)進(jìn)水故障，機(jī)組下缸通常會(huì)被快速冷卻，上下缸溫差急劇增大，導(dǎo)致汽缸產(chǎn)生較大的熱變形，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)騽?dòng)靜間隙消失而引發(fā)碰摩、大軸彎曲，造成葉片損傷或者斷裂，汽缸結(jié)合面漏汽，高溫金屬部件永久變形和由熱應(yīng)力引起的金屬裂紋，嚴(yán)重影響機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行［1］。因此，分析汽輪機(jī)汽缸進(jìn)水故障的現(xiàn)
發(fā)電設(shè)備 2016年1期2016-10-28
- 1 000 MW超超臨界機(jī)組補(bǔ)汽調(diào)節(jié)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析
機(jī)組在額定負(fù)荷時(shí)主汽壓力達(dá)到額定值，機(jī)組熱耗降低約26 kJ/(kW·h)，經(jīng)濟(jì)性效果明顯。汽輪機(jī);超超臨界機(jī)組;補(bǔ)汽技術(shù);補(bǔ)汽閥;經(jīng)濟(jì)性1 000MW超超臨界機(jī)組大多采用滑壓運(yùn)行方式，汽輪機(jī)的進(jìn)汽量完全由主汽壓力來(lái)調(diào)節(jié)。汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行時(shí)，主汽壓力與進(jìn)汽量近似成正比。為了滿足汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量的要求，這種設(shè)計(jì)方式只有在最大工況(VWO工況)時(shí)主汽壓力才能達(dá)到額定值。因此，在進(jìn)汽量相對(duì)較小的額定工況(THA工況)，主汽壓力往往達(dá)不到額定值。文獻(xiàn)［1］認(rèn)為，隨著
發(fā)電設(shè)備 2016年1期2016-10-28
- 主汽壓力影響因素分析及解決方案
725721）主汽壓力影響因素分析及解決方案劉永紅（中國(guó)大唐科學(xué)技術(shù)研究院西北分公司，陜西西安710065） 陳鎖宏（大唐陜西發(fā)電有限公司，陜西 西安 710065） 韓海峰（大唐韓城第二發(fā)電有限公司，陜西 韓城 715400） 劉毅（大唐陜西漢江開發(fā)公司蜀河發(fā)電廠，陜西 安康 725721）影響主汽壓力穩(wěn)定的因素很多，但是其中影響最大的是減溫水?dāng)_動(dòng)，如果能把減溫水?dāng)_動(dòng)對(duì)主汽壓力的影響消除，就能基本解決主汽壓力波動(dòng)問(wèn)題。本文設(shè)計(jì)了一個(gè)煤量前饋控制方案，通
自動(dòng)化博覽 2016年7期2016-09-07
- 二拖一聯(lián)合循環(huán)機(jī)組旁路控制策略分析與應(yīng)用
壓旁路直接將低壓主汽排至凝汽器，低壓旁路采用定壓控制。針對(duì)此種布置方式，在了解機(jī)組運(yùn)行方式的基礎(chǔ)上，對(duì)其旁路系統(tǒng)在機(jī)組啟動(dòng)、運(yùn)行、停止全過(guò)程的控制策略進(jìn)行深入分析。1.1啟動(dòng)過(guò)程中的旁路控制策略燃機(jī)剛啟動(dòng)時(shí)，鍋爐還處于冷態(tài)，旁路系統(tǒng)跟蹤實(shí)際壓力，保持一個(gè)最小開度，相當(dāng)于鍋爐的疏水器，保證鍋爐的通流量；待鍋爐起壓后，主汽壓力大于某一設(shè)定值時(shí)，旁路系統(tǒng)切入最小壓力設(shè)定模式，開始按照啟動(dòng)時(shí)所選模式和運(yùn)行操作的升速率來(lái)升溫升壓；當(dāng)達(dá)到汽輪機(jī)的沖轉(zhuǎn)壓力時(shí)，旁路系統(tǒng)配
中國(guó)科技縱橫 2015年24期2016-01-21
- 660 MW直流機(jī)組動(dòng)態(tài)特性仿真研究
著機(jī)組負(fù)荷升高，主汽溫度波動(dòng)幅度逐漸增大；在負(fù)荷擾動(dòng)條件下，主汽壓力、溫度波動(dòng)都比較劇烈，應(yīng)防止超溫爆管現(xiàn)象的發(fā)生。直流鍋爐；仿真建模；模塊化；動(dòng)態(tài)特性目前，超臨界直流機(jī)組具有煤耗低、清潔、環(huán)保等特點(diǎn)，已成為火電機(jī)組實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗、減少污染物排放最有效的技術(shù)。但直流機(jī)組熱慣性小，在運(yùn)行工況發(fā)生變化時(shí)，主汽參數(shù)更容易發(fā)生波動(dòng)，蒸汽參數(shù)頻繁波動(dòng)會(huì)降低金屬管的運(yùn)行壽命，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致爆管，這些不穩(wěn)定工況嚴(yán)重影響機(jī)組安全、穩(wěn)定、高效運(yùn)行，因此研究超臨界機(jī)組動(dòng)態(tài)特性對(duì)于
東北電力技術(shù) 2015年5期2015-06-07
- UW600在生物質(zhì)發(fā)電機(jī)組上的應(yīng)用
介紹2.2.1 主汽壓力調(diào)節(jié)自動(dòng)控制項(xiàng)目鍋爐設(shè)備額定蒸發(fā)量為75 t/h，額定壓力為3.85 MPa。鍋爐為單爐膛∏型布置、固態(tài)排渣方式。它設(shè)置有雙鏈條式，其固態(tài)黃桿秸稈為燃料，過(guò)熱器調(diào)節(jié)采用一級(jí)噴水減溫方式。自動(dòng)控制涉及的主要參數(shù)如表1所示。表1 自動(dòng)控制涉及的主要參數(shù)表主蒸汽壓力自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)是鍋爐主要的自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)之一，它通過(guò)燃燒控制系統(tǒng)直接承擔(dān)著鍋爐負(fù)荷調(diào)整任務(wù)，調(diào)節(jié)效果的好壞，將直接影響鍋爐汽包水位，主汽溫等參數(shù)的調(diào)節(jié)。鍋爐燃燒主蒸汽壓力自動(dòng)調(diào)節(jié)系
電氣自動(dòng)化 2015年5期2015-05-04
- M701F燃?xì)猓羝?lián)合循環(huán)機(jī)組旁路系統(tǒng)的運(yùn)行特性
個(gè)點(diǎn):燃機(jī)點(diǎn)火、主汽升壓、啟動(dòng)完成。這三個(gè)點(diǎn)把整個(gè)啟動(dòng)過(guò)程分成了四個(gè)階段，這三個(gè)點(diǎn)正是旁路的控制模式發(fā)生變化的時(shí)刻，也是旁路的設(shè)定值來(lái)源發(fā)生改變的時(shí)刻。(1)點(diǎn)火前。旁路的設(shè)定值鎖定在上次停機(jī)過(guò)程中熄火時(shí)刻對(duì)應(yīng)的主汽壓力，一直不變。(2)點(diǎn)火后。此時(shí)旁路的控制方式稱作“實(shí)際壓力過(guò)程控制”(ACTUAL PRESS TRACKING ON)。此時(shí)的旁路設(shè)定值對(duì)應(yīng)的就是當(dāng)時(shí)的主汽壓力，并隨著主汽壓力的升高而升高，旁路并不動(dòng)作，直到主汽升壓階段。(3)主汽升壓階
重慶電力高等專科學(xué)校學(xué)報(bào) 2014年3期2014-12-24
- 600 MW超臨界W火焰鍋爐機(jī)組協(xié)調(diào)及主汽溫度控制優(yōu)化
究開發(fā)新的協(xié)調(diào)及主汽溫度控制策略非常有必要。國(guó)內(nèi)有利用焓值計(jì)算進(jìn)行主汽溫度調(diào)節(jié)的研究，卻沒有利用焓值計(jì)算協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)工作的先例。通過(guò)試驗(yàn)研究、摸清運(yùn)行規(guī)律、完善協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，率先實(shí)現(xiàn)利用主汽溫度焓值計(jì)算，進(jìn)行協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)品質(zhì)達(dá)到優(yōu)良水平，成功解決了雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)配“W”火焰鍋爐超臨界機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)和主汽溫度調(diào)節(jié)難題。1 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)策略設(shè)計(jì)1.1 優(yōu)化給水控制策略，提高汽溫調(diào)節(jié)能力在超臨界機(jī)組汽溫調(diào)節(jié)過(guò)程中，往往出現(xiàn)減溫水調(diào)門全關(guān)的情況下
湖南電力 2014年1期2014-11-20
- 百萬(wàn)超超臨界機(jī)組主汽壓力偏差大原因分析及優(yōu)化措施
百萬(wàn)超超臨界機(jī)組主汽壓力偏差大原因分析及優(yōu)化措施孟 坦(國(guó)華徐州發(fā)電有限公司，江蘇 徐州 221166)以一臺(tái)百萬(wàn)超超臨界機(jī)組為例，詳細(xì)分析了主汽壓力偏差大的原因，并提出了解決方案及優(yōu)化措施。超超臨界機(jī)組；主汽壓力；偏差；參數(shù)優(yōu)化0 引言某發(fā)電公司百萬(wàn)超超臨界燃煤機(jī)組選用上海鍋爐廠生產(chǎn)的超超臨界塔式鍋爐及上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的超超臨界汽輪機(jī)，配100%容量的高旁和65%容量的低旁。1號(hào)機(jī)自2013年首次檢查性大修后，AGC控制方式下，主汽壓力控制品質(zhì)出現(xiàn)惡化，
機(jī)電信息 2014年24期2014-09-02
- 火電廠主汽溫度串級(jí)模糊控制系統(tǒng)應(yīng)用研究
串級(jí)控制在火電廠主汽溫度實(shí)時(shí)控制中占有主要地位，但其控制效果并不十分理想，很難達(dá)到預(yù)期的控制效果。針對(duì)火電廠主汽溫度的控制，國(guó)內(nèi)外電廠控制領(lǐng)域的專家、學(xué)者都在不斷地尋找更優(yōu)化的控制策略。模糊控制是由控制理論與模糊集合理論相結(jié)合發(fā)展而來(lái)的一種新型控制技術(shù)，能夠解決復(fù)雜被控對(duì)象的控制問(wèn)題，但也存在一定的缺陷，如果單一地采用模糊控制對(duì)火電廠主汽溫度進(jìn)行控制，也很難達(dá)到預(yù)期目的。針對(duì)火電廠主汽溫度的控制環(huán)境和要求，筆者結(jié)合模糊控制和串級(jí)控制的優(yōu)勢(shì)，設(shè)計(jì)了一種串級(jí)模
化工自動(dòng)化及儀表 2014年11期2014-08-02
- 典型主汽溫度控制系統(tǒng)仿真研究及特性分析
71003)典型主汽溫度控制系統(tǒng)仿真研究及特性分析馬騰1，盛鍇2，江效龍3(1.深圳市媽灣電力有限公司，廣東深圳518054；2.國(guó)網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，湖南長(zhǎng)沙410007；3.華北電力大學(xué)控制與計(jì)算機(jī)工程學(xué)院，河北保定071003)本文通過(guò)對(duì)主汽溫調(diào)節(jié)對(duì)象特性分析，利用Simulink建立變參數(shù)動(dòng)態(tài)模型，并考慮了執(zhí)行機(jī)構(gòu) (汽溫調(diào)節(jié)擋板)的開度與減溫水流量非線性關(guān)系。對(duì)于串級(jí)控制、Smith預(yù)估控制和預(yù)測(cè)控制3種控制策略，分別進(jìn)行仿真研究。最
湖南電力 2014年6期2014-04-02
- 主汽壓力偏差容忍法在大型超臨界火電機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)中的應(yīng)用
個(gè)被控量(功率和主汽壓力)與機(jī)組的2種主要控制手段(鍋爐主控與汽機(jī)主控)的關(guān)系問(wèn)題。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的根本在于鍋爐主控，但由于燃煤鍋爐的大慣性特點(diǎn)，盡管可以采取的克服鍋爐熱慣性的方法很多，但效果卻總難以讓人滿意［1-3］。于是，如何控制汽機(jī)主控系統(tǒng)，使其在固定的蒸汽流量下，更加有效地在機(jī)組功率與主汽門前壓力之間形成協(xié)調(diào)，成為人們?cè)絹?lái)越關(guān)注的問(wèn)題。本文以中電投白城電廠協(xié)調(diào)控制邏輯為例［4］，介紹大型超臨界火電機(jī)組的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，重點(diǎn)論述主汽壓力偏差容忍法在汽機(jī)主
電力建設(shè) 2014年3期2014-02-13
- 西屋引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)調(diào)門運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)
00MW汽輪機(jī)的主汽流量是根據(jù)調(diào)節(jié)級(jí)后參數(shù)計(jì)算得到的，精度很差，試驗(yàn)中不能使用。調(diào)查中發(fā)現(xiàn)，國(guó)內(nèi)大機(jī)組的主流量表普遍精度不好，有些甚至誤差達(dá)到10%。在老的國(guó)產(chǎn)機(jī)組中，還突出表現(xiàn)在給水流量加上過(guò)熱器減溫水量與主汽流量之間顯著不平衡。主流量表誤差大，使機(jī)組熱力試驗(yàn)誤差增加，結(jié)果只能用來(lái)進(jìn)行大修前后的比較，也使反平衡能耗結(jié)果不可信。因此，恢復(fù)主流量表應(yīng)有的精度，是大機(jī)組節(jié)能的重要基礎(chǔ)工作。80%負(fù)荷附近，鍋爐往往要使用大量過(guò)熱器減溫水，特別是一級(jí)減溫水。更低一
中國(guó)信息化·學(xué)術(shù)版 2013年7期2013-09-03
- TF控制在火電單元機(jī)組的應(yīng)用
側(cè)手動(dòng)調(diào)節(jié)燃燒及主汽壓力。2）以汽輪機(jī)跟隨為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制方式（簡(jiǎn)稱TF）該方式是在鍋爐側(cè)控制負(fù)荷（輸出電功率）PE、汽輪機(jī)側(cè)控制主蒸汽壓力 pT的基礎(chǔ)上，讓汽輪機(jī)側(cè)的控制配合鍋爐側(cè)控制PE的一種協(xié)調(diào)控制方式。在實(shí)際應(yīng)用中，它還包括不完全TF方式，即汽輪機(jī)側(cè)控制主蒸汽壓力，鍋爐側(cè)手動(dòng)調(diào)節(jié)燃燒及機(jī)組負(fù)荷。3）綜合型協(xié)調(diào)控制方式（簡(jiǎn)稱CCS）該方式能較好地保持機(jī)組內(nèi)、外兩個(gè)能量供求的平衡關(guān)系，即具有較好的負(fù)荷適應(yīng)性能，又具有良好的汽壓控制性能，是一種較為合理和
電氣技術(shù) 2013年7期2013-08-15
- SIMATIC PCS7在200 MW機(jī)組30%旁路控制系統(tǒng)中的應(yīng)用
低噴執(zhí)行器閥位及主汽流量等模擬量信號(hào)進(jìn)行重要參數(shù)的顯示，并對(duì)以下系統(tǒng)進(jìn)行自動(dòng)調(diào)節(jié)：高壓旁路壓力控制系統(tǒng)、高壓旁路噴水溫度控制系統(tǒng)、低壓旁路壓力控制系統(tǒng)、低壓旁路噴水溫度控制系統(tǒng)30%旁路控制系統(tǒng)的調(diào)節(jié)原理較為復(fù)雜，pcs7控制系統(tǒng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)不同的工況采取了不同的調(diào)節(jié)方法。一是高壓旁路壓力控制系統(tǒng)可分為設(shè)定值自動(dòng)、手動(dòng)兩種方式。設(shè)定值手動(dòng)方式時(shí)，當(dāng)高壓旁路壓力回路投入自動(dòng)時(shí)，主汽壓力大于設(shè)定值時(shí)，高旁閥開方向動(dòng)作，主汽壓力小于設(shè)定值時(shí)，高旁閥關(guān)方向動(dòng)作。設(shè)定值
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2013年5期2013-08-15
- 滑壓運(yùn)行汽包爐機(jī)組AGC控制策略研究
煤，直接導(dǎo)致鍋爐主汽壓力遲延進(jìn)一步加大，機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)能力顯著下降［1］?；痣姍C(jī)組在日益提高的電網(wǎng)AGC及一次調(diào)頻性能要求和機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行降低發(fā)電成本的雙重壓力下，必須優(yōu)化機(jī)組控制策略及運(yùn)行方式，將先進(jìn)的現(xiàn)代控制理論應(yīng)用于機(jī)組控制中，進(jìn)一步挖掘機(jī)組潛力來(lái)面對(duì)電力市場(chǎng)的競(jìng)爭(zhēng)。1 問(wèn)題的提出機(jī)組運(yùn)行AGC方式下時(shí)電網(wǎng)負(fù)荷指令變化頻繁，大容量鍋爐所固有的大遲延、大慣性、參數(shù)慢時(shí)變等特性造成機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)遲緩難以滿足電網(wǎng)調(diào)度要求。同時(shí)，發(fā)電企業(yè)迫于經(jīng)營(yíng)壓力和節(jié)能降耗，必
東北電力技術(shù) 2012年8期2012-07-06
- Smith預(yù)估在循環(huán)流化床協(xié)調(diào)控制中的應(yīng)用
如給煤量不僅影響主汽壓力，還影響床溫、爐膛溫度、過(guò)量空氣系數(shù)等參數(shù)。在構(gòu)造循環(huán)流化床鍋爐（CFB）控制方案時(shí)只有抓住主要矛盾，同時(shí)考慮各個(gè)次要矛盾，才能構(gòu)造出滿足系統(tǒng)要求的控制策略，其自動(dòng)控制系統(tǒng)需要完成更為復(fù)雜的控制任務(wù)。由于循環(huán)流化床燃燒的復(fù)雜性，使得對(duì)于煤粉鍋爐行之有效的常規(guī)控制方法，已難以實(shí)現(xiàn)循環(huán)流化床鍋爐的各項(xiàng)控制指標(biāo)。目前大部分循環(huán)流化床的協(xié)調(diào)控制策略也都是基于煤粉爐的控制思想，本文在此思想的指導(dǎo)下，通過(guò)設(shè)計(jì)主蒸汽壓力預(yù)估方案來(lái)完善協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)
山西電力 2012年5期2012-06-01
- 超臨界壓力機(jī)組低負(fù)荷滑壓運(yùn)行方式試驗(yàn)研究
1所示。為了消除主汽壓力對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的影響，相同負(fù)荷下，主汽壓力基本接近。由表1可以看出，低負(fù)荷下，機(jī)組采用復(fù)合滑壓運(yùn)行方式，調(diào)門運(yùn)行方式不同，調(diào)門節(jié)流損失也不同，導(dǎo)致機(jī)組經(jīng)濟(jì)指標(biāo)不同。機(jī)組順序閥運(yùn)行方式下的熱耗率和高壓缸效率優(yōu)于單閥運(yùn)行，同時(shí)在一定負(fù)荷下，由于三閥單閥運(yùn)行的調(diào)門開度大于四閥單閥運(yùn)行的開度，調(diào)門節(jié)流損失小，高壓缸效率提高，從而循環(huán)熱效率增加，因此機(jī)組三閥單閥運(yùn)行的熱耗率低于四閥單閥運(yùn)行，尤其是400 MW、500 MW低負(fù)荷工況，經(jīng)濟(jì)指標(biāo)
山東電力技術(shù) 2012年6期2012-05-23
- 330 MW供熱機(jī)組AGC和一次調(diào)頻控制策略分析及優(yōu)化
，觀察機(jī)組負(fù)荷、主汽壓力、抽汽流量、各級(jí)汽溫參數(shù)等變化，了解機(jī)組各子系統(tǒng)工作情況、機(jī)組實(shí)際負(fù)荷變化速率及主汽壓力變化速率。在此基礎(chǔ)上，針對(duì)各系統(tǒng)的相應(yīng)分析實(shí)施優(yōu)化。1.1.1 試驗(yàn)一以階躍方式改變機(jī)組燃燒率，用以了解鍋爐出力最大變化速度。鍋爐主控?cái)_動(dòng)試驗(yàn)分汽機(jī)主控自動(dòng)和手動(dòng)控制兩種，前者汽機(jī)主控保持機(jī)組主汽壓力不變，避免機(jī)組壓力變化影響負(fù)荷變化；后者維持主汽調(diào)門開度不變，通過(guò)鍋爐主汽壓力變化，用以觀察機(jī)組主汽壓力和機(jī)組負(fù)荷的自然變化速度。1.1.2 試驗(yàn)二
電力與能源 2012年3期2012-04-12
- 一起控制系統(tǒng)故障造成跳閘事故的分析
荷290 MW，主汽壓力14.56 MPa，協(xié)調(diào)方式下運(yùn)行正常。05:10，OM畫面發(fā)出AP103故障，單元主控和電氣畫面參數(shù)全部黃閃，同時(shí)高、低壓旁路全開，機(jī)組負(fù)荷、主汽壓力開始下滑，高調(diào)門由34 %逐漸全開，過(guò)負(fù)荷閥全開。05:11，手動(dòng)全關(guān)高旁，低旁全開無(wú)法關(guān)閉，通知儀控人員。05:15，投入油槍穩(wěn)燃。05:21，燃料主控退出自動(dòng)，手動(dòng)增加鍋爐出力，此時(shí)機(jī)組負(fù)荷下滑至164 MW，主汽壓力降至9.3 MPa。05:21，儀控人員檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)AP103主
電力安全技術(shù) 2012年11期2012-03-29
- 摻燒褐煤直吹式汽包爐機(jī)組AGC控制技術(shù)研究
煤，直接導(dǎo)致鍋爐主汽壓力遲延進(jìn)一步加大，機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)能力下降顯著。同時(shí)，電網(wǎng)為了保護(hù)電網(wǎng)穩(wěn)定及快速調(diào)峰，要求所有并網(wǎng)火電機(jī)組均投入自動(dòng)發(fā)電控制（AGC）模式，機(jī)組必須無(wú)條件快速滿足電網(wǎng)負(fù)荷指令需求。因此，在這種條件下對(duì)機(jī)組運(yùn)行與調(diào)度的自動(dòng)化水平提出了更高的要求，原設(shè)計(jì)控制策略不能適應(yīng)新的工況，大量摻燒褐煤機(jī)組都無(wú)法投入AGC模式。如何修正和改進(jìn)摻燒褐煤機(jī)組現(xiàn)有協(xié)調(diào)控制策略以適應(yīng)摻燒褐煤引起的惡劣工況，保證機(jī)組能滿足電網(wǎng)AGC的要求是一個(gè)迫在眉睫必須解決的課
東北電力技術(shù) 2011年6期2011-04-21
- 330 MW汽輪機(jī)K156型高缸排汽溫度高原因分析
級(jí)壓力計(jì)算得到的主汽流量因?qū)嶋H調(diào)節(jié)級(jí)壓力偏低而偏小，比另一臺(tái)同類型機(jī)組小很多，認(rèn)為該機(jī)還能帶更高負(fù)荷。計(jì)劃統(tǒng)計(jì)得到的熱耗煤耗出人意料的好，該廠及制造廠一致認(rèn)為該臺(tái)機(jī)組是一個(gè)特例，而性能考核試驗(yàn)因?qū)ふ以撆_(tái)機(jī)組高壓缸排汽溫度高效率低的原因而未能及時(shí)給出結(jié)果。針對(duì)機(jī)組出現(xiàn)的異常，對(duì)比現(xiàn)場(chǎng)主凝水流量孔板與ASME流量噴嘴的數(shù)值差異，通過(guò)計(jì)算，找到了問(wèn)題原因。1 主汽流量的確定現(xiàn)在有很多大機(jī)組已不再安裝主汽流量測(cè)量裝置，通過(guò)廠家提供的調(diào)節(jié)級(jí)壓力與流量關(guān)系曲線得到主蒸
電力工程技術(shù) 2011年4期2011-04-12
- 西門子主汽溫度控制策略的仿真研究
電廠控制系統(tǒng)中，主汽溫度控制一直是難以解決的問(wèn)題，這主要是因?yàn)槠麥乜刂茖?duì)象具有大延時(shí)、大慣性和時(shí)變性的特點(diǎn)，采用常規(guī)和簡(jiǎn)單的控制規(guī)律均難以獲得較好的調(diào)節(jié)效果［1－2］。目前，工程中常用的汽溫控制系統(tǒng)采用的是最基本的串級(jí)調(diào)節(jié)和具有導(dǎo)前微分的雙回路控制結(jié)構(gòu)，并在此基礎(chǔ)上引入Simith預(yù)估和參數(shù)自適應(yīng)等控制策略［3］。但以上控制策略的共同缺點(diǎn)是克服系統(tǒng)的純滯后性和大慣性環(huán)節(jié)的能力較弱。為了提高控制精度，本設(shè)計(jì)采用西門子公司主汽溫度控制策略。1 控制系統(tǒng)特點(diǎn)分析
自動(dòng)化儀表 2010年11期2010-06-01