外徑
- 氣門座圈人工液氮冷卻工藝壓裝試驗研究
以上),氣門座圈外徑收縮變小后取出,使座圈外徑在溫度為(25±3) ℃的環(huán)境中恢復(fù),當氣門座圈外徑恢復(fù)至與座圈底孔圓柱面直徑之間為過渡配合或間隙配合時,取出氣門座圈裝入座圈底孔中,使用工裝壓裝到位[8]。采用液氮冷卻壓裝工藝可保證氣門座圈與氣門導(dǎo)管的同軸度,使密封帶密封良好,防止工作中出現(xiàn)氣門座圈松動脫落、破碎或變形。過渡配合或間隙配合可減小壓裝過程中氣門座圈與底孔圓柱面的磨損,使氣門座圈與座圈底孔底平面順利貼合,壓裝到位。目前,針對批量生產(chǎn)過程自動液氮冷
內(nèi)燃機與動力裝置 2023年6期2024-01-12
- 角接觸軸連軸承組件臺階軸的磨加工工藝
結(jié)構(gòu),臺階軸三處外徑尺寸不同,應(yīng)選取和加工出最佳的定位基準,才能保證臺階軸上溝道的磨削精度。此外,該臺階軸無法用滾棒式超精機進行溝道的超精加工,其溝道磨削及超精加工具有一定的難度。圖1 O型直通軸角接觸軸連軸承結(jié)構(gòu)示意圖圖2 含臺階軸的角接觸軸連軸承結(jié)構(gòu)示意圖2 陀螺電動機用角接觸軸連軸承組件中臺階軸的加工工藝2.1 角接觸軸連軸承組件中直通軸的加工工藝角接觸軸連軸承組件中直通軸的磨超加工工藝路線為:靠磨兩端面→精磨外徑面→精研外徑面→精磨內(nèi)徑面→修研外徑
軸承 2023年9期2023-09-15
- J307 輪箍徑-軸向軋制變形分析
位置跟蹤計算環(huán)件外徑變化，提出導(dǎo)向輥和錐輥運動的自適應(yīng)控制算法。以上學(xué)者提出的環(huán)件軋制輥系運動控制算法均是針對具體的工藝條件，不能直接用于輪箍的徑-軸向軋制仿真。輪箍是一種斷面形狀復(fù)雜的環(huán)形件，相較于矩形截面環(huán)件，金屬變形及工藝參數(shù)對異形截面環(huán)件軋制的影響更復(fù)雜。對于部分異形截面環(huán)件如錐形環(huán)件和內(nèi)臺階環(huán)件[12-13]、L 型截面環(huán)件[14]、T 形環(huán)件[15]軋制過程的研究取得了一定成果，但對于輪箍這種帶有外凸緣異形截面環(huán)件軋制過程的金屬變形規(guī)律還有待進
- ◆敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.00 2.01 24082 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.32 2.37 24083 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.90 3.05 24084 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.55 4.36 24085 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.44 5.2 2 5.7 7 24086 PVC 冷彎電線
建筑與預(yù)算 2022年12期2023-01-09
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.02 2.01 24082 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.34 2.37 24083 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.92 3.05 24084 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.58 4.36 24085 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.44 5.2 6 5.7 7 24086 PVC冷彎電線管(剛性
建筑與預(yù)算 2022年11期2022-12-08
- 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.01 2.01 24082 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.33 2.37 24083 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.91 3.05 24084 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.57 4.36 24085 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.44 5.2 4 5.7 7 24086 PVC 冷彎電線
建筑與預(yù)算 2022年10期2022-11-08
- 一種尼龍玻纖注塑預(yù)埋定位銷在汽車SMC 模壓件上的應(yīng)用
程中定位作用，其外徑要求Φ16（-0.15，0）。為了便于注塑成型，避免表面出現(xiàn)縮痕缺陷，將其結(jié)構(gòu)設(shè)計成等壁厚空心結(jié)構(gòu)，內(nèi)部增設(shè)工藝孔，其結(jié)構(gòu)如圖1 所示。圖1 尼龍+30%玻纖預(yù)埋定位銷結(jié)構(gòu)圖（單位：mm）預(yù)埋定位銷預(yù)埋到SMC 汽車側(cè)門內(nèi)板模壓件位置如圖2 所示。圖2 SMC 汽車側(cè)門內(nèi)板模壓件根據(jù)實際使用情況，汽車側(cè)門總成在生產(chǎn)過程中，側(cè)門內(nèi)板預(yù)埋定位銷需多次定位使用，且在側(cè)門內(nèi)板SMC 模壓過程中，模腔內(nèi)需加熱加壓，因此，尼龍玻纖預(yù)埋定位銷還需具備
科技與創(chuàng)新 2022年14期2022-07-26
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.08 2.06 2.01 24082 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.45 2.39 2.37 24083 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.99 2.98 3.05 24084 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.71 3.66 4.36 24085 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.44 5.3 7 5.7 7 24086 PVC 冷彎電
建筑與預(yù)算 2022年5期2022-06-09
- 薄壁圓錐滾子軸承外圈車加工工藝改進
易產(chǎn)生夾持變形，外徑面圓度誤差、單一平面外徑變動量難以控制，故有必要分析原車加工工藝中存在的問題，并提出相應(yīng)的改進措施。1 原加工工藝及存在的問題1.1 原加工工藝某輕窄系列圓錐滾子軸承外圈尺寸為：外徑352.425 mm，滾道最大直徑320.4 mm，高度23.813 mm，最小壁厚13.54 mm。鍛件為2個外圈(圖1)合鍛加工，車加工時切為2個外圈。圖1 外圈鍛件外圈車加工時一般先粗車后精車，軟磨前通過粗車去除套圈兩端面、外徑面、內(nèi)表面及倒角的加工余
軸承 2022年5期2022-06-08
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.10 2.07 2.01 24082 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.47 2.40 2.37 24083 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 3.02 2.99 3.05 24084 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.75 3.67 4.36 24085 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.49 5.3 9 5.7 7 24086 PVC冷彎電線管(剛性阻
建筑與預(yù)算 2022年4期2022-05-09
- 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.10 2.07 2.05 24082 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.47 2.39 2.42 24083 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 3.02 2.98 3.11 24084 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.75 3.66 3.88 24085 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管)外徑Φ40 m 5.49 5.3 7 5.60 24086 PVC冷彎電線管(剛性阻燃
建筑與預(yù)算 2022年3期2022-04-22
- 基于工作溫度8Cr4Mo4V鋼制軸承外套圈尺寸及應(yīng)力變化特征分析
火+回火處理后，外徑為φ73.77 mm，內(nèi)徑為φ64.4 mm，幅高為29.35 mm。圖1 熱處理工藝曲線將加工完成的成品軸承外套圈分別置于120、150、220和250 ℃的保溫箱中，模擬在工作溫度下保溫，然后每隔2 h取出，冷卻至室溫，再放入保溫箱中保溫，如此循環(huán)進行，累積時間共計300 h(只包括在箱時間)，每累積10 h測量軸承外套圈尺寸。尺寸測量采用扭簧儀，精度為0.001 mm，經(jīng)不同時間保溫處理后，采用與軸承外套圈外徑或內(nèi)徑尺寸僅差幾微米
金屬熱處理 2022年3期2022-04-09
- 左側(cè)掌淺弓變異一例
缺如，左側(cè)尺動脈外徑為4.00 mm，在經(jīng)過腕尺側(cè)管后，發(fā)出掌深支，終支直接進入手掌，在腕掌關(guān)節(jié)平面分為位于尺側(cè)端的第1分支主干，外徑為2.10 mm和位于橈側(cè)端的第2分支主干，外徑為2.00 mm。在距分支起點16.00 mm 處，第1分支主干末端發(fā)出2條外徑為1.50 mm的指掌側(cè)總動脈，分別行向第3～5指指蹼間隙，兩動脈在距離發(fā)出點49.00 mm和39.00 mm處，各分出2條指掌側(cè)固有動脈，分布于第3～5指相對緣。第1分支主干在距主干起點2.30
解剖學(xué)雜志 2022年6期2022-03-06
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ16 m 2.06 2.05 2.0 5 24082 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.37 2.4 2 24083 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.95 3.1 1 24084 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.63 3.8 8 24085 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.3 2 5.6 0 24086 PVC冷彎電線
建筑與預(yù)算 2022年1期2022-02-17
- 椎動脈及大腦后動脈并后交通動脈變異1例
脈的右大腦后動脈外徑明顯小于左大腦后動脈和起自頸內(nèi)動脈的右大腦后動脈；無右后交通動脈，左后交通動脈發(fā)育不良（圖1）。描述如下：圖1 椎動脈及大腦后動脈并后交通動脈變異（1）椎動脈外徑差大：雙側(cè)椎動脈均起自鎖骨下動脈，左/右側(cè)起始處、入枕骨大孔處和末端的外徑為分別為3.78 mm/7.52 mm、2.66 mm/6.10 mm和1.74 mm/4.52 mm，起始處至寰椎橫突孔上方的距離12.50 cm/12.99 cm。（2）大腦后動脈外徑差大：基底動脈長
中國臨床解剖學(xué)雜志 2021年4期2021-07-30
- 脾動脈變異一例*
腔干自腹主動脈（外徑20.32 mm）發(fā)出后分為2支，即肝總動脈（外徑3.41 mm）與胃左動脈（外徑1.82 mm）。距離腹腔干5.61 mm處，腸系膜上動脈（起始主干外徑6.11 mm）以45°角起自腹主動脈，向前下行經(jīng)16.23 mm分為上、下2支，上支為脾動脈（外徑5.20 mm）供應(yīng)脾及部分胃的血供，下支為腸系膜上動脈延續(xù)（外徑4.98 mm），供應(yīng)小腸、部分結(jié)腸以及胰頭的血供，兩者夾角為117°。正常情況下，腹腔干發(fā)出脾動脈、肝總動脈、胃左動脈
解剖學(xué)雜志 2021年3期2021-07-01
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
管(剛性阻燃管)外徑Φ16 m 2.06 1.96 2.05 24073 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC 冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60 24077 PVC 冷彎電線管
建筑與預(yù)算 2020年11期2021-01-13
- 大型外徑千分尺檢修工裝的研制
)檢修人員對大型外徑千分尺進行檢定、校準、修理時，經(jīng)常遇到一些難題。在外徑千分尺所有要求被檢定的參數(shù)中，兩工作面的平行度屬重要參數(shù)，檢定要求為：外徑千分尺鎖緊裝置緊固與松開時千分尺兩工作面的平行度不大于規(guī)程中的要求。1000 mm以下外徑千分尺的平行性檢具是由專業(yè)廠家制造的；而對于圓柱形(?8 mm)測頭外徑千分尺兩工作面平行性的檢定，目前現(xiàn)有的方法是：將兩套或三套1000 mm的平行性的檢具進行組合，對1000 mm～3000 mm千分尺的平行性進行檢定
中國重型裝備 2020年3期2020-07-17
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_161_180_838_314_884.pngimages/BZ_161_316_838_850_884.pn
建筑與預(yù)算 2020年6期2020-07-03
- 串勵電機定轉(zhuǎn)子沖片參數(shù)選擇思路與方法
機沖片設(shè)計時定子外徑選取思路，以及相應(yīng)的轉(zhuǎn)子外徑尺寸如何確定。1 概述串勵電機定轉(zhuǎn)子沖片尺寸的選擇存在兩種主流觀點，即：“電機的功率和定子的外徑平方成正比”與“電機功率只和轉(zhuǎn)子的外徑平方成正比，轉(zhuǎn)子外徑越大越好”。兩種觀點的碰撞，形成了串勵電機沖片設(shè)計的關(guān)鍵要素。2 設(shè)計理念電機沖片設(shè)計不僅應(yīng)滿足電機功率需要，更應(yīng)在電動工具整機壽命、抗電磁干擾、火花以及電機單位重量功率比等其它性能方面獲得提高。沖片設(shè)計必需滿足電機的生產(chǎn)工藝和生產(chǎn)率，只有完成電機沖片設(shè)計后
電動工具 2020年3期2020-06-24
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_158_180_838_314_884.pngimages/BZ_158_316_838_851_884.pn
建筑與預(yù)算 2020年5期2020-06-15
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_139_180_838_314_884.pngimages/BZ_139_316_838_850_884.pn
建筑與預(yù)算 2020年4期2020-06-05
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
(剛性阻燃管) 外徑Φ20 m 2.42 2.25 2.4 2 24074 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ25 m 2.96 2.80 3.1 1 24075 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ32 m 3.68 3.42 3.8 8 24076 PVC冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ40 m 5.38 5.05 5.6 0images/BZ_152_178_838_312_884.pngimages/BZ_152_314_838_848_88
建筑與預(yù)算 2020年3期2020-05-22
- 敷設(shè)線纜用材料
管(剛性阻燃管)外徑Φ 1 6 m 2.0 6 1.9 6 2.0 5 2 4 0 7 3 P V C冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ 2 0 m 2.4 2 2.2 5 2.4 2 2 4 0 7 4 P V C冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ 2 5 m 2.9 6 2.8 0 3.1 1 2 4 0 7 5 P V C冷彎電線管(剛性阻燃管) 外徑Φ 3 2 m 3.6 8 3.4 2 3.8 8 2 4 0 7 6 P V C冷彎電線管(剛性阻燃管
建筑與預(yù)算 2020年2期2020-04-16
- 2.5MW風(fēng)力發(fā)電機組驅(qū)動輪圓跳動檢具的改進
+0.003mm外徑和φ140+0.028+0.003mm外徑的圓跳動均為0.02mm，φ193.28mm外徑齒部齒頂?shù)膱A跳動為0.0 7 m m、φmm內(nèi)孔齒部齒頂?shù)膱A跳動為0.03mm，兩側(cè)的臺階端面圓跳動分別為左側(cè)端面圓跳動0.0 3 m m、右側(cè)端面圓跳動0.05mm。圖1 驅(qū)動輪結(jié)構(gòu)3. 改進前檢驗方式改進前檢驗驅(qū)動輪圓跳動檢具結(jié)構(gòu)如圖2所示，將V形塊A、V形塊B通過內(nèi)六角螺栓安裝在平板上，平板左側(cè)安裝擋板，頂頭安裝在擋板朝向被檢零件的一側(cè)。使用
金屬加工(冷加工) 2020年2期2020-02-25
- 陶瓷輥棒內(nèi)外徑之比對其抗彎性影響的研究
從理論驗證輥棒內(nèi)外徑之比對輥棒彎曲時最大彎曲正應(yīng)力大小的影響，并通過計算機計算與擬合輥棒彎曲所受最大正應(yīng)力與內(nèi)外徑比的關(guān)系，為選取合理的輥棒內(nèi)外徑比提供理論及參考。1 理論基礎(chǔ)當輥棒承受制品壓力和自身重力時會產(chǎn)生彈性彎曲變形，當發(fā)生彎曲后，一些層面的縱向會伸長變形，而一些層面會發(fā)生縮短變形。但在伸長層和縮短層交界處，既不發(fā)生伸長也不發(fā)生縮短的層面，稱為“中性面”。中性面與輥棒橫截面的交線，稱為該截面的“中性軸”，如圖1 所示。距離中性面越近的層面變形程度越
陶瓷研究 2019年2期2019-08-24
- 不同測量工具對鋯合金管材外徑測量結(jié)果的影響
和氣動量儀對不同外徑壁厚比A(外徑/壁厚)和不同狀態(tài)核用鋯合金管材外徑測量結(jié)果的影響，以期為核用鋯合金管材生產(chǎn)和檢測時不同測量工具的合理選擇提供指導(dǎo)。實驗結(jié)果表明，使用螺旋測微儀得到的管材外徑測量值要小于氣動量儀和激光測徑儀的測量值，測量結(jié)果的差值隨著管材A值的增大而增大。不同狀態(tài)管材的不同測量工具之間的差異是一致的。管材是否經(jīng)過退火處理對于使用同種測量工具的測量結(jié)果沒有影響。外徑尺寸是管材的一項基本特征，而核用鋯合金管材的外徑尺寸是一項判定管材合格與否的
金屬世界 2018年6期2018-12-17
- 用于塑料擠出機的先導(dǎo)分配器的分流錐
中心孔,錐形部的外徑自前至后逐漸變大，錐形部的外徑的最大處大于引流部的外徑且引流部的外徑大于桿狀本體的外徑，引流部的后端具有一傾斜于分流錐的軸心線的斜面，本案中,通過將該空心的分流錐設(shè)置在先導(dǎo)分配器中,使得各個被分流的流道在軸向上相互錯開、彼此相互隔離，使得原料在先導(dǎo)分配器中能夠?qū)崿F(xiàn)均勻分流（申請專利號：CN201720865675.1）。
橡塑技術(shù)與裝備 2018年20期2018-10-20
- 左右髂總動脈缺如一例
,腹主動脈分叉處外徑為18.10mm;左側(cè)髂內(nèi)動脈起始處外徑為6.18mm、髂外動脈起始處外徑為8.76mm;右側(cè)髂內(nèi)動脈起始處外徑為7.10mm,髂外動脈起始處外徑為7.32mm。自腹主動脈分出后,左側(cè)髂外動脈向下延伸168.92mm,發(fā)出左側(cè)股深動脈(起始處外徑7.02mm)和股動脈(起始處外徑7.26mm),左側(cè)髂外動脈分叉處外徑為12.30mm。右側(cè)髂外動脈向下延伸172.10mm,發(fā)出右側(cè)股深動脈(起始處外徑6.48mm)和股動脈(起始處外徑7.
解剖學(xué)雜志 2018年3期2018-10-09
- 一種便于連接的塑料管
管，第一安裝管的外徑小于連接管道的外徑，第一安裝管的內(nèi)徑與連接管道內(nèi)徑一致，第一安裝管的外表面設(shè)有安裝槽；第二安裝管的外徑與連接管道的外徑一致，第二安裝管的內(nèi)徑與第一安裝管的外徑一致，第二安裝管的內(nèi)表面設(shè)有滑槽，滑槽內(nèi)滑動連接有與安裝槽配合的安裝塊；第一安裝管的外壁和第二安裝管的內(nèi)壁均設(shè)有密封圈。本實用新型解決了現(xiàn)有技術(shù)提供的塑料管道不易連接的問題（申請專利號 ：CN201720836714.5）。
橡塑技術(shù)與裝備 2018年18期2018-09-22
- 芯軸外徑對大變形推壓-拉拔復(fù)合縮徑的影響
本質(zhì)的區(qū)別，芯軸外徑對管坯縮徑成形有重要的影響，但目前對芯軸外徑的設(shè)計方法尚未研究，且工藝也未見實際應(yīng)用。本文通過推壓-拉拔復(fù)合縮徑力學(xué)模型定性分析了芯軸外徑對成形的影響規(guī)律，提出了芯軸外徑的設(shè)計方法，并結(jié)合具體實例，通過數(shù)值模擬給出了合適的芯軸外徑設(shè)計范圍，且進行了試驗驗證，為工程應(yīng)用提供了依據(jù)。1 芯軸外徑對推壓-拉拔復(fù)合縮徑的影響分析1.1 推壓-拉拔復(fù)合縮徑變形分析圖1所示為推壓-拉拔復(fù)合縮徑力學(xué)模型，縮徑前管坯外徑為d0，壁厚為t0，縮徑后管坯定
中國機械工程 2018年17期2018-09-13
- 浮動支承在薄壁軸承套圈磨削中的應(yīng)用分析
工過程中，端面和外徑面始終是作為其他工序加工的基準，其質(zhì)量直接決定了成品的精度。薄壁套圈，特別是大尺寸薄壁套圈磨削時主要存在兩方面的難題：一是端面翹曲，二是磨削變形。對于前者，可采用MKD7675雙端面磨床和ELC1200型研磨機有效控制[1]；對于后者，目前尚無較好的解決辦法，只能通過增加磨削次數(shù)即多遍磨削的方式來控制變形，不僅延長了產(chǎn)品的生產(chǎn)周期，還大量占用人力和設(shè)備資源。如何通過控制磨削變形來減少套圈磨削次數(shù)，提高生產(chǎn)效率，縮短產(chǎn)品生產(chǎn)周期是當前急需
軸承 2018年1期2018-07-21
- 右腎動脈變異一例
長7.72cm,外徑0.51cm,經(jīng)右腎中動脈的后方分布至腎門后方區(qū)域,其終支可以看成是后段動脈;右腎中動脈長7.02cm,外徑0.32cm,經(jīng)右腎上動脈的前方下行,至腎門內(nèi)側(cè)3cm處分3小支分布至右腎上端和腎門前方區(qū)域,根據(jù)其分布范圍可依次取名為① 上段動脈：長2.41cm,外徑為0.33cm;② 上前段動脈：長2.46cm,外徑為0.29cm;③ 下前段動脈：長2.48cm,外徑為0.31cm;右腎下動脈長8.84cm,外徑0.45cm,經(jīng)右腎靜脈后方
解剖學(xué)雜志 2018年2期2018-05-21
- 雙側(cè)旋肱后動脈變異一例
大,穿出四邊孔處外徑為4.68mm,其主干長度為34.00mm,與腋神經(jīng)伴行。之后立即分為3支主要分支,即升支、中支以及因變異而出現(xiàn)的降支。升支起始處外徑2.70mm,斜向外上行走15.60mm后再分為3支細支,進入三角肌。中支起始處外徑3.20mm,橫向外側(cè)行走20.20mm后分為2支,主要分支環(huán)肱骨外科頸與旋肱前動脈吻合,細支進入三角肌。降支起始處外徑2.26mm,經(jīng)發(fā)出后沿肱三頭肌外側(cè)頭深面,肱骨骨面下降斜向外下,下降159.18mm,最終分為2支,
解剖學(xué)雜志 2018年3期2018-02-14
- 胃左動脈變異一例?
行至膈。胃左動脈外徑5.5mm,在距離腹腔干起始部11.5mm處發(fā)出,向右上迂曲走行至5mm處發(fā)出左膈下動脈向左上經(jīng)胃底后部到達膈。至56.5mm處發(fā)出肝支向右上走行38.5mm入肝,外徑5.3mm。在肝支起始處發(fā)出第1胃支向左走行64.5mm 至賁門下部的胃前壁及胃小彎上部。外徑3.5mm。在肝支起始處根部發(fā)出第2胃支向左下走行72mm至胃小彎中部,外徑6mm。本例腹腔干和胃左動脈分支變異較為罕見,查近10年文獻只有1例報道。故在臨床上施肝膽和胃手術(shù)時應(yīng)
解剖學(xué)雜志 2018年1期2018-02-13
- 國內(nèi)管道材料等級表應(yīng)用現(xiàn)狀及常見問題淺析
表的編制過程中的外徑系列、壁厚系列的選擇等做了較為詳盡的論述，對類似等級表的編制給出了建議。管道材料；等級表；現(xiàn)狀；問題管道材料等級表(Piping Class)是油氣田地面工程設(shè)計的基礎(chǔ)，相當于“管道器材綜合選用表”，也是三維配管設(shè)計和匯料不可缺少的基礎(chǔ)文件。它規(guī)定了管道及組成件的材料 標準、尺寸范圍、壓力等級、型號、溫度、壓力等。完善的管道材料等級表對于提高設(shè)計效率、方便采購、保證安裝施工安全有著重要的作用[1]。近年來，國內(nèi)各工程公司或設(shè)計院都根據(jù)國
山東化工 2017年3期2017-09-16
- 轉(zhuǎn)向架輪軸測量過程誤差分析與改進
，保證產(chǎn)品質(zhì)量。外徑千分尺；內(nèi)徑百分表；測量誤差；標準圓；校零1 引言機車的牽引力和制動力均通過車軸與車輪的結(jié)合力傳遞。因此輪對的組裝質(zhì)量直接關(guān)系到機車的行車安全。而輪對組裝質(zhì)量的一個重要參數(shù)為輪軸過盈量。過盈量過大可能造成車輪內(nèi)孔塑性變形，甚至內(nèi)孔損傷。過盈量過小又有產(chǎn)生車輪遲緩的可能。因此車軸及車輪尺寸的測量準確度至關(guān)重要。2 現(xiàn)狀調(diào)查實際生產(chǎn)中輪與軸的過盈量公差一般在0.05左右，要保證過盈量真實可靠，就需要保證車軸外徑及車輪內(nèi)孔的測量過程誤差之和要
環(huán)球市場 2017年20期2017-03-10
- 薄壁深溝球軸承套圈端面和外徑磨削的難點與改進措施
039)薄壁軸承外徑與內(nèi)徑尺寸比一般小于1.143，以滿足結(jié)構(gòu)要求，適應(yīng)緊湊化設(shè)計[1-2]。近年來，高精度薄壁軸承需求量越來越大，應(yīng)用越來越廣泛。根據(jù)不同主機的結(jié)構(gòu)特點，可采用不同系列的標準或非標尺寸薄壁軸承，如Kaydon公司已將其薄壁類軸承系列化，且全部為英制尺寸，軸承橫截面大部分為等截面。薄壁軸承由于套圈壁厚較小，各加工工序中都易造成套圈的變形，特別是套圈端面、外徑面的磨削精度難以保證，因此，以薄壁深溝球軸承為例，分析磨削難點，并提出了具體改進措施
軸承 2016年10期2016-07-26
- 刀桿外徑對熱縮刀桿與刀具配合的力學(xué)特性影響分析
411105刀桿外徑對熱縮刀桿與刀具配合的力學(xué)特性影響分析劉博周后明 周友行張高峰彭銳濤湘潭大學(xué)，湘潭， 411105摘要：為探究刀桿外徑對熱縮刀桿與刀具配合的力學(xué)特性的影響，對熱縮刀桿與刀具配合模型進行理論研究，利用有限元軟件ANSYS對靜態(tài)、徑向力作用下及感應(yīng)加熱情況下的不同刀桿外徑的熱縮刀桿與刀具配合等效應(yīng)力、接觸壓力、熱變形及熱應(yīng)力等力學(xué)特性進行對比分析。結(jié)果表明，隨著刀桿外徑的增大，熱縮刀桿與刀具配合的總的接觸壓力、最大等效應(yīng)力及熱應(yīng)力增大，配合
中國機械工程 2016年4期2016-06-23
- 高精度柔性球軸承外徑面研磨工藝分析
圈壁厚系數(shù)(外圈外徑尺寸與外溝徑尺寸之比D/De、內(nèi)圈內(nèi)溝徑尺寸與內(nèi)徑尺寸之比di/d)K≤1.14 時，應(yīng)當采取特殊手段對軸承套圈進行保護性加工。其中，軸承根據(jù)壁厚系數(shù)不同又具體分為薄壁軸承和柔性軸承，1.04柔性球軸承通常用在諧波發(fā)生器機構(gòu)中(圖1)，該機構(gòu)的基本組成部件有剛輪、柔輪、柔性軸承和波發(fā)生器。其中，波發(fā)生器是一橢圓形凸輪，當凸輪嵌入柔性軸承內(nèi)孔后，整個軸承也變?yōu)闄E圓形；柔性軸承外圈上裝柔輪。在波發(fā)生器作用下，柔性軸承受雙向載荷作用在柔輪內(nèi)旋
軸承 2015年8期2015-07-26
- 離心鑄造坯和鍛坯生產(chǎn)L80－13Cr石油管的對比分析
幾何尺寸的測量，外徑和壁厚均采用游標卡尺及壁厚測量儀進行檢測。2．3 試驗方法2．3．1 試驗主要參數(shù)試驗采用4 支離心坯和9 支鍛坯，經(jīng)過加工后在長城特鋼的3150 t 擠壓機上進行擠壓試驗。試驗主要參數(shù)見表2。表2 試驗主要參數(shù)2．3．2 試驗主要工藝路線試驗用的4 支離心坯在新興鑄管公司的離心車間進行澆鑄成型，經(jīng)加工后運到長城特鋼;而9 支鍛坯是在長鋼冶煉和鍛造車間制造，后在長城特鋼的擠壓車間剝皮。試驗主要工藝路線如下:離心坯→環(huán)形爐預(yù)熱→感應(yīng)爐加熱
河南冶金 2014年2期2014-12-22
- 淺談變頻電纜3+3結(jié)構(gòu)成纜外徑的計算
纜3+3結(jié)構(gòu)成纜外徑的計算王海嶺， 張紅艷（安徽龍庵電纜集團有限公司，安徽無為238300）變頻電纜3+3結(jié)構(gòu)，比四芯電纜具有更穩(wěn)定的傳輸性能，然而其接地線根據(jù)用戶的實際應(yīng)用要求選用的規(guī)格大小不一，大小不一的接地線芯截面需要選用不同的成纜外徑計算公式，實際工作中無法根據(jù)其截面大小快速準確地判斷出選用什么公式進行計算，并且電纜成纜外徑比較難求。為了方便計算，從幾何方面進行了推導(dǎo)，快速準確地找到了其計算方法。變頻電纜；3+3結(jié)構(gòu)；絕緣線芯；數(shù)學(xué)幾何；纜芯直徑0
電線電纜 2014年5期2014-07-02
- 海城市材料價格補充信息
.3×2.75(外徑×壁厚) 1.26kg/m m 6.60 2 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN20 26.8×2.75(外徑×壁厚) 1.63kg/m m 8.10 3 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN25 33.5×3.25(外徑×壁厚) 2.42kg/m m 12.60 4 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN32 42.3×3.25(外徑×壁厚) 3.13kg/m m 14.00 5 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN40 48×3.5(外徑×壁厚) 3.84kg/m
建筑與預(yù)算 2014年3期2014-04-11
- 海城市材料價格補充信息
.3×2.75(外徑×壁厚) 1.26kg/m m 6.60 2 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN20 26.8×2.75(外徑×壁厚) 1.63kg/m m 8.10 3 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN25 33.5×3.25(外徑×壁厚) 2.42kg/m m 12.60 4 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN32 42.3×3.25(外徑×壁厚) 3.13kg/m m 14.00 5 低壓流體輸送用焊接鋼管 DN40 48×3.5(外徑×壁厚) 3.84kg/m
建筑與預(yù)算 2014年6期2014-04-09
- u 敷設(shè)線纜用材料
24083的材料外徑Ф16；沈陽市序號24076～24082的材料壁厚依次為1.0、1.1、1.3、1.5、1.9、2.2、2.7；沈陽市序號24082、24089的材料外徑Ф63；沈陽市序號24083～24089的材料壁厚依次為1.0、1.1、1.3、1.5、1.9、2.2、2.7；鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦 州 營 口 阜 新 遼 陽 鐵 嶺 朝 陽 盤 錦 葫蘆島 綏 中11.50 11.50 11.80 11.00 11.00 11.00
建筑與預(yù)算 2014年10期2014-04-09
- 大型繞組外徑測量裝置
測量和檢驗，因其外徑大，變換范圍廣，常規(guī)量具無法滿足使用要求，從而對變壓器制造過程中相關(guān)數(shù)據(jù)的控制和檢測帶來影響。研制一種快速、準確的圓形外徑測量工具，可大大提高變壓器制造過程中相關(guān)工序數(shù)據(jù)測量的準確性和高效性，對提高檢測效率，保證產(chǎn)品質(zhì)量，以及變壓器制造過程質(zhì)量控制、數(shù)據(jù)分析、故障排除等有非常積極的意義。2 設(shè)計思路與結(jié)構(gòu)原理本測量裝置是在直線測量和圓形周長測量的基礎(chǔ)上，經(jīng)過改進和提高，將兩種測量原理合二為一，結(jié)合在一種裝置上，從而快速準確地得到所需要的
山東工業(yè)技術(shù) 2013年12期2013-11-30
- 鼻道擴充器的制作和應(yīng)用
前緩擴充部(3)外徑由前段(2)的外徑逐步增加至擴充部(4)的外徑；后緩擴充部(5)外徑由擴充部(4)的外徑逐步降低至后段⑺的外徑；后段(6)的尾部接連結(jié)座(7)。圖1 鼻道擴充器示意圖鼻道擴充器，前段(2)長20 mm，外徑7 mm，與前緩擴充部(3)之間的夾角是150o；前緩擴充部(3)長25 mm，外徑由前段(2)的外徑7 mm逐步擴大至擴充部(4)的外徑9.55 mm；擴充部(4)長30 mm，外徑9.55mm；后緩擴充部(5)長25 mm，外徑由
中國醫(yī)療器械雜志 2012年3期2012-01-26
- 拖拉機氣制動閥失靈的原因及解決方法
桿由塑料制成，其外徑、長度往往易受熱脹冷縮的影響而改變，導(dǎo)致氣制動閥失靈。一、失靈的原因：當挺桿外徑變大時，就會在氣制動閥殼體內(nèi)產(chǎn)生卡滯故障，使閥體合件打不開、不進氣、不放氣，或在開啟位置不回位，不充氣、無氣壓；當挺桿長度變短時，使閥體合件打不開、不進氣、不放氣。二、解決方法：當挺桿外徑變大、長度變長時，可用細砂紙輕輕打磨后裝復(fù)拉動試驗，直至符合要求為止；當挺桿變短時，在挺桿頭與閥體合件之間選墊厚度1-2mm、外徑為18mm左右的普通平墊片1-2個即可。當
山東農(nóng)機化 2011年1期2011-08-15
- 電磁無心夾具定位面變化對定程磨削尺寸的影響
調(diào)整過程中大擋邊外徑D1變——定位面尺寸為D變時，未磨削外徑尺寸(與D1正相等)D1實——磨削過程中大擋邊外徑直徑d正——調(diào)整過程中的內(nèi)徑d變——定位面尺寸為D變時，未磨削內(nèi)孔尺寸(與d正相等)d實——磨削過程中的內(nèi)徑f——定位面尺寸變化對磨削面尺寸的影響量(外徑影響量f1,內(nèi)孔影響量f2)R砂——砂輪半徑OJ——初始定位面尺寸工件中心與砂輪中心的距離OO′——定位面尺寸由D初變?yōu)镈變時，工件中心在電磁無心夾具上移動的距離MP——定位面尺寸為D變時，實際定
軸承 2011年9期2011-07-25
- 軸承雙端面磨削精度淺析
削方式會對套圈的外徑（內(nèi)外徑）表面母線相對端面的傾斜度變動量造成一定影響。而軸承套圈的端面和外徑是主要定位基準面，如果外徑（內(nèi)外徑）表面母線對端面的傾斜度沒有控制在一定范圍內(nèi)，那么對后工序加工精度有很大影響，產(chǎn)品質(zhì)量難以保證，同時還會破壞非磨削表面的位置精度，造成軸承裝配后成品質(zhì)量下降。針對這些問題，提出了改進措施。因為雙端面的磨加工是熱處理后的第一道工序，外徑（內(nèi)外徑）還沒有磨削，所以在磨加工技術(shù)條件中沒有要求檢驗套圈外徑(內(nèi)外徑)表面母線對端面的傾斜度
哈爾濱軸承 2010年4期2010-10-11
- 雙外徑浪形保持架加工工藝
0001)1 雙外徑浪形保持架結(jié)構(gòu)深溝球軸承是應(yīng)用范圍最廣泛的軸承類型之一，其所用的浪形保持架具有結(jié)構(gòu)簡單，易加工，易裝配，成本低等優(yōu)點。在原浪形保持架的基礎(chǔ)上開發(fā)出一種新結(jié)構(gòu)的深溝球軸承用保持架——雙外徑浪形保持架，其有無爪浪形保持架和帶爪浪形保持架2種形式。此種結(jié)構(gòu)保持架無裝釘孔，是用爪代替鉚釘完成對軸承的組裝，使用于小型及微型軸承。其除具有常規(guī)浪形保持架的優(yōu)點外，還具有結(jié)構(gòu)緊湊，包角大，徑向游隙小，精度高，剛性好等優(yōu)點。以7000101K深溝球軸承為
軸承 2010年8期2010-07-27
- 輕系列軸承外圈密封槽車加工變形的改進措施
工密封槽工序后，外徑出現(xiàn)脹大現(xiàn)象，如圖2所示，經(jīng)分析是由于106105密封槽車加工后壁厚較小，徑向厚度僅為1.45 mm，在較大徑向切削力作用下，外徑脹大0.45 mm左右。采取減少進給量、降低主軸轉(zhuǎn)速等措施，外徑脹大雖有所減小，但仍達不到脹大量不超過0.05 mm的工藝要求。圖1 160105/01車工圖2 采取措施原車加工160105外圈密封槽脹大情況如圖2所示，現(xiàn)行工藝考慮到車加工時要便于安裝和拆卸套圈，規(guī)定外卡胎卡持套圈端面尺寸的2/3左右。如果改
軸承 2010年10期2010-07-27
- 第1代轎車輪轂軸承外徑面配合過盈量選取
加速度B——軸承外徑面和轉(zhuǎn)向節(jié)座孔間的配合長度，mmD——軸承外徑，mmDh——轉(zhuǎn)向節(jié)外徑，mmE——外圈溝道直徑，mmE1——彈性模量(對于軸承鋼，一般取E1=207 GPa)F——靜摩擦力，NFy——軸承承受的側(cè)向力，Nf——靜摩擦系數(shù)，f=0.125Δf——過盈量(轉(zhuǎn)向節(jié)座孔和軸承外徑面之間或輪轂軸和軸承內(nèi)徑面之間)，mmg——重力加速度，m/s2H——汽車質(zhì)心高，mmPf——配合壓力T——輪距，mmW——滿載后前軸或后軸的質(zhì)量，kg1 第1代輪轂軸
軸承 2010年5期2010-07-26
- 再談《鍋爐鍋筒制造技術(shù)條件》中第4條制造和裝配公差
偏差時，其兩端的外徑及外周長之差，有時就不止8mm和8πmm了。如果將它們組裝起來，筒體和筒體或筒體和封頭對接時，其邊緣的對接偏差就較難控制了,但這還不是最難控制的，最難的要算鍋筒管孔劃線了。《條件》4.1.1條中規(guī)定：對接接頭邊緣偏差應(yīng)符合JB/T1613《鍋爐受壓元件焊接技術(shù)條件》的要求。筒體和筒體或筒體和封頭對接時，為保證其邊緣偏差符合4.1條的規(guī)定，經(jīng)常進行選配。如何進行選配？批量制造可以選配，單臺制造如何處理？大家知道：選配時，我們一般都是把直徑
海峽科學(xué) 2010年9期2010-01-07