、12三種等效集中力數(shù)量的單電磁鐵模型，計(jì)算單電磁鐵模型在正弦軌道不平順下受到的懸浮力，得到不同相位、不同角頻率的軌道不平順激擾對懸浮力的影響。其次通過修正后的德國高速低干擾譜設(shè)置軌道不平順，對比分析不同單電磁鐵模型的懸浮力變化；并建立高速磁浮列車動(dòng)力學(xué)模型，通過動(dòng)力學(xué)仿真計(jì)算得到列車車體與擺桿間接口的垂向載荷數(shù)據(jù)，最后通過雨流計(jì)數(shù)法得到接口載荷幅值數(shù)據(jù)并進(jìn)行分析。研究結(jié)果表明：等效集中力數(shù)量對仿真計(jì)算中第1位擺桿接口載荷的影響較大，隨著等效集中力數(shù)量的增

示簡支梁C點(diǎn)受集中力作用。試寫出剪力和彎矩方程，并畫出剪力圖和彎矩圖。以梁的左端為坐標(biāo)原點(diǎn)，選取坐標(biāo)系如圖1（a）所示。對于AC段，寫出它的剪力、彎矩方程：圖1 簡支梁—集中力彎曲內(nèi)力圖此時(shí)，x1的取值范圍是從0到a。而對于剪力方程，因?yàn)榧袅χ皇?span id="syggg00" class="hl">集中力影響，不受集中力偶影響，A點(diǎn)和C點(diǎn)處分別作用有集中力FRA和F。因此，從數(shù)學(xué)意義上來理解這兩個(gè)點(diǎn)，它們是兩個(gè)間斷點(diǎn)，即左右極限存在但不連續(xù)，剪力都要發(fā)生突變，而不是只在C點(diǎn)發(fā)生突變，所以x1的取值范圍應(yīng)是 0

算各點(diǎn)的彎矩和集中力（剪力），分析其力學(xué)性能，為硬橫跨的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。2 電氣化接觸網(wǎng)硬橫跨力學(xué)模型電氣化接觸網(wǎng)的硬橫跨由兩側(cè)的立柱和中間的橫梁連接而成，為了保證高鐵正常運(yùn)行，橫梁上搭載懸掛設(shè)備、支持設(shè)備和測量儀器等[3]。立柱和橫梁是硬橫跨的主要承載結(jié)構(gòu)。為了簡化運(yùn)算，本文忽略橫梁上其他設(shè)備的尺寸影響，僅考慮橫梁和立柱。懸掛設(shè)備、支持設(shè)備和測量儀器等的自重載荷，按照均勻載荷附加到橫梁上處理。橫梁主要承受彎矩和集中力；兩側(cè)的立柱主要承受軸向力、彎矩和集

對主安裝節(jié)處的集中力擴(kuò)散結(jié)構(gòu)開展優(yōu)化設(shè)計(jì)，可以為發(fā)動(dòng)機(jī)減質(zhì)、減低應(yīng)力、提升工作壽命做出更大貢獻(xiàn)。圖1 推力銷連接結(jié)構(gòu)Fig.1 Connection structure of thrust pin針對集中力擴(kuò)散結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，國內(nèi)外學(xué)者開展了研究工作。文獻(xiàn)[4-6]通過對Michell桁架的研究，在質(zhì)量和應(yīng)力約束條件下，得到集中力傳遞到離散或連續(xù)支座上的最優(yōu)桿系結(jié)構(gòu)。拓?fù)鋬?yōu)化能從本質(zhì)上改變結(jié)構(gòu)的拓?fù)湫问綇亩玫讲牧显诳臻g上的最佳分布，常用方法有：均勻化方法、人工

算，推導(dǎo)出體內(nèi)集中力作用下局部應(yīng)力分布的解析解，在此基礎(chǔ)上對大跨徑梁合龍段底板、懸澆梁節(jié)段腹板以及曲線梁底腹板3種結(jié)構(gòu)在曲線鋼束徑向壓力作用下的局部應(yīng)力響應(yīng)及裂縫成因進(jìn)行分析，得到的應(yīng)力公式可直接應(yīng)用于結(jié)構(gòu)受力計(jì)算中。1 鋼束徑向壓力計(jì)算后張法曲線預(yù)應(yīng)力鋼束張拉時(shí)，由于孔道彎曲，鋼束會(huì)對圓心方向的混凝土產(chǎn)生擠壓，曲線鋼束徑向壓力示意如圖1所示。取任意微段dl研究，徑向平衡方程為2×N×dθ/2=σ×R×dθ×b(1)式中，N為鋼束拉力，R為孔道曲率半徑，d

文/李想《超集中力》是一本讀起來不那么費(fèi)勁的工具式圖書，作者是日本知名讀心師大吾。該書在日本出版一個(gè)月就迅速突破10萬冊，目前已由北京聯(lián)合出版公司引進(jìn)發(fā)行。在介紹中，作者大吾被認(rèn)為是日本唯一一位懂得如何解讀人心、操縱人心的讀心師，不僅擔(dān)任多檔電視節(jié)目常駐嘉賓，還為外資企業(yè)員工做培訓(xùn)、進(jìn)行企業(yè)咨詢，并在基因解析企業(yè)擔(dān)任顧問，在大學(xué)擔(dān)任特任教授。他至今已出版多部作品，累計(jì)銷售超過100萬冊。在這本關(guān)于“集中力”的書中，作者第一次將能夠操控自己內(nèi)心的“行動(dòng)和集

100071集中力擴(kuò)散艙段作為捆綁聯(lián)接運(yùn)載火箭芯級(jí)和助推器的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)，主要功能是傳遞并均勻擴(kuò)散助推器推力至芯級(jí)，其結(jié)構(gòu)形式的優(yōu)劣，將直接決定火箭的運(yùn)載能力和發(fā)射成本，影響發(fā)射任務(wù)的成敗。隨著載人登月、深空探測等任務(wù)的逐步推進(jìn)，中國對大運(yùn)載火箭的需求日益迫切，運(yùn)載火箭向尺寸大型化、承載重型化發(fā)展的趨勢日益明顯。對于在研的重型運(yùn)載火箭，箭體主承力艙段直徑達(dá)10 m級(jí)，起飛推力達(dá)5 000 t級(jí)，助推器傳遞至芯級(jí)的集中載荷達(dá)千噸級(jí)。大載荷、大直徑的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)迫使

97.5mm，集中力274.4KN。由于鋼梁跨度不大，自重比較小，計(jì)算時(shí)不考慮自重均布荷載，在驗(yàn)算時(shí)相應(yīng)的擴(kuò)大彎矩剪力。2 曲梁計(jì)算計(jì)算簡圖如圖1 所示，梁上共七個(gè)集中力，各集中力作用點(diǎn)和O 點(diǎn)連線與OA 夾角分別為13°、21°、28°、36°、43°、51°、58°。圖1 曲梁計(jì)算簡圖2.1 曲梁截面尺寸確定鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)GB50017-2017 中6.2.4 節(jié)[1]，當(dāng)鋼箱梁滿足：選取曲梁1#尺寸為：寬350mm，高320mm，壁厚28mm。2.2

跨結(jié)構(gòu)段水平集中力的橫向分力在高樁碼頭排架中的分配系數(shù)。但是在實(shí)際工作中，因?yàn)閮?nèi)河大水位差碼頭經(jīng)常采用整體現(xiàn)澆上部結(jié)構(gòu)，而規(guī)范規(guī)定[1]：上部結(jié)構(gòu)為整體澆筑混凝土?xí)r，不宜大于35 m。因此進(jìn)行碼頭結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)經(jīng)常會(huì)遇到四跨的情況，而規(guī)范中卻沒有給出可供參考的數(shù)值。此外，高樁框架碼頭所受水平集中力作用高程的不同也會(huì)對分配系數(shù)造成影響[2]，而規(guī)范未對此做出區(qū)分。趙沖久等研究表明[3]：運(yùn)用有限元分析模型計(jì)算水平集中力在排架中的分配結(jié)果與物理試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦M(jìn)行研究的

面。如果梁上有集中力作用，則在集中力作用點(diǎn)處兩側(cè)截面上的剪力會(huì)發(fā)生突變，突變的數(shù)值就等于集中力(包括外力和約束力) 的大小[1]。然而目前大多數(shù)材料力學(xué)教材沒有明確給出集中力作用點(diǎn)處截面剪力的值。按照材料力學(xué)中的理論，在剪力圖中由于忽略了集中力的作用長度，所以作用點(diǎn)處為一個(gè)奇點(diǎn)，即載荷集度趨向于無窮大，這與實(shí)際是不相符的。因此，為了解決該問題，本文先以任意位置受一個(gè)集中力作用的簡支梁為例。根據(jù)實(shí)際情況，將作用于一點(diǎn)的集中力等效[2]為作用于一微段的對稱分布

結(jié)構(gòu)以承受捆綁集中力，并對集中力進(jìn)行擴(kuò)散，在新一代大推力捆綁火箭設(shè)計(jì)中，對局部部位的捆綁支座、短殼等進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化，取得了良好的減重效果[2～4]。結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化技術(shù)作為一種新型優(yōu)化方法，在航天領(lǐng)域復(fù)雜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中得到了成功應(yīng)用[5,6]。根據(jù)某大型捆綁火箭結(jié)構(gòu)構(gòu)型和載荷條件，助推器捆綁點(diǎn)處受到偏置集中力，即集中力作用點(diǎn)延伸到火箭艙體側(cè)壁外側(cè)。采用多工況折衷規(guī)劃理論，對艙體整體傳力路徑進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)，獲得一種偏置集中力艙體結(jié)構(gòu)，解決了助推器捆綁點(diǎn)偏置集中力傳遞

是將一側(cè)較大的集中力載荷均勻地?cái)U(kuò)散到另一側(cè)。圖1展示了東方紅衛(wèi)星平臺(tái)[1]通過回轉(zhuǎn)曲面加筋型的對接環(huán)結(jié)構(gòu)，將主星結(jié)構(gòu)的集中力載荷均勻地?cái)U(kuò)散到下面的推進(jìn)艙結(jié)構(gòu)。為了滿足推進(jìn)艙結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求，需開展對接環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，以實(shí)現(xiàn)集中力高效擴(kuò)散。圖2為運(yùn)載火箭熱分離式級(jí)間段結(jié)構(gòu)，為了避免貯箱發(fā)生局部破壞，通過放射肋形式的短殼結(jié)構(gòu)與貯箱連接進(jìn)行集中力擴(kuò)散。傳統(tǒng)型放射肋結(jié)構(gòu)形式可以一定程度上起到集中力擴(kuò)散作用，但為了避免連接處局部強(qiáng)度不足往往采取過于保守的設(shè)計(jì)，易導(dǎo)致結(jié)構(gòu)超重

中間鉸上作用集中力前面分析的簡單鉸和復(fù)雜鉸均沒有集中力作用在鉸鏈上，一旦出現(xiàn)這種情況該如何分析，又會(huì)得出怎樣的結(jié)果，仍以實(shí)例分析。圖4中的中間鉸D上作用一集中力F，同時(shí)受到桿AD的力FD1x、FD1y和桿BD的力FD2x、FD2y，此時(shí)銷釘D的施力物體多于兩個(gè)，所以，銷釘對各桿件的反作用力不再是等值、反向、共線的[3]，可以得出與情況二相同的結(jié)論，即將銷釘附在與其相連的構(gòu)件上，集中力F將跟隨銷釘作用在該構(gòu)件上，同時(shí)，必須指明銷釘是與哪個(gè)連接的構(gòu)件看作整體

問題中,有限的集中力將在作用點(diǎn)附近產(chǎn)生無限大的應(yīng)力和位移。這個(gè)解明顯地與它的前提小變形矛盾。材料力學(xué)教材中，將集中力等效為作用面積遠(yuǎn)小于構(gòu)件尺寸的分布載荷處理，并得出在集中載荷作用兩側(cè)內(nèi)力發(fā)生突變的結(jié)果，但并未給出該截面內(nèi)力的準(zhǔn)確值。本文將這種等效的分布載荷視為作用于兩側(cè)截面的“分布載荷”，這是因?yàn)樵诿恳粋?cè)該“分布載荷”作用范圍為無窮小、平均載荷集度為無窮大，而分布載荷在此作用范圍的積分為有限值，不妨將該“分布載荷”視為作用于兩側(cè)截面的集中力分析。1 一個(gè)

限彈性體內(nèi)部的集中力F作用在某段圓弧端頭,其中由集中力F的方向和圓弧(S)確定的平面垂直于水平面(如圖4所示),基于Mindlin基本解討論該段圓弧上的法向應(yīng)力(σα)和切向應(yīng)力(τα)。集中力的豎向分量(Fv=Fcosθ)作用在半無限彈性體內(nèi)部的Mindlin基本解[12],其應(yīng)力分量如下:圖4 集中力作用無限體示意圖集中力的水平分量(Fh=Fsinθ)作用在半無限彈性體內(nèi)部的Mindlin基本解[12],其應(yīng)力分量如下:如果在式(7)—(14)中y=0

養(yǎng)過程。在豎向集中力作用下，地基土中豎向附加應(yīng)力的分布規(guī)律可以從三個(gè)方面來認(rèn)識(shí)：地基土中某一水平面上的豎向應(yīng)力分布，豎向集中力作用線上的應(yīng)力分布和以集中力作用線為軸線的圓柱面上豎向應(yīng)力分布。（一）地基土中某一水平面上的豎向應(yīng)力分布1.直觀理解把地基土中的固體顆粒抽象成相同直徑的圓球，地面上作用豎向集中力，集中力大小為1個(gè)單位，根據(jù)豎向力的傳遞平衡原理，可以示意地基土中應(yīng)力的分布規(guī)律（見圖1）。該圖可以讓學(xué)生直觀地理解豎向應(yīng)力在某一水平線上的分布規(guī)律：豎向應(yīng)

的懸臂梁在任意集中力F 作用下的彎曲剪力和彎矩可表示為：圖1（b）所示左端固定的懸臂梁在任意集中力偶Me 作用下的彎曲剪力和彎矩可表示為：圖1（c）所示左端固定的懸臂梁在任意分布力q 作用下的彎曲剪力和彎矩可表示為：注意，本文外力當(dāng)中的集中力和均勻分布載荷均假定向上為正、集中力偶假定逆時(shí)針為正，內(nèi)力（剪力和彎矩）的正負(fù)號(hào)遵循工程力學(xué)教材的規(guī)定。2 右端固定的懸臂梁彎曲內(nèi)力計(jì)算圖2 右端固定的懸臂梁圖2（a）所示右端固定的懸臂梁在任意集中力F 作用下的彎曲剪

荷載作用為豎向集中力，用狄拉克函數(shù)將集中力等效為均布荷載，處理在集中力作用點(diǎn)處的邊界條件，推導(dǎo)箱梁附加撓度和初等梁理論箱梁撓度的表達(dá)式。在此基礎(chǔ)上，可以得到箱梁撓度的具體表達(dá)式。關(guān)鍵詞狄拉克函數(shù); 剪力滯效應(yīng); 撓度;初等梁中圖分類號(hào)： U441 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： ADOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2020.11.0250 引言箱型梁剪力滯效應(yīng)分析問題得到了不同方法的研究[1-4

慮外荷載作用為集中力，以附加撓度為基礎(chǔ)建立箱梁的縱向位移函數(shù)和總勢能泛函[4]，推導(dǎo)出三種不同邊界條件下箱梁附加撓度的一般表達(dá)式。結(jié)合歐拉梁撓度，可以得到箱梁撓度和應(yīng)力的表達(dá)式。在此基礎(chǔ)上，進(jìn)一步推導(dǎo)了剪力滯系數(shù)的表達(dá)式。1 不同邊界條件下箱梁的附加撓度文獻(xiàn)[4]給出了在集中力作用下的箱梁附加撓度及其1階～3階導(dǎo)數(shù)的表達(dá)式，現(xiàn)結(jié)合不同邊界條件給出箱梁具體的附加撓度表達(dá)式:1)兩端簡支箱梁。wa(x)的四個(gè)邊界條件為：(1)另外結(jié)合從變分條件出發(fā)要求[5]在

偏安全)，所受集中力為16工字鋼橫梁最大支反力P=52.34 KN，集中力間距為16工字鋼橫梁間距。圖2經(jīng)過計(jì)算，貝雷片主梁最大彎拉應(yīng)力為σmax=257.52 MPa<[σ]=1.3×215=279.5 MPa，τmax=73.3 MPa(4)45工字鋼橫梁驗(yàn)算45工字鋼橫梁所受集中力為P=375.4 KN，由于工字鋼為雙45工字鋼，按單片工字鋼計(jì)算，其所受集中力為187.7 KN，集中力位置為貝雷片縱梁位置。經(jīng)過計(jì)算，16工字鋼橫梁最大彎拉應(yīng)力為σma

巖壓彎破壞時(shí)的集中力的與花崗巖石材厚度、跨度的關(guān)系，為花崗巖石材設(shè)計(jì)提供一些參考建議?！娟P(guān)鍵詞】花崗巖雨篦子;集中力;壓彎破壞;厚度;跨度【中圖分類號(hào)】TU323.4【文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼】A花崗巖石材作為天然酸性石材，廣泛應(yīng)用于室外硬質(zhì)鋪裝、雨水篦子等，花崗巖的受壓性能良好，但是受彎性能較差，且目前對花崗巖受彎性能與石材規(guī)格研究較少，本文以花崗巖雨篦子為例研究花崗巖受彎性能。1、案例簡介1.1 結(jié)構(gòu)形式本文以某籃球場排水明溝為研究對象，排水明溝寬度為300mm、深

毫不猶豫地舉出集中力來。這是將自己擁有的有限的才能匯集，爾后傾注于最為需要之處的能力。沒有它，則不足以辦成任何大事。有效地使用這種力量，就可彌補(bǔ)才華的不足與偏頗。我每天在早晨集中工作三四小時(shí)。坐在書案前，將意識(shí)僅僅傾瀉于正在寫的東西里，其他什么都不考慮。我以為，哪怕?lián)碛袡M溢的才華，哪怕腦子里充滿了妙思，假使牙痛不已，那位作家恐怕什么東西也寫不出來，因?yàn)樗?span id="syggg00" class="hl">集中力受阻于劇烈的疼痛。繼集中力之后，必需的是耐力。即便能夠一天三四小時(shí)集中意識(shí)執(zhí)筆寫作，堅(jiān)持了一個(gè)星

厚度下允許最大集中力2）集中荷載作用下，跨中最大彎矩：3）跨中截面總彎矩：2.3 截面受力計(jì)算中作如下假定：1）花崗巖截面符合應(yīng)變平截面假定；2）石材為拉壓各向同性線彈性材料，忽略各向異性對受彎性能影響；3）石材破壞為受拉區(qū)達(dá)到材料抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；4）中性軸位于截面中心【2】。當(dāng)受拉截面邊緣受力達(dá)到花崗巖材料彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)值frb，則截面承受最大彎矩：2.4 最大集中力計(jì)算根據(jù)構(gòu)件破壞平衡公式：R≥S,即取臨界狀態(tài) ,反求出取不同的跨度與不能石材厚度得到對應(yīng)

射波可以等效為集中力的輻射波，將反射波激發(fā)井內(nèi)波場問題轉(zhuǎn)換為井外集中力激發(fā)井內(nèi)波場問題。最后，利用井外集中力源與井內(nèi)聲源之間的互易關(guān)系獲得了反射波場激發(fā)的井內(nèi)響應(yīng)的漸近解。本文的計(jì)算流程如圖1所示。圖1 計(jì)算流程圖Fig.1 Computational flow chart1 井中聲源的輻射場圖2 井中聲源輻射示意圖Fig.2 The model of radiation of the source in the borehole在本節(jié)中首先考慮充液井孔中

大導(dǎo)致箭體結(jié)構(gòu)集中力承載及擴(kuò)算設(shè)計(jì)的難度大幅提升，傳統(tǒng)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)和驗(yàn)證方法不再具有借鑒和參考意義。為滿足輕質(zhì)化和精細(xì)化設(shè)計(jì)需求，迫切需要建立新型箭體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和數(shù)字化分析驗(yàn)證方法，并據(jù)此開展箭體結(jié)構(gòu)的輕質(zhì)優(yōu)化設(shè)計(jì)工作，并確保地面試驗(yàn)驗(yàn)證順利通過。1 輕質(zhì)箭體結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)1.1 主捆綁集中力、發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)架集中力“雙擴(kuò)散結(jié)構(gòu)”輕質(zhì)優(yōu)化設(shè)計(jì)采用大長細(xì)比助推器的運(yùn)載火箭一般在前、后捆綁間安裝了一套中捆綁聯(lián)接裝置，構(gòu)成了超靜定捆綁火箭[2～4]，超靜定結(jié)構(gòu)使得火箭的捆

簡化為重心處的集中力，作用到由樁腿圍成的三角形面上，假定樁靴與地基接觸均在同一水平面上。如圖1所示。圖1 三樁腿平臺(tái)示意圖建立力的平衡方程：通過上述方程，可求得三個(gè)鉸支點(diǎn)的支反力RA，RB，RC。不難看出，三樁腿平臺(tái)支反力的計(jì)算屬于靜定問題，很容易通過力的平衡方程計(jì)算得到。3 四樁腿支反力計(jì)算平臺(tái)與三樁腿平臺(tái)的的計(jì)算過程有很大不同。四樁腿平臺(tái)可以簡化成在同一水平面上的四點(diǎn)鉸接，長邊長度為a，短邊長度為b，同時(shí)受集中力作用的矩形面，并認(rèn)為滿足薄板理論［7］。

器;音樂教學(xué);集中力;樂感;創(chuàng)新;音樂素養(yǎng)【中圖分類號(hào)】G632.3? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 【文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼】A打擊樂器是一種音色獨(dú)特、鮮明、且人人都能掌握的樂器，對低年級(jí)學(xué)生來說，通過打擊樂器開始學(xué)會(huì)聽辨、體驗(yàn)聲音的不同色彩是很好的教法。這種體驗(yàn)除自己敲外，通過找伙伴、歸類是對樂器音色特征的進(jìn)一步認(rèn)知，再加上圖形符號(hào)的選擇，對樂器音色的特點(diǎn)一步步提示等，用不同手段，引導(dǎo)孩子深入體驗(yàn)，是很重要很有效的方法。我校的音樂教育音樂教師使用各種

點(diǎn)懸鏈線索元對集中力作用下的柔索結(jié)構(gòu)進(jìn)行了非線性有限元分析計(jì)算。秦劍等[7]基于懸鏈線理論對分段懸索結(jié)構(gòu)進(jìn)行找形計(jì)算，但找形計(jì)算中的初始構(gòu)型采用拋物線逼近，故找形結(jié)果只適宜于小垂度的情形?？登f等[8]采用懸鏈線和大變形梁理論建立了模擬J型鋪設(shè)管線的分段力學(xué)模型。毛東風(fēng)等[9]采用大擾度梁理論、Pasternak地基模型和懸鏈線理論,借助ABAQUS模擬了深水管道棄置回收過程的力學(xué)行為，屬于典型的工程應(yīng)用。張卓杰等[10]在懸鏈線的求解中，選取左邊界的斜率即

理性。1 等效集中力計(jì)算在船體總縱強(qiáng)度計(jì)算中，通常將船體理想化為一變斷面的空心薄壁梁，簡稱船體梁。船舶在波浪上航行時(shí)，作用在船體梁上的外力相當(dāng)復(fù)雜，實(shí)踐證明，船體梁主要承受由重力和浮力引起的總縱彎曲作用，而對于艦船設(shè)計(jì)過程中計(jì)算得到的已知彎矩值，可根據(jù)經(jīng)典的力學(xué)分析方法計(jì)算作用在船體上的外力。對于長度為l的某船體梁，切分為n個(gè)剖面，中垂工況時(shí)其各個(gè)剖面彎矩分布值分別為Mi(i=1, 2, …,n)，并假定其艏端點(diǎn)和艉端點(diǎn)所受彎矩值為Mb、Ms，以艉端點(diǎn)為原

建在梁的左端。集中力為P,作用位置為c。顯然,在c點(diǎn)以左和以右,不能用同一個(gè)函數(shù)來表達(dá)。我們可將c點(diǎn)以左的函數(shù)記為w1,c點(diǎn)以右記為w2。為了驗(yàn)算方便我們可記y1=eβxcosβx y2=eβxsinβx y3=e-βxcosβx y4=e-βxsinβx并將待定系數(shù)看成變量,則w1=y1x1+y2x2+y3x3+y4x4 w2=y1x5+y2x6+y3x7+y4x8根據(jù)邊界條件,當(dāng)x=0時(shí),彎矩和剪力均為0；當(dāng)x=c時(shí),左右兩個(gè)函數(shù)的位移、斜率、彎矩相等

時(shí)，由其本身的集中力計(jì)算得到，再分別計(jì)算兩側(cè)分別需要的附加箍筋數(shù)。而一般抗剪箍筋承擔(dān)的剪力，是由所有次梁及均布荷載同時(shí)作用在主梁跨內(nèi)時(shí)在不同梁段產(chǎn)生的剪力。這是附加箍筋與一般抗剪箍筋的區(qū)別。剪力； 附加橫向鋼筋； 箍筋; 一般抗剪箍筋《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》9.2.11條規(guī)定：“位于梁下部或截面高度范圍內(nèi)的集中荷載，應(yīng)全部由附加橫向鋼筋承擔(dān)，附加橫向鋼筋宜采用箍筋。箍筋應(yīng)布置在2h1+3b的范圍內(nèi)……”。所以設(shè)計(jì)時(shí)遇到鋼筋混凝土主次梁交叉處，就在次梁兩側(cè)

分別在均布力和集中力作用下的撓度垂直加筋在均布力作用下的撓度，結(jié)果見表6。表6 油壓均布力作用下的撓度本結(jié)構(gòu)中存在兩處縱橫加筋變形協(xié)調(diào)問題。一處是上側(cè)的橫向加筋與縱向加強(qiáng)筋之間的P1集中力作用，一處是下側(cè)的橫向加強(qiáng)筋與縱向加強(qiáng)筋之間的P2集中力作用。以下是變形協(xié)調(diào)P1集中力作用下的撓度，如圖5所示，結(jié)果見表7。RB=P1-RAM=RAx-P1(x-a)(如x表7 集中力P1作用下的撓度以下是變形協(xié)調(diào)P2集中力作用下的撓度，如圖6所示，結(jié)果見表8。RB=P2

模擬箱梁在不同集中力和均布荷載作用下，箱梁剪力滯的分布規(guī)律。連續(xù)箱梁； 單箱雙室； 有限元； 剪力滯初等梁理論認(rèn)為，在不考慮剪切應(yīng)變對縱向變形影響的情況下，當(dāng)某對稱荷載作用于箱梁的兩肋板時(shí)，翼板的正應(yīng)力與其到中性軸的距離成正比，且正應(yīng)力在頂板與底板橫向各處都相等。實(shí)際的帶翼緣板的T梁和箱形截面梁，在對稱垂直力作用下，翼緣板上的正應(yīng)力沿寬度方向呈不均勻的分布狀態(tài)。這種由于腹板處剪力流向翼緣板中傳遞的滯后而導(dǎo)致翼緣板正應(yīng)力沿寬度方向呈不均勻分布的現(xiàn)象，稱為“剪

行了修正。采用集中力和均布力簡支梁模型，計(jì)算出管柱通過彎曲段的支反力，進(jìn)而計(jì)算出管柱剛性造成的附加摩擦力。修正模型考慮了彎曲段管柱的剛性對管柱受力的影響，更加符合管柱的特性和實(shí)際受力情況。采用軟管模型和修正模型對實(shí)例井管柱受力進(jìn)行了計(jì)算分析。水平井；打撈作業(yè)；管柱；受力分析；計(jì)算模型Johancsik等于1984年提出了基于軟管模型的管柱受力分析模型[1]。該模型把管柱劃分為多個(gè)單元段，在每個(gè)單元段上應(yīng)用基本受力方程進(jìn)行迭代計(jì)算，沒有考慮管柱剛性對受力的影

2.2.2外部集中力對管道模型中某一節(jié)點(diǎn)施加集中力，探討集中力位置改變對管道失效的影響，以及腐蝕深度對集中力極限值的影響。設(shè)加載在腐蝕面上的集中力角度α=0°，逆時(shí)針方向增大角度。1)缺陷深度對集中力極限值的影響。取缺陷長度為1 000 mm，圓心角為20°的情況進(jìn)行分析，如圖9。圖9　缺陷深度對集中力極限值的影響由圖9知，缺陷深度對引起失效的集中力極限值影響明顯，缺陷越深，失效集中力越小。當(dāng)腐蝕達(dá)到9 mm時(shí)，僅需12 kN就可造成管道失效。當(dāng)α=90°

應(yīng)力當(dāng)成外荷載集中力考慮。對預(yù)應(yīng)力進(jìn)行靜力學(xué)分析，將預(yù)應(yīng)力分解為水平及垂直兩個(gè)方向的集中力，如圖3所示。圖3 水平預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的附加應(yīng)力簡圖對土體所受的預(yù)應(yīng)力集中力，采用半無限體邊界模型，估算在土體中引起的附加應(yīng)力，半無限體邊界受法向、切向集中力的應(yīng)力狀態(tài)如圖4、圖5所示。圖4 半無限體邊界受法向集中力圖5 半無限體邊界受切向集中力根據(jù)彈性力學(xué)理論，半無限體邊界受水平(法向)集中力作用時(shí)，其剛體內(nèi)任意一點(diǎn)的應(yīng)力計(jì)算式如下公式(6)、(7)、(8)。結(jié)合圖3，

重要了，一個(gè)是集中力、一個(gè)是耐力。集中力就是將自己擁有的有限才能匯集，爾后傾注于最需要之處的能力（記得當(dāng)年華為提倡的“壓強(qiáng)經(jīng)營原則”說的就是企業(yè)經(jīng)營層面的集中力）。耐力是有持續(xù)性的工作，不是一曝十寒。順便提一句，在軟件行業(yè)中，我最不喜歡的就是連續(xù)幾晝夜趕工的方式，這種出來的程序往往瑕疵很多，特別是多人協(xié)同時(shí)，我總希望不要加班，要朝九晚五持之以恒寫程序設(shè)計(jì)、做評(píng)審，這才能打造出好的精品程序，才能實(shí)現(xiàn)軟件的重用和代碼的優(yōu)化。集中力和耐力可通過訓(xùn)練于后天達(dá)到并不

點(diǎn)上，形成結(jié)點(diǎn)集中力.在有限元分析完成后，位移邊界條件也可以轉(zhuǎn)化為結(jié)點(diǎn)集中力.一個(gè)優(yōu)化問題實(shí)際上就是設(shè)計(jì)這些集中力的優(yōu)化傳遞路徑.因此，文中只討論結(jié)點(diǎn)集中力的情況.結(jié)點(diǎn)集中力需要集中桿件傳遞，或者需要無限多匯交于一點(diǎn)的分布桿件.當(dāng)無限多的分布桿件匯交于一點(diǎn)時(shí)，桿件在匯交點(diǎn)位置的方向不確定，該點(diǎn)就是奇異點(diǎn)（S區(qū)）.因此，集中力作用點(diǎn)（包括位移約束結(jié)點(diǎn)，以下不再特別說明）的位置必然有集中桿件或是奇異點(diǎn).從平衡的角度看，由于集中桿件也可以理解為集中力，所以集中桿

小橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給大橫桿。大橫桿按照均布荷載與集中力作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算(計(jì)算小橫桿傳遞給大橫桿的集中力時(shí)，計(jì)入小橫桿的懸挑荷載)。小橫桿懸挑見圖1。1)內(nèi)排大橫桿受到的集中力靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P1內(nèi)標(biāo)=0.5q3標(biāo)L1(1+a/L1)2=0.5×0.302×0.9×(1+0.2/0.9)2=0.203 kN；2)內(nèi)排大橫桿受到的集中力動(dòng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2內(nèi)標(biāo)=0.5QL1(1+a/L1)2=0.5×2.25×0.9×(1+0.2/

布線荷載、跨中集中力作用下的應(yīng)力結(jié)果進(jìn)行了比較，準(zhǔn)確得到了該簡支鋼箱梁的剪力滯系數(shù)。楊梅州 鋼箱梁 剪力滯 有限元分析本研究結(jié)合國內(nèi)某大橋進(jìn)行，大橋由西引橋、主橋和東引橋組成，主橋孔跨組合：(40+90+70+300+20) m西懸索橋+80 m簡支鋼箱梁+(20+240+55+75+30) m東懸索橋。鋼箱梁采用簡支結(jié)構(gòu)時(shí)跨度達(dá)80 m，國內(nèi)還沒有類似工點(diǎn)，有必要對其結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行更為準(zhǔn)確的分析，故需對本簡支鋼箱梁的剪力滯系數(shù)進(jìn)行研究。1 結(jié)構(gòu)尺寸及

螺帽上施加局部集中力實(shí)現(xiàn)對不良接觸現(xiàn)象的模擬，通過在螺帽上施加均勻載荷模擬螺帽接觸良好情況，加載方法見圖8。圖7 螺釘金相組織Fig.7 Metallurgical structure of screw螺栓材料為高溫合金GH2132，取彈性模量取 E=198 MPa［7］，泊松比取 ν=0.3，由于難以準(zhǔn)確獲得試驗(yàn)中螺釘?shù)氖芰η闆r，本研究選擇F=1 kN，改變局部集中力F'，同時(shí)滿足F'+F'=1 kN，實(shí)現(xiàn)不良接觸程度對螺釘應(yīng)力分布的影響的定量描述，探究

鋼軌頂部的橫向集中力的最大值作為簡諧激勵(lì)幅值,并對該橫向集中力的時(shí)程曲線做功率譜變換,得到橫向集中力的主頻范圍。分別將該簡諧激勵(lì)作用在橋梁第一跨跨中、第二跨1/4跨及第二跨跨中時(shí)的主梁跨中動(dòng)力放大系數(shù),測試結(jié)果表明,鐵路橋梁在車速不超過120 km/h的情況下,動(dòng)力放大系數(shù)最大值不超過1.3,橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)能滿足主梁橫向剛度的要求。鐵路橋梁; 車橋耦合振動(dòng); 動(dòng)力系數(shù); 振動(dòng)響應(yīng)由于軌道不平順等因素的影響,列車在行進(jìn)過程中會(huì)左右搖擺,產(chǎn)生作用于軌道頂面

2，5]推導(dǎo)了集中力作用下S型彈簧的縱向彈性系數(shù)。文獻(xiàn)[6-7]中結(jié)構(gòu)的功能性剛度為S型彈簧的垂直方向剛度，文獻(xiàn)[8]對集中力作用下S型彈簧垂直彈性系數(shù)進(jìn)行了理論公式的推導(dǎo)。文中推導(dǎo)了集中力(即等效作用于彈簧自由端的質(zhì)點(diǎn)力)作用下S型彈簧的橫向剛度，修正了文獻(xiàn)[8]彈性系數(shù)計(jì)算公式。在慣性環(huán)境作用下的彈簧質(zhì)量系統(tǒng)中，影響彈簧彈性系數(shù)的結(jié)構(gòu)參數(shù)類型及影響程度將發(fā)生改變，因此上述文獻(xiàn)S型彈簧彈性系數(shù)公式不適用于微慣性開關(guān)、微加速度計(jì)等微慣性執(zhí)行器件中彈性系數(shù)計(jì)

合剪力墻的頂點(diǎn)集中力解出來，以決定是否考慮這個(gè)力對結(jié)構(gòu)體系的影響。連梁作為框架—剪力墻主要受力構(gòu)件之一，對于其是否剛接歷來只是在概念設(shè)計(jì)的層面上，本文在這方面也做一定的工作。1 不考慮樓板的變形1.1 框架—剪力墻的計(jì)算基本假定在對框架—剪力墻進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖的確定時(shí)，作出如下的假定:(1)樓蓋在自身平面內(nèi)的剛度為無窮大;(2)水平外荷載的合力通過結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度中心;(3)框架與剪力墻的結(jié)構(gòu)剛度系數(shù)沿結(jié)構(gòu)的高度方向?yàn)槌?shù)。通過這樣的假定，得到在同一標(biāo)高的地

定理闡述了兩個(gè)集中力力系之間功的互等，其相應(yīng)的數(shù)學(xué)表達(dá)式為（Δij是力系 Fsj在 Fpi作用點(diǎn)處沿 Fpi方向引起的位移；Δji是力系 Fpi在 Fsj作用點(diǎn)處沿Fsj方向引起的位移）對于廣義力，如分布載荷q、力偶矩M，功的互等定理也是成立的。本文首先以梁為例，證明集中力力系與分布載荷、力偶矩之間功的互等，然后從數(shù)學(xué)的角度對梁的微段進(jìn)行分析，對原始的功的互等定理做進(jìn)一步的分析闡述。1 廣義力間功的互等的證明1.1 分布載荷 q與集中力力系之間功的互等記集

072)非保守集中力作用下飽和多孔懸臂梁的非線性彎曲楊 驍, 周冬華(上海大學(xué)土木工程系,上海 200072)基于孔隙流體僅沿梁軸向運(yùn)動(dòng)的微觀不可壓飽和多孔彈性梁大撓度彎曲數(shù)學(xué)模型,利用 Galerkin截?cái)喾?研究固定端不可滲透、自由度可滲透的飽和多孔懸臂彈性梁在自由端處承受突加非保守集中力作用下的擬靜態(tài)非線性彎曲問題,給出了梁彎曲時(shí)撓度、彎矩等隨時(shí)間的響應(yīng)以及沿梁軸線的分布.數(shù)值結(jié)果表明:當(dāng)載荷較小時(shí),非保守集中力、保守集中力以及線性小撓度理論的結(jié)果相

先分別分析梁受集中力、均布載荷和集中力矩作用時(shí)梁的剪力和彎矩,形成簡單載荷作用時(shí)梁的剪力和彎矩函數(shù),當(dāng)求復(fù)雜載荷作用時(shí)梁的剪力和彎矩,可以分別調(diào)用各個(gè)函數(shù),然后進(jìn)行剪力和彎矩值的代數(shù)迭加,得到復(fù)雜載荷作用時(shí)梁的剪力和彎矩。具體的計(jì)算機(jī)分析過程如下：1.集中力作用下梁內(nèi)剪力和彎矩的計(jì)算機(jī)分析設(shè)集中力P作用位置為a，梁長為L（見圖1），其對應(yīng)的剪力方程為：對應(yīng)的彎矩方程為：根據(jù)剪力方程和彎矩方程，編制MATLAB程序，得到集中力P作用下梁的剪力和彎矩的通用程序

歸納為：才華、集中力和耐力，并斷言：“寫小說很像跑全程馬拉松，對于創(chuàng)作者而言，其動(dòng)機(jī)安安靜靜，確確實(shí)實(shí)地存在于自身內(nèi)部，不應(yīng)向外部去尋求形式與標(biāo)準(zhǔn)?！贝迳洗簶涞囊馑际?，對于普通參加馬拉松的市民來說，無所謂勝負(fù)?！芭苓^一趟全程馬拉松便會(huì)明白，在比賽中勝過或者負(fù)于某個(gè)特定的人，對跑者來說并不特別重要?！毙≌f家這一職業(yè)，也無所謂勝負(fù)。臨近花甲之年的村上春樹著作等身，前幾日剛剛獲得耶路撒冷文學(xué)獎(jiǎng)。說到跑馬拉松，他已經(jīng)跑了四分之一世紀(jì)，不僅每年至少參加一個(gè)全程馬拉松