粗晶
- 6×××系鋁合金車體型材粗晶的研究進展
金生產(chǎn)的[5]。粗晶環(huán)是鋁合金擠壓制品中的主要缺陷之一,擠壓大壁厚型材時,自由端位置極易出現(xiàn)粗晶環(huán)。粗晶環(huán)的存在使材料的力學性能顯著降低[6-7]。在軌道交通領域,擠壓鋁型材一般為多腔異形空心型材,對型材的尺寸和形位公差要求非常嚴格,對組織性能和使用壽命要求不斷提高。因此對粗晶環(huán)缺陷的控制要求也越來越高,需要不斷改進鋁型材生產(chǎn)工藝來提高型材質(zhì)量。1 形成粗晶環(huán)的原因從生產(chǎn)工序來看,粗晶環(huán)在擠壓和熱處理過程中容易出現(xiàn)。在粗晶環(huán)中,大晶粒的晶界是直的,長大時晶
輕合金加工技術 2023年4期2023-08-04
- 新能源汽車擠壓鋁型材擠壓模具案例解析
，尤其是內(nèi)外表面粗晶問題，嚴重影響了新能源汽車鋁型材的生產(chǎn)進度，成為其應用發(fā)展的瓶頸。對于擠壓型材來講，擠壓模具的設計與制造是重中之重，所以新能源汽車鋁型材的模具研發(fā)勢在必行。提出科學合理的模具解決方案，從而進一步提高新能源汽車鋁型材合格率和擠壓生產(chǎn)率，才能滿足市場需求。目前，傳統(tǒng)的擠壓模設計、制造工藝不能達到生產(chǎn)合格新能源汽車鋁型材的需求，而國內(nèi)市場對該模具的開發(fā)尚處于起步階段[2]。本公司與多家鋁企業(yè)合作，經(jīng)過數(shù)十次的試驗，開發(fā)了一系列新能源材料。本文
鋁加工 2022年6期2023-01-13
- 新能源汽車電池包安裝梁鋁型材擠壓模具設計
氧化，表面不能有粗晶。(3)零件表面不允許有裂紋、起皺等缺陷。氧化后零件不允許被污染。(4)產(chǎn)品禁用物質(zhì)滿足Q/JL J160001-2017《汽車零部件和材料禁用、限用物質(zhì)要求》標準中的規(guī)定。(5)力學性能要求為，抗拉強度≥210MPa，屈服強度≥180MPa，斷后伸長率A50≥8%。(6)合金成份(質(zhì)量分數(shù)，%)為，Si 0.39～0.45，F(xiàn)e 0.10～0.25，Cu 0.03，Mn 0.02～0.07，Mg 0.45～0.51，Zn 0.04，T
有色金屬加工 2022年6期2022-12-18
- 擠壓工藝與模具結(jié)構(gòu)對6005A軌道型材粗晶的影響
3]。粗大晶粒及粗晶層是擠壓制品的一種組織缺陷，粗大晶粒組織能夠引起制品的力學性能降低、拉彎加工出現(xiàn)橘皮或斷裂、表面質(zhì)量粗糙、陽極氧化表面不美觀、降低產(chǎn)品的疲勞性能等問題。粗晶問題是行業(yè)內(nèi)最難解決的問題之一。隨著軌道車輛制造商對列車安全和壽命要求的不斷提高，對高速列車和地鐵用6005A鋁合金組織和性能尤其是型材粗晶層要求也越來越高，迫使軌道交通用鋁型材供應商不斷更新生產(chǎn)工藝[4-5]。隨著軌道車輛高速化和輕量化的發(fā)展，大截面、薄壁、中空鋁合金型材的研制成功
鋁加工 2022年5期2022-11-02
- X80管線鋼焊接接頭的組織對其超臨界CO2腐蝕行為的影響
(FGHAZ)、粗晶熱影響區(qū)(CGHAZ)和焊縫區(qū)(WM)。利用電火花線切割機在焊接接頭各區(qū)域中心位置沿平行于區(qū)域間分界線的方向截取試樣，制備尺寸為4 mm×5 mm×1 mm的片狀試樣。按上述方法對片狀試樣的4 mm×5 mm面進行打磨，選取其中代表性試樣，同樣經(jīng)過拋光、蝕刻、金相檢查，驗證區(qū)域組織。采用高溫熱處理爐對不同區(qū)域截取的試樣進行高溫回火處理，回火溫度為600 ℃，保溫時間為40 min，冷卻方式為空氣冷卻。將上述試樣用熱固性環(huán)氧樹脂封裝，暴露
腐蝕與防護 2022年8期2022-09-30
- 粗晶鋁合金高溫塑性變形行為研究
。激活能Q是研究粗晶5083鋁合金高溫變形的基礎，激活能Q對應著金屬在變形過程中所需能量，其值大小可與材料的晶界激活能和晶內(nèi)激活能相對應，結(jié)合材料的微觀組織變化，可用于分析其變形機理，從而實現(xiàn)軌道交通輕量化，有效節(jié)約能源、降低能耗。目前，研究粗晶塑性變形機理有助于降低細晶超塑性對材料的嚴格要求，省去了繁瑣的預處理過程，使超塑性加工技術在生產(chǎn)中得到更廣泛應用，具有更直接的經(jīng)濟優(yōu)勢。2 試驗2.1 試驗材料及設備試驗所用10mm厚的粗晶5083鋁合金軋制板材的
金屬加工(熱加工) 2022年9期2022-09-20
- 抑制6xxx系制品拉毛缺陷和粗晶暴露的平衡氧化工藝研究
氧化后表面出現(xiàn)的粗晶缺陷，本文以木工機械用LZM-032A產(chǎn)品為例，通過改變氧化前處理工藝參數(shù)及工藝流程，研究了不同氧化前處理工藝對氧化后制品表面拉毛顆粒及粗晶暴露的影響，提出利用氧化前處理工藝平衡控制試樣氧化后表面的拉毛顆粒和粗晶的解決方案。1 試驗方案1.1 堿蝕去掉粗晶層設想試樣經(jīng)過堿蝕處理可以使表面的粗晶層腐蝕掉，經(jīng)過氧化后，表面無粗晶及拉毛顆粒缺陷。根據(jù)如下試驗方案，觀察氧化后表面粗晶缺陷顯現(xiàn)程度。除油(室溫；1min)→堿蝕(55±10℃；0.
有色金屬加工 2022年4期2022-08-11
- 表層組織狀態(tài)對6005A 鋁合金MIG 焊接頭液化裂紋及疲勞性能的影響
在晶粒異常粗大的粗晶組織[13].申澎洋等人[14]的研究表明晶界析出物是造成鋁合金粗晶組織和細晶組織腐蝕性能差異的主要原因.張大鵬等人[15]研究發(fā)現(xiàn)粗晶組織會降低鋁合金擠壓棒材的力學性能.劉聰?shù)热薣16]研究發(fā)現(xiàn)小角度晶界對鋁合金焊接裂紋的擴展有阻礙作用.組織不均勻性對鋁合金加工特性的影響已受到學者關注，而關于母材表層組織狀態(tài)對6005A 鋁合金MIG 焊接頭液化裂紋及疲勞性能的影響研究較少，并且接頭疲勞性能對表面缺陷非常敏感.當前國內(nèi)軌道交通鋁合金車
焊接學報 2022年5期2022-05-16
- 干燥條件下多向熱鍛304L不銹鋼摩擦性能研究
條件下都具有優(yōu)于粗晶態(tài)組織的抗磨損性能，這是由于納米晶和超細晶結(jié)構(gòu)具有較高的硬度，在摩擦過程中可以有效的抑制對磨副材料之間的黏著效應，進而減少了材料的黏著撕裂損失。Wang等采用異構(gòu)結(jié)構(gòu)設計獲得具有良好強-塑性匹配的不銹鋼材料，同樣實現(xiàn)了抗磨損性能的顯著提高。他們的實驗結(jié)果指出良好的強-塑性匹配有利于減少摩擦過程中材料的去除，進而增強了不銹鋼的抗磨損性能。機械零部件在實際服役過程中，經(jīng)常會面臨缺少潤滑的條件(干燥條件)，如何通過微結(jié)構(gòu)設計獲得干摩擦條件下機
兵器裝備工程學報 2022年3期2022-04-08
- 減少鋁合金擠壓制品粗晶環(huán)的方法研究進展
火過程中極易產(chǎn)生粗晶環(huán)，使陽極氧化型材表面出現(xiàn)花斑，著色色差明顯，并且降低力學性能，嚴重影響型材的使用性能[2]。對于7xxx系鋁合金，粗晶環(huán)的存在會增加焊接開裂的敏感性，降低斷裂韌性和耐腐蝕性，對機加工性也具有一定的負面影響[3]。對于2xxx系鋁合金，粗晶環(huán)顯著惡化力學性能、焊接性能、表面著色性能，對用在軍工和民用結(jié)構(gòu)件的擠壓型材特別不利。鋁合金擠壓制品粗晶環(huán)是行業(yè)內(nèi)最難解決的問題之一，經(jīng)常造成制品報廢，粗晶環(huán)曾一度制約著鋁合金擠壓型材在建筑和工業(yè)上的
有色金屬加工 2022年1期2022-02-25
- 晶粒組織對7B04鋁合金超塑性變形機理的影響
空氣爐退火得到粗晶板材。將所制得的細晶和粗晶板材沿其軋制方向制成如圖1所示的標準試樣[8]，用于超塑性高溫拉伸。超塑性高溫拉伸在對開式三段電阻絲加熱爐加熱的RWS50 高溫拉伸試驗機上進行，溫度波動范圍為±5 ℃。變形條件采用廖榮躍等[13]所獲得的變形溫度為515 ℃和初始應變速率為5×10?4s?1的7B04的最適宜變形條件。圖1 超塑性拉伸試樣形狀和尺寸[8]Fig.1 Superplastic tensile specimen shape and
中南大學學報（自然科學版） 2021年9期2021-10-18
- 08Ni3DR鋼焊接接頭最薄弱區(qū)域與沖擊韌性之間的關系
韌性最薄弱區(qū)域為粗晶熱影響區(qū)，其粗晶熱影響區(qū)的顯微組織為粗大的粒狀貝氏體和板條貝氏體組成的復合組織。粗晶熱影響區(qū)寬度在缺口尖端前沿所占比例越高，試樣的沖擊吸收能量越低。當粗晶熱影響區(qū)寬度所占比例達到100%時，沖擊吸收能量為27 J，相比于母材沖擊韌性損失高達90.7%。以上兩個方面充分體現(xiàn)出焊接接頭最薄弱區(qū)域?qū)_擊韌性有很大的影響。關鍵詞：08Ni3DR;最薄弱區(qū)域;粗晶熱影響區(qū);沖擊韌性0? ? 前言 近幾十年來隨著石油、化工產(chǎn)品的消費迅速上升，尤其
電焊機 2021年2期2021-09-10
- 晶粒尺寸梯度分布對316L不銹鋼耐腐蝕性能的影響
表面制備納米晶?粗晶梯度過渡結(jié)構(gòu)。通過透射電鏡和掃描電鏡分析過渡區(qū)內(nèi)的顯微結(jié)構(gòu)，利用電化學極化測試以及X射線衍射等著重分析過渡區(qū)鈍化膜的形態(tài)、元素分布、織構(gòu)以及殘余應力等，揭示晶粒尺寸梯度分布影響材料耐腐蝕性能的機制。研究結(jié)果為改善混合結(jié)構(gòu)的耐腐蝕性能提供理論基礎，同時為耐蝕材料的設計提供新的思路。1 實驗1.1 原材料及樣品制備原材料為商用的粗晶(coarse-grained，CG)316L不銹鋼棒(平均晶粒尺寸為12.4 μm)，直徑為10 mm，長
粉末冶金材料科學與工程 2021年3期2021-07-22
- 改善鋁合金板材粗晶環(huán)的擠壓模具結(jié)構(gòu)
273500）粗晶環(huán)是擠壓制品的一種組織缺陷，指的是擠壓制品截面周邊的晶粒特別粗大，形成環(huán)狀或月牙狀組織。它會引起制品力學性能降低，冷變形時易出現(xiàn)裂紋，表面粗糙[1]。近年來發(fā)展起來的電子產(chǎn)品，外殼經(jīng)鋁合金板材加工而成，如果板材粗晶環(huán)太厚經(jīng)加工后不能去除，陽極氧化后制品表面會形成花斑，影響美觀。因此，控制板材粗晶環(huán)厚度具有重要的現(xiàn)實意義。業(yè)內(nèi)解決粗晶環(huán)問題時，主要通過控制鑄錠加熱方式和保溫時間[2]、調(diào)整擠壓工藝[3，4]、改造淬火冷卻設備[4]等手段。
中國金屬通報 2021年8期2021-06-28
- 熱軋粗晶缺陷形成機理及其對電鍍鋅板的影響
析發(fā)現(xiàn)是基板表面粗晶所致。本文對粗晶缺陷形成機理展開了分析，并提出了針對性改進措施。1 試驗材料與方法試驗材料選自大生產(chǎn)帶缺陷電鍍鋅板，其基體成分如表1所示。流星狀缺陷主要發(fā)生在帶鋼上表面，頭尾無，且其發(fā)生主要從距帶頭1/4長度至1/2長度范圍內(nèi)。缺陷呈小短條狀，程度較輕時，呈零星斑點狀分布，圖1為粗晶缺陷在電鍍鋅板表面宏觀形貌特征，小短條流星狀白條隨機分布在板面。缺陷嚴重時整表面均可見呈不規(guī)則流星狀分布的小短條，短條長度為5mm-20mm。表1 電鍍鋅基
武漢工程職業(yè)技術學院學報 2021年1期2021-04-29
- 初始晶粒均勻性對GH720Li 合金等溫鍛造組織演變的影響規(guī)律
勻細晶組織和初始粗晶組織在不同鍛造溫度和鍛造速度條件下的組織演變規(guī)律進行了分析。渦輪盤是航空發(fā)動機的關鍵熱端部件之一，其組織性能要求極高。GH720Li 合金是650 ～750℃長期使用的高性能渦輪盤材料，其鍛件晶粒組織要求均勻細小，以滿足渦輪盤性能要求。鍛件最終晶粒組織主要由棒材初始晶粒組織狀態(tài)、鍛前加熱以及等溫鍛造工藝參數(shù)三個因素共同決定。目前針對GH720Li 合金棒材初始晶粒組織狀態(tài)的研究相對較少，而鑒于初始晶粒組織對晶粒組織控制的重要影響，急需開
鍛造與沖壓 2021年5期2021-03-12
- 防扭臂鍛件低倍粗晶缺陷淺析
航空鍛鑄有限公司粗晶缺陷是鋁合金模鍛件常見缺陷之一，它降低鍛件的強度。在鍛件的粗晶組織以及由粗晶組織向細晶組織急劇變化的過渡區(qū)，鍛件的疲勞強度降低。我公司生產(chǎn)的防扭臂鍛件，材料為LD10,熱處理交付狀態(tài)為CS，鍛件尺寸如圖1所示。原生產(chǎn)設備為3t 模鍛錘，因模鍛錘生產(chǎn)精度較低，批量生產(chǎn)過程中，常常出現(xiàn)非加工表面擼傷問題，如圖2 所示，導致鍛件報廢。圖1 防扭臂鍛件尺寸圖圖2 防扭臂鍛件錘上模鍛時易擼傷2020 年3 月，該防扭臂鍛件轉(zhuǎn)產(chǎn)至1000t 電動螺
鍛造與沖壓 2021年3期2021-02-27
- 鋁合金鉻酸陽極化明暗條紋產(chǎn)生原因及解決措施
會異常長大而成為粗晶區(qū)域，而正常變形的區(qū)域會正常長大為細晶區(qū)，根據(jù)擠壓方式不同，會呈現(xiàn)為環(huán)狀或月牙狀，粗晶環(huán)按照擠壓的先后順序，頭部到尾部依次減少，晶粒沿擠壓的方向拉長，呈長條紋狀分布。經(jīng)過分析得出殼體表面明暗相間的條紋是由于鋁合金擠壓棒材表層粗晶環(huán)造成的。鋁合金棒材經(jīng)擠壓之后，表層出現(xiàn)了粗晶環(huán)，經(jīng)過陽極化之后，因為腐蝕作用[11]，鋁合金原有的晶粒表象顯露出來，被拉長的粗晶區(qū)就出現(xiàn)了長度不一的條紋。又因為粗晶區(qū)經(jīng)過了熱處理而重新結(jié)晶，不同晶粒的原子層堆積
化工管理 2021年4期2021-02-27
- 鋁合金熱成形晶粒異常長大現(xiàn)象研究進展
構(gòu)件表面容易形成粗晶層。文中針對鋁合金熱成形過程中晶粒異常長大的機理與控制方法進行了綜述[11]。1 鋁合金拼焊熱成形晶粒異常長大鋁合金拼焊熱成形工藝為：將相同或者不同尺寸、形狀、厚度、強度或材質(zhì)成分的鋁合金，利用焊接方式成為一個整體[12—14]。采用鋁合金取代鋼板，重量減輕50%以上，但傳統(tǒng)的熔焊時焊接接頭處易出現(xiàn)裂紋和氣孔等焊接缺陷，因此限制了其應用[15—17]。攪拌摩擦焊（FSW）作為固相連接技術的典型代表，其原理圖如圖1，由于其能提高焊接接頭的
精密成形工程 2020年6期2020-12-08
- 川西北部雙魚石地區(qū)中二疊統(tǒng)棲霞組中-粗晶白云石成因
重點在研究區(qū)中-粗晶白云石巖石學特征表征的基礎上。結(jié)合其地球化學特征，與前人研究成果相互印證對比，揭示其成巖流體性質(zhì)、來源，分析其成因機理，以期為該區(qū)白云巖研究提供部分借鑒。1 區(qū)域地質(zhì)概況川西北部雙魚石地區(qū)位于劍閣-廣元一帶，受控于復雜的龍門山和米倉山斷褶帶。在晚石炭世加里東運動后，沉積下二疊統(tǒng)梁山組粉砂巖及上覆的中二疊統(tǒng)棲霞、茅口組碳酸鹽巖地層。棲霞組為完整海進-海退旋回控制下的淺水碳酸鹽沉積物，由下至上可劃分為棲一段及棲二段[4]。區(qū)內(nèi)棲霞組主要發(fā)育
云南化工 2020年10期2020-11-02
- 固溶處理對6082鋁合金擠壓棒材組織與性能的影響
再結(jié)晶晶粒尺寸、粗晶環(huán)深度、第二相含量和分布以及時效后力學性能的影響，為6082鋁合金的熱處理工藝的優(yōu)化提供相關的理論依據(jù)。1 試驗材料與方法1.1 試驗材料本試驗采用半連續(xù)鑄造法制備鑄錠，合金成分如表1所示。表1 6082合金化學成分（質(zhì)量分數(shù)/%）鑄錠經(jīng)495℃×10 h均勻化熱處理后，在7 500 t臥式擠壓機上采用單孔模具進行擠壓，獲得直徑為85 mm的棒材。擠壓工藝如表2所示。表2 6082鋁合金棒材的擠壓工藝參數(shù)1.2 試驗方法將6個長度為30
鋁加工 2020年4期2020-09-11
- 截面幾何形狀對鋁材淬火后粗晶環(huán)厚度的影響
，對鍛造用擠壓棒粗晶層厚度這一影響鍛件質(zhì)量的缺陷有明確限制。實際生產(chǎn)中影響因素眾多，擠壓過程情況復雜。李飛慶[1，2]等人發(fā)現(xiàn)增加(Mg、Cr、Si)等元素的含量及降低擠壓速度可降低鋁合金粗晶環(huán)厚度。筆者結(jié)合生產(chǎn)實際，總結(jié)了不同直徑的擠壓棒及不同斷面形狀的鋁合金擠壓產(chǎn)品粗晶環(huán)形貌的產(chǎn)生規(guī)律。1 試驗目的本實驗的創(chuàng)新點在于從斷面幾何形狀及尺寸的角度出發(fā)，結(jié)合粗晶環(huán)產(chǎn)生的經(jīng)典理論，驗證粗晶環(huán)的形成原因。并從工業(yè)批量生產(chǎn)的角度，提出控制粗晶組織厚度的建議方法，從
世界有色金屬 2020年9期2020-08-05
- 2A12-T352鋁合金擠壓棒材裂紋產(chǎn)生的原因分析
再結(jié)晶晶粒區(qū)，即粗晶環(huán)，圖片上粗晶環(huán)深度約3.7 mm。由于棒材的原直徑為170 mm，可知粗晶環(huán)深度約21 mm。在低倍試片的粗晶環(huán)區(qū)有一處明顯的裂紋，裂紋由試片的外表面向內(nèi)部延伸。裂紋在擠壓棒材的粗晶環(huán)區(qū)和細晶區(qū)的交界處截止。2 化學成分分析對工件的正常區(qū)和裂紋區(qū)進行化學成分分析，結(jié)果如表1所示。其中Cu和Mg的含量為化學法分析的數(shù)據(jù)，其余元素含量為光譜法分析的數(shù)據(jù)。通過對比可知，兩個區(qū)域的化學元素成分基本相同，可以排除裂紋缺陷處與正常區(qū)的組織之間存在
輕合金加工技術 2020年1期2020-06-10
- 淺析陽極氧化工藝對粗晶缺陷的影響
的腐蝕缺陷，其中粗晶缺陷較為常見，嚴重影響鋁型材的使用性能及裝飾效果，為了合理改善鋁型材的表面質(zhì)量，達到控制表面腐蝕缺陷的目的，現(xiàn)對表面粗晶卻缺陷進行深入細致的分析[1]。1 粗晶成因鋁合金在擠壓及熱處理后，在其周邊出現(xiàn)一層粗大晶粒組織，通常稱為粗晶環(huán)。粗晶環(huán)是鋁合金制品中的主要缺陷之一，當斷面形成相當大部分的粗晶區(qū)域時，材料的力學性能、疲勞強度顯著降低，在陽極氧化后表面不美觀，造成擠壓制品的報廢[2]。粗晶缺陷無法避免，但可以通過改進陽極氧化前處理工藝和
有色金屬加工 2019年6期2019-12-11
- 2D70鋁合金擠壓工藝參數(shù)和熱處理制度研究
使擠壓件容易出現(xiàn)粗晶環(huán)[6]。粗晶環(huán)區(qū)的力學性能和疲勞強度都較正常細晶組織低，用戶對粗晶環(huán)有嚴格的限制，其最大深度應小于5mm。本文以2D70鋁合金擠壓棒材為研究對象，對其擠壓工藝參數(shù)及熱處理制度進行了研究。1 試驗材料和方法1.1 鑄錠規(guī)格和成分試驗選用直徑446mm的2D70鋁合金鑄錠，合金成分見表1，各元素均在標準范圍之內(nèi)。表1 2D70鑄棒的合金成分(質(zhì)量分數(shù)，%)1.2 擠壓產(chǎn)品規(guī)格和參數(shù)本試驗通過調(diào)整棒溫和擠壓速度來控制粗晶層的厚度，具體參數(shù)見
有色金屬加工 2019年5期2019-11-13
- B、Ni對低裂紋敏感性鋼焊接性能的影響
。實驗結(jié)果表明：粗晶熱影響區(qū)有較高的維氏顯微硬度值，顯微組織以粗大粒狀貝氏體為主，并且位錯密度較高；焊縫區(qū)和細晶區(qū)的顯微組織主要為針狀鐵素體+先共析鐵素體；B元素偏析使原始奧氏體晶粒在冷卻過程中形成BN，導致晶界脆化；Ni在一定程度上有利于提高韌性；粗大貝氏體顯微組織一定程度上惡化粗晶熱影響區(qū)的沖擊韌性，使焊接接頭低溫沖擊端口呈局部脆性斷裂。焊接過程會產(chǎn)生焊接熱循環(huán)，熱影響區(qū)會出現(xiàn)顯微組織和力學性能不均勻的現(xiàn)象，焊接接頭的不同微區(qū)可根據(jù)焊接熱循環(huán)過程中所經(jīng)
金屬世界 2019年4期2019-07-23
- 6061鋁合金擠壓棒材粗晶問題研究
對6061鋁合金粗晶問題做了大量研究。李煒煒[2]等人發(fā)現(xiàn)反擠壓時，減少Mn、Cr等元素，增大擠壓比和擠壓速度都會增大粗晶環(huán)的深度。張紅梅[3]等人發(fā)現(xiàn)大棒徑的6061鋁合金擠壓棒材尾端中心區(qū)的粗大晶粒是不完全再結(jié)晶組織，是由于擠壓后期接近殘料的尾端表面金屬和死區(qū)金屬與中心金屬卷在一起進入制品中心或金屬變形梯度的劇烈變化所致。而對正向擠壓6061鋁合金小棒材產(chǎn)品，通過均質(zhì)制度及固溶熱處理制度來解決粗晶問題的報道較少。在實際生產(chǎn)中，鋁合金的粗晶問題對產(chǎn)品的性
有色金屬加工 2019年3期2019-06-13
- 晶粒組織對Al-Zn-Mg合金抗應力腐蝕性能的影響
至中心依次分布著粗晶組織、等軸晶組織和纖維狀組織，其中粗晶組織和等軸晶組織的厚度分別約為60 μm和750 μm，再結(jié)晶分數(shù)和大角度晶界百分占比均從表面至中心逐漸降低；不同晶粒組織的抗應力腐蝕性能主要與晶粒粒度和晶界微觀組織有關，相對于粗晶組織和等軸晶組織，纖維狀組織由于再結(jié)晶行為受到抑制，晶粒粒度較小，大角度晶界較少，具有更離散的晶界析出相和較窄的無沉淀析出帶，從而表現(xiàn)出更好的抗應力腐蝕性能。Al-Zn-Mg合金；晶粒組織；抗應力腐蝕性能；晶界微觀組織A
中南大學學報（自然科學版） 2019年5期2019-06-13
- 全截面粗晶對汽車用6060鋁型材性能的影響
試樣，第一組為無粗晶環(huán)試樣，編號分別為A1、A2、A3、A4、A5、A6。第二組為無粗晶環(huán)試樣，編號分別為B1、B2、B3、B4、B5、B6。使用日本島津AG-X100KN型電子萬能試驗機對其進行力學性能檢測，試驗結(jié)果見表3、表4。可以看出，兩組試樣的力學性能數(shù)值在本工藝參數(shù)生產(chǎn)下均滿足客戶標準要求。全截面粗晶試樣的屈服強度略低于無粗晶試樣的20%，抗拉強度略低于30%，斷后伸長率約低于1%～3%。由此可見全截面粗晶的存在一定程度上降低了力學性能。表3 無
鋁加工 2019年2期2019-05-15
- 外筒鍛件低倍粗晶成因分析及解決
航空鍛鑄有限公司粗晶缺陷是鋁合金模鍛件常見缺陷之一，它降低鍛件的強度。在鍛件的粗晶組織以及由粗晶組織向細晶組織急劇變化的過渡區(qū)，鍛件的疲勞強度降低。我公司生產(chǎn)的鋁合金模鍛件外筒（圖1），下料規(guī)格為φ200mm×500mm，材料為LD10，已經(jīng)連續(xù)兩批出現(xiàn)低倍粗晶問題，嚴重影響交期，引起客戶的抱怨。本文主要討論在鋁合金模鍛件生產(chǎn)過程中避免或減少粗晶缺陷的措施。圖1 鍛件實物問題描述該鍛件產(chǎn)品連續(xù)兩批終檢理化檢測時發(fā)現(xiàn)低倍粗晶，低倍照片如圖2所示。不能滿足技術
鍛造與沖壓 2019年7期2019-04-13
- 航空用7075鋁合金擠壓棒材粗晶環(huán)測試分析
通過研究不同厚度粗晶環(huán)對7075鋁合金擠壓棒材電導率和性能的影響，旨在為提高7075鋁合金綜合性能提供參考[10]。對工藝研究和鋁合金加工技術奠定基礎[11]。1 試驗材料與方法本文選用鑄錠規(guī)格為φ120 mm×470 mm的7075鋁合金圓鑄錠，其成分見表1。試驗選用型材米重0.848 kg/m，型材低倍斷面如圖1所示。通過880 T擠壓機對7075鋁合金圓鑄錠進行擠壓生產(chǎn)，擠壓工藝見表2。生產(chǎn)工藝流程為鑄錠加熱→擠壓→淬火→拉伸矯直→成品鋸切→人工時效
熱處理技術與裝備 2019年6期2019-02-27
- 不同擠壓方法對6082合金棒材粗晶環(huán)的影響
產(chǎn)過程中經(jīng)常出現(xiàn)粗晶環(huán)。粗晶環(huán)的產(chǎn)生，與合金的化學成分、均勻化退火制度、變形溫度、變形程度、固溶熱處理溫度、加熱速度、退火溫度和保溫時間等因素有關，該組織的存在會降低材料的力學性能和物料特性[3]。本文通過采用相同噸位擠壓機，分別對采用正、反向擠壓方法生產(chǎn)的6082擠壓棒材試樣進行檢測分析，研究不同擠壓方法對6082合金棒材粗晶環(huán)的影響，確定最佳擠壓方法。1 試驗材料及內(nèi)容本文選用6082鋁合金優(yōu)質(zhì)鑄錠，其成分見表1。采用20MN正擠壓方法、反擠壓方法進行
有色金屬加工 2019年1期2019-02-20
- 大型鍛件探傷粗晶現(xiàn)狀的分析及改進措施
量逐漸增多，探傷粗晶成為大型鍛件生產(chǎn)過程中經(jīng)常遇到的一個突出的問題，由于鍛件內(nèi)部粗大的晶粒度，導致探傷過程中出現(xiàn)草狀波甚至底波消失，無法滿足探傷要求，同時粗大的晶粒度影響后續(xù)的熱處理性能，降低材料的性能，縮短產(chǎn)品使用壽命，本文就探傷粗晶原理、分布特點、產(chǎn)生原因及解決辦法進行敘述。探傷粗晶的原理晶粒度即晶粒的大小，從金相上分0～4級為粗晶，4～8級為細晶。不同于金相上的粗晶，探傷粗晶并不能量化晶粒大小，是根據(jù)探傷標準進行探傷時對鍛件內(nèi)部質(zhì)量判斷的影響來定義的
鍛造與沖壓 2018年19期2018-10-24
- 鋁合金粗晶環(huán)造成的陽極氧化膜外觀缺陷分析
003）0 前言粗晶環(huán)是擠壓制品周邊上形成的環(huán)狀粗大晶粒區(qū)域，是擠壓制品的一種組織缺陷。粗晶環(huán)中的晶粒尺寸可超過原始晶粒尺寸的10～100倍。粗晶環(huán)會引起陽極氧化膜表面產(chǎn)生色差、花斑等外觀缺陷。這些外觀缺陷往往是在加工后才被發(fā)現(xiàn)，給生產(chǎn)帶來經(jīng)濟損失。本文對鋁合金粗晶環(huán)造成的陽極氧化膜外觀缺陷進行了分析。1 鋁合金粗晶環(huán)造成的陽極氧化膜外觀缺陷采用牌號為5052-H112的鋁合金，加工成尺寸為Φ100 mm和Φ160 mm的鋁棒。圖1為鋁合金粗晶環(huán)造成的陽極
電鍍與環(huán)保 2018年5期2018-10-09
- 納米晶工業(yè)純鐵及其Ni鍍層的性能*
電沉積方法制備了粗晶工業(yè)純鐵Ni鍍層和納米晶工業(yè)純鐵Ni鍍層，分析了基體和鍍層的表面形貌與結(jié)構(gòu)組成，研究了兩種Ni鍍層在鹽酸溶液中的電化學腐蝕行為.采用靜態(tài)浸泡實驗，探討了不同基體Ni鎳層的性能差異，針對納米晶工業(yè)純鐵的防腐工作進行了初步探討.1 實 驗1.1 鍍層制備電鍍過程中陽極材料選用純度為99%的Ni板，陰極材料選用粗晶工業(yè)純鐵(CP)和由深度軋制法制得的納米晶工業(yè)純鐵(NI)，在兩種基體表面分別制備了厚度為5(NI-5、CP-5)、10(NI-1
沈陽工業(yè)大學學報 2018年4期2018-07-18
- 熱輸入對X120管線鋼焊接接頭粗晶熱影響區(qū)組織和沖擊韌性的影響
有較高的碳當量，粗晶熱影響區(qū)(CGHAZ)是其焊接接頭性能最薄弱的部位[7]，因此粗晶熱影響區(qū)韌性的提高是其應用的關鍵。為此，作者對X120管線鋼進行了焊接熱模擬試驗，分析了焊接熱輸入對其粗晶熱影響區(qū)顯微組織和沖擊韌性的影響規(guī)律，為X120管線鋼的焊接提供試驗依據(jù)。1 試樣制備與試驗方法試驗材料為采用150 kg真空感應爐冶煉的X120管線鋼，其化學成分如表1所示。將尺寸為220 mm×220 mm×350 mm的試驗鋼錠放入RX4-85-13型箱式爐中加
機械工程材料 2018年6期2018-06-22
- 微量合金元素Ti、Zr、Sc對5A06鋁合金棒材粗晶組織的影響
A06鋁合金棒材粗晶組織的影響林順巖，周志軍，溫慶紅，姚 勇，杜 君（西南鋁業(yè)（集團）有限責任公司，重慶401326）考察了微量合金元素Ti、Zr、Sc及其復合作用對5A06合金粗晶組織的影響，并對合金擠壓棒材形成粗晶組織的機理進行了探討。結(jié)果表明：5A06合金擠壓時主要以動態(tài)再結(jié)晶為主，粗晶組織主要是在擠壓生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的。單獨增加Ti的含量，或者添加Ti、Zr元素，對抑制和消除合金擠壓棒材粗晶組織的效果不明顯；采用微量合金元素Ti、Zr、Sc共同復合，
鋁加工 2017年6期2018-01-11
- 川西地區(qū)中二疊統(tǒng)棲霞組中—粗晶白云巖成因
二疊統(tǒng)棲霞組中—粗晶白云巖成因孟森1，2，周進高2，楊 柳2，郝毅2，婁 雪2，3（1中國石油勘探開發(fā)研究院；2中國石油杭州地質(zhì)研究院；3中國石油大學（北京））通過野外剖面、巖心、薄片的觀察及地球化學分析等手段，對川西地區(qū)棲霞組中—粗晶白云巖成因進行了研究。結(jié)果表明，中—粗晶白云石晶形呈自形、半自形及他形，可見殘余生物(碎屑)幻影，裂縫發(fā)育，白云石被縫合線切割，儲集空間以溶蝕孔洞和晶間孔為主，孔洞內(nèi)充填有自形白云石及鞍狀白云石。中—粗晶白云巖的碳同位素值處
海相油氣地質(zhì) 2017年1期2017-03-08
- 汽輪機零部件用12%Cr鋼粗晶細化熱處理工藝研究
件用12%Cr鋼粗晶細化熱處理工藝研究劉禹炯1,2康 銅1,2李清松1,2陳猛猛1,2鞏秀芳1,2江 雷1,2(1.東方汽輪機有限公司材料研究中心，四川618000；2.長壽命高溫材料國家重點實驗室，四川618000)對一種汽輪機零部件用12%Cr型耐熱鋼粗晶方鋼進行了粗晶細化熱處理工藝研究，用試驗電爐對粗晶方鋼分別進行了1 040℃×4 h退火、1 040℃×2 h退火、1 040℃×4 h正火、1 040℃×2 h正火熱處理，并檢查了金相組織和晶粒度。
大型鑄鍛件 2017年1期2017-02-05
- 奧氏體不銹鋼晶粒細化對形變機制和力學性能的影響
納米晶/超細晶和粗晶奧氏體不銹鋼。通過拉伸實驗得到不同晶粒尺寸的奧氏體不銹鋼力學性能，采用透射電鏡觀察形變組織結(jié)構(gòu)并利用掃描電鏡觀察斷口特征。結(jié)果表明：高屈服強度納米晶/超細晶奧氏體不銹鋼通過形變孿晶獲得優(yōu)良塑性；而低屈服強度的粗晶奧氏體不銹鋼發(fā)生形變誘導馬氏體效應，得到良好的塑性；兩組具有不同形變機制的奧氏體不銹鋼拉伸斷口均為韌性斷裂。形變機制由形變孿晶轉(zhuǎn)變?yōu)樾巫冋T導馬氏體歸因于晶粒細化導致奧氏體穩(wěn)定性大幅度提高。奧氏體不銹鋼；晶粒細化；形變機制；力學性
材料工程 2016年8期2016-09-02
- 大鍛件生產(chǎn)過程中的晶?？刂?/a>
上海200245粗晶是鍛件生產(chǎn)中常見的質(zhì)量問題，大鍛件的粗晶不僅影響鍛件的性能，嚴重的甚至導致產(chǎn)品報廢。針對影響大鍛件晶粒的原因進行了分析，并對加熱、鍛壓、鍛后熱處理工序進行了深入探討，從生產(chǎn)實際出發(fā)，利用“人、機、料、法、環(huán)”分析法提出了改進措施，相關措施已在實踐中應用，取得很好效果。晶粒粗大使鍛件性能明顯下降，影響鍛件使用壽命，而且粗晶鍛件在進行超聲波探傷時會出現(xiàn)草狀波，導致聲波信號迅速衰減，底波消失，對鍛件內(nèi)在情況無法作出判斷。對Z2CN19-10、
裝備機械 2016年2期2016-02-04
- 粗晶碳化鎢的微觀結(jié)構(gòu)分析
貢643011)粗晶碳化鎢的微觀結(jié)構(gòu)分析張華民,項培云,邱 勇(四川自貢硬質(zhì)合金有限責任公司,四川自貢643011)利用XRD﹑SEM﹑TEM等分析手段,對高溫碳化的粗晶碳化鎢進行了微觀分析,探討了生產(chǎn)工藝及球磨時間對碳化鎢缺陷的影響,分析結(jié)果表明,高溫還原和高溫碳化生產(chǎn)的粗晶碳化鎢具有相成分單一、亞晶尺寸大,位錯密度低,微觀應變小等特性;球磨可以增加粉末的微觀應變,同時還會導致亞晶尺寸下降。粗晶碳化鎢;微觀結(jié)構(gòu);缺陷1 引言粗晶碳化鎢主要用作礦山、地質(zhì)勘
四川冶金 2015年4期2016-01-01
- 川西北二疊系棲霞組白云巖儲層結(jié)構(gòu)的井筒高精度刻畫——以礦2井為例
質(zhì)灰?guī)r、塊狀中—粗晶白云巖、斑狀中—粗晶白云巖、角礫狀白云巖等組成。本次研究以礦2井為實例，開展了井筒儲層結(jié)構(gòu)的高精度刻畫，該井在棲霞組二段進行了系統(tǒng)取心（共8筒55 m），實施了常規(guī)測井和成像測井項目，為研究工作提供了資料基礎。圖1 川西北二疊系棲霞組沉積相及地層柱狀圖成像測井一般有兩種表現(xiàn)形式：靜態(tài)圖像和動態(tài)圖像。靜態(tài)圖像是根據(jù)全井段電阻率分布特征統(tǒng)一配色，主要用于大段的地層對比和巖性識別；動態(tài)圖像是在固定窗長（本次研究窗長選擇0.5m）內(nèi)根據(jù)電阻率分
海相油氣地質(zhì) 2015年4期2015-11-29
- 晶粒度對鋁合金疲勞性能的影響
31)在含有表面粗晶層組織的7A04高強度鋁合金鍛件上取樣，設計一種非均勻材料四點彎曲疲勞試驗，研究粗晶組織對7A04鋁合金疲勞強度的影響。結(jié)果表明，表面粗晶組織會降低7A04鋁合金試樣表面駐留滑移帶的形成抗力，導致疲勞裂紋更容易在粗晶層組織表面萌生，削弱了材料的疲勞性能。高強度鋁合金；粗晶層；彎曲疲勞；疲勞壽命；斷口形貌鋁合金是航空航天以及軌道交通制造領域用量最大的輕金屬結(jié)構(gòu)材料，粗晶層組織又是高強度鋁合金熱成形過程中難以避免的缺陷之一,粗晶組織將削弱材
西華大學學報（自然科學版） 2015年2期2015-07-18
- 模鍛鋁合金葉片表面粗晶數(shù)值模擬及分析
鍛鋁合金葉片表面粗晶數(shù)值模擬及分析文／李治華，汪大成，周浩浩·沈陽黎明航空發(fā)動機(集團)有限責任公司李治華，碩士，高級工程師，主要從事葉片鍛造數(shù)值模擬方面的工作。曾獲航空科學技術三等獎1項，授權發(fā)明專利5項，發(fā)表論文10余篇。針對2A70（LD7）模鍛鋁合金可調(diào)葉片出現(xiàn)的表面粗晶現(xiàn)象，本文利用Deform-3D軟件對現(xiàn)行的鍛造成形工藝進行數(shù)值模擬，觀察鍛件的各變形區(qū)以及各個場量的變化關系。根據(jù)變形量和速度場的變化，分析了葉片成形過程的變形量和變形速度對葉片
鍛造與沖壓 2015年23期2015-06-22
- 鈷含量對粗晶硬質(zhì)合金磨損性能的影響
林中坤?鈷含量對粗晶硬質(zhì)合金磨損性能的影響曹瑞軍，林晨光，馬旭東，謝興鋮，林中坤(北京有色金屬研究總院粉末冶金與特種材料研究所，北京100088)粗晶WC-Co硬質(zhì)合金作為新型礦用工具材料，在不同工況條件下的耐磨性能與失效行為對其工業(yè)應用具有重要影響。本研究以SiC顆粒為磨料，采用MLD-10型動載磨粒磨損試驗機，研究鈷含量對WC晶粒度為5 μm的粗晶硬質(zhì)合金沖擊磨粒磨損性能的影響。實驗結(jié)果表明：鈷的質(zhì)量分數(shù)在6%～14%范圍內(nèi)增加時，硬質(zhì)合金的磨損系數(shù)K
粉末冶金材料科學與工程 2015年6期2015-03-06
- 南理工研發(fā)新方法可同時提高鈦金屬強度與塑性
超細晶的高強度和粗晶的大拉伸塑性的新方法。強度和韌性是金屬材料重要的力學性能。研究人員開創(chuàng)性地提出了一種可同時獲得超細晶高強度和粗晶塑性的新思路。研究人員研制出了一種以高強度超細晶“硬”層片為基體，彌散分布著塑性再結(jié)晶“軟”層片的全新鈦金屬微觀結(jié)構(gòu)，稱為“軟—硬”層片，使鈦金屬不僅具備了超細晶結(jié)構(gòu)的高強度，同時還具有了傳統(tǒng)粗晶的拉伸塑性。而這種鈦金屬“軟—硬”層片微結(jié)構(gòu)通過工業(yè)上最普遍的成型技術即可實現(xiàn)，因此已具備規(guī)?；a(chǎn)和應用的前景。（KX.1118）
軍民兩用技術與產(chǎn)品 2015年23期2015-01-08
- 6082鋁合金擠壓棒材粗晶環(huán)問題研究
2鋁合金擠壓棒材粗晶環(huán)問題研究曹振華，孫 巍，榮 偉，王彥俊，金文福，高喜鵬，唐宏洋(遼寧忠旺集團有限公司，遼寧遼陽 111003)本文對6082鋁合金擠壓模具、合金中Mn含量、淬火保溫時間進行分析，研究6082鋁合金棒材粗晶環(huán)形成原因，并制定相應擠壓熱處理制度，滿足客戶要求。6082鋁合金;擠壓棒材;粗晶環(huán);雙孔模具6082 鋁合金屬于Al-Mg-Si系鋁合金，是一種可熱處理強化的鋁合金，具有中等強度、較好的加工特性、淬透性及沖擊韌性，并且具有很好的耐腐
熱處理技術與裝備 2014年5期2014-09-26
- 四川盆地中二疊統(tǒng)中-粗晶白云巖成因
盆地中二疊統(tǒng)中-粗晶白云巖成因江青春,胡素云,汪澤成,王銅山，李秋芬，翟秀芬(中國石油 石油勘探開發(fā)研究院，北京 100083)通過對四川盆地及其周緣地區(qū)中二疊統(tǒng)野外露頭及典型井的巖心微觀薄片的觀察，發(fā)現(xiàn)中二疊統(tǒng)主要發(fā)育細晶白云巖、中粗晶白云巖與灰質(zhì)云巖。物性分析表明，中-粗晶白云巖儲層物性最好，可以作為有效儲層；結(jié)合地質(zhì)背景，對-中粗晶白云巖開展的多種地球化學分析，認為中-粗晶白云巖為深部熱液成因，云化流體來自于深部熱液。其成因證據(jù)包括以下5個方面：單井
石油與天然氣地質(zhì) 2014年4期2014-09-22
- 反向擠壓鋁合金棒材尾端中心粗晶的成因分析
動均勻，制品周邊粗晶環(huán)薄，但實際生產(chǎn)研究時發(fā)現(xiàn)，反向擠壓的某些合金棒材尾部的中心部位容易出現(xiàn)延續(xù)很長一段的粗晶組織，這種粗晶組織與正向擠壓的粗晶環(huán)具有同樣的危害性。對這種中心粗晶組織的成因和形成機理未見到較系統(tǒng)的報導[1]。為提高成品率和產(chǎn)品質(zhì)量，降低成本，本文著重對反擠壓時坯料金屬的流動情況、中心粗晶組織的成因和機理作一粗淺的探討，以尋求提高反擠壓制品表面質(zhì)量和減少中心粗晶的方法，為進一步提高鋁合金反擠壓棒材質(zhì)量提供參考。1 實驗方法結(jié)合生產(chǎn)實踐進行試驗
冶金與材料 2014年6期2014-09-13
- 模具結(jié)構(gòu)對平板型材粗晶環(huán)厚度的影響
遠 511540粗晶環(huán)是在擠壓制品周邊上形成的環(huán)狀粗大晶粒區(qū)域，是擠壓制品的一種組織缺陷，粗晶環(huán)中的晶粒尺寸可超過原始晶粒尺寸的10～100倍.粗晶環(huán)會引起擠壓制品力學性能降低、拉伸矯直表面粗糙、陽極氧化表面不美觀，以及坯料鍛造時在粗晶區(qū)產(chǎn)生裂紋等問題[1].產(chǎn)生粗晶環(huán)的根本原因是再結(jié)晶，當不潤滑正向擠壓時，錠坯表面與擠壓筒的強烈摩擦使得外層金屬的變形程度比中心區(qū)高幾十倍，同時外層金屬受到較大的剪切變形，晶粒遭到較大的破碎，使內(nèi)能增高，再結(jié)晶溫度降低[2]
材料研究與應用 2014年3期2014-08-27
- 等溫擠壓工藝剔除7N01合金粗晶的試驗研究
剔除7N01合金粗晶的試驗研究蔣俊如（浙江省鯨魚機電有限公司，浙江 湖州 313000）通過對7N01合金在不同擠壓溫度下顯微結(jié)構(gòu)的分析，揭示了7N01合金熱擠壓時粗晶的產(chǎn)生機制，從熱力學角度分析了用等溫擠壓工藝解決粗晶現(xiàn)象的可行性，并在不同錠坯溫度下的顯微圖片中得到了驗證。表明等溫擠壓工藝是解決7N01合金制品粗晶現(xiàn)象的一個可行的方法，具有很好的應用前景。鋁合金；7N01；粗晶形成；等溫擠壓7N01鋁合金屬Al-Zn-Mg系鋁合金，是一種高強度、高抗蝕性
浙江科技學院學報 2014年3期2014-05-25
- 粗晶WC-Co類硬質(zhì)合金的工藝研究進展
需要，越來越關注粗晶粒WC-Co硬質(zhì)合金，并對其生產(chǎn)及其性能方面進行了大量研究。1 粗晶WC-Co類硬質(zhì)合金性能的影響因素對于粗晶WC-Co類硬質(zhì)合金在使用過程中，服役環(huán)境有時候特別復雜，總的來說要求粗晶硬質(zhì)合金滿足高硬度、高耐磨、高韌性及耐腐蝕性等。而燒結(jié)制度、球磨工藝、配碳量、添加劑等都會影響粗晶硬質(zhì)合金的微觀結(jié)構(gòu)及性能。目前，國內(nèi)外已經(jīng)對此進行了大量研究。1.1 碳含量碳含量是合金質(zhì)量的生命線，合金的性能對其特別敏感，即使在正常相區(qū)范圍內(nèi)，他的微量變
中國錳業(yè) 2013年3期2013-12-17
- ECAP制備超細晶銅在0.5mol／L NaCl溶液中的腐蝕行為
超細晶銅和退火態(tài)粗晶銅在0.5mol／L NaCl溶液中的腐蝕性能。1 實驗材料及方法實驗材料取自600℃退火態(tài)T1紫銅和退火后經(jīng)過4道次、8道次和12道次“C”方式ECAP擠壓制備的超細晶銅。其微觀組織形貌見圖1，對應的平均晶粒尺寸分別約為50，0.41，0.23μm和0.32μm。圖1 退火態(tài)純銅的光學顯微組織和ECAP不同變形道次的透射電子形貌（a）粗晶銅；（b）4道次；（c）8道次；（d）12道次Fig.1 The OM micro structu
材料工程 2013年5期2013-12-01
- 070M 55鋼正火工藝的優(yōu)化
正火后有時會出現(xiàn)粗晶、混晶等組織缺陷，影響其綜合力學性能。目前對45#鋼研究比較多，少見關于070M55工藝方面的研究，因此有必要分析其產(chǎn)生缺陷的原因，并提出相應的改善措施。1 組織缺陷分析大型鍛件由于鍛造溫度高、保溫時間長，鍛造比小以及心部鍛件變形不均勻，極易出現(xiàn)混晶、粗晶等組織缺陷，需要鍛后熱處理來消除。鍛后熱處理包括預備熱處理和最終熱處理。對于碳素鋼而言，一般只需進行預備熱處理就可達到生產(chǎn)要求。070M55為亞共析鋼，鍛后熱處理的理想組織為細小均勻的
武漢輕工大學學報 2013年1期2013-04-26
- 汽輪機高壓主汽門螺栓斷裂失效分析
數(shù)據(jù)對#1試樣做粗晶檢查，發(fā)現(xiàn)斷口斷裂源為粗晶區(qū)。1.4 硬度試驗在螺栓螺桿部距斷口約30 mm處截取圓環(huán)試樣，在其斷面進行硬度試驗，試驗結(jié)果見表2。表2 硬度值1.5 金相檢驗1.5.1 宏觀組織檢驗在螺栓螺桿部距斷口約30 mm處截取圓環(huán)試樣，在其端面進行宏觀組織檢驗，結(jié)果顯示，在螺桿外圈約半圈長度范圍內(nèi)存在0～5mm深度不等的肉眼可見的粗大晶粒，按照DL/T 439—2006《火力發(fā)電廠高溫緊固件技術導則》C3.1.2.6的規(guī)定，應評定為宏觀粗晶，如
綜合智慧能源 2011年7期2011-09-04