貧油
- 焦?fàn)t煤氣中苯族烴高回收率技術(shù)分析
進(jìn)行分析后發(fā)現(xiàn)，貧油冷卻器換熱效率低下、排渣方式落后、貧油含苯量超標(biāo)、入再生器過蒸汽流量不足等是導(dǎo)致苯族烴回收率偏低的主要因素。因此，針對性地提出了優(yōu)化措施，即，提高貧油換熱器的換熱效率、采用濕法排渣、減少貧油含苯量、提高入再生器過蒸汽流量等，實(shí)現(xiàn)了對粗苯回收率的提升。根據(jù)實(shí)際應(yīng)用表明，優(yōu)化后粗苯的回收率對焦由0.5%提升到了1.7%，達(dá)到了行業(yè)領(lǐng)先水平，能夠顯著提升焦化企業(yè)的生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性。1 粗苯回收效率影響因素分析目前，對粗苯的回收主要是采用了循環(huán)洗油回
山西化工 2023年7期2023-08-08
- 脆弱的地區(qū)紐帶
——石油租金與阿拉伯政治經(jīng)濟(jì)秩序的演變
塔爾、科威特）和貧油國（如埃及、敘利亞、約旦、黎巴嫩）的戰(zhàn)略行為、國內(nèi)政治經(jīng)濟(jì)和地區(qū)權(quán)力結(jié)構(gòu)，都產(chǎn)生了重大影響。當(dāng)前國內(nèi)外學(xué)界對阿拉伯地區(qū)秩序的研究多側(cè)重于地緣政治博弈的視角，對區(qū)域經(jīng)濟(jì)影響的分析相對不足。本文以1971 年以來的油價(jià)波動周期[2]為時(shí)間線索，考察阿拉伯區(qū)域經(jīng)濟(jì)體系的起源、構(gòu)成、演進(jìn)，及其與地區(qū)政治秩序之間的互動。阿拉伯區(qū)域經(jīng)濟(jì)體系的形成（1971～1997）“阿拉伯之春”爆發(fā)前近四十年里，阿拉伯世界始終維持著相對穩(wěn)定的政治經(jīng)濟(jì)秩序。沙特-
文化縱橫 2023年2期2023-06-16
- 尋找石油的李四光
地質(zhì)，得出“中國貧油”的結(jié)論。李四光不怕失敗，不畏艱險(xiǎn)，開展了大量的地質(zhì)研究和勘探工作，以證明“中國不貧油”。果然，根據(jù)李四光的地質(zhì)力學(xué)理論，1959年9月，規(guī)模大、產(chǎn)量高的大慶油田被探明。在這之后，大港油田、勝利油田和其他油田相繼建成。隨后，地質(zhì)部又轉(zhuǎn)移到其他平原、盆地和淺海海域繼續(xù)作戰(zhàn)。在李四光的領(lǐng)導(dǎo)下，我國地質(zhì)工作取得巨大成績，推翻了“中國貧油”的定論，摘掉了“中國貧油”的帽子。1971年4月29日，李四光因病逝世?！捌閸缥鍘X路，嗟君從我游。峰巒隱復(fù)
科學(xué)大眾·小諾貝爾 2023年6期2023-05-31
- 考慮貧油和高邊界壓力的發(fā)動機(jī)頂環(huán)-缸套潤滑與承載性能分析*
作過程中一般處于貧油潤滑狀態(tài)，并且在油膜出口區(qū)油膜破裂后無再形成[5-7]。隨著排放法規(guī)的日益嚴(yán)格和進(jìn)一步降低潤滑油消耗及有害排放的需要，留在缸套壁面的潤滑油量會進(jìn)一步減少，這將導(dǎo)致活塞環(huán)的貧油程度進(jìn)一步增加。在這種情況下，油膜潤滑區(qū)只占活塞環(huán)環(huán)寬的一部分，其他區(qū)域被環(huán)間氣體填充，活塞環(huán)處于油-氣-固混合承載狀態(tài)[8]。近年來發(fā)動機(jī)的峰值燃燒壓力越來越高，很多柴油機(jī)都達(dá)到了25 MPa以上，燃燒上止點(diǎn)后在高爆壓影響下氣體承載更加不可忽略。因此，相比于富油潤
潤滑與密封 2023年1期2023-02-06
- 柴油機(jī)活塞環(huán)表面類金剛石薄膜在模擬工況下摩擦學(xué)性能
擦、油潤滑、常溫貧油潤滑和高溫貧油潤滑4種柴油機(jī)模擬工況條件下活塞環(huán)-缸套摩擦副摩擦學(xué)性能，測試參數(shù)如表1所示。摩擦對偶材料為硬度(450.73±51.46)HV、表面粗糙度約1.2 μm的片狀石墨鑄鐵缸套材料。測試后通過輪廓儀測試缸套磨損率，利用光學(xué)顯微鏡和顯微共焦拉曼光譜儀觀察磨損形貌和分析活塞環(huán)表面DLC薄膜結(jié)構(gòu)的變化情況，分析活塞環(huán)-缸套摩擦副在模擬工況下的摩擦磨損機(jī)制。文中所用潤滑油為殼牌S340柴油機(jī)專用潤滑油，其黏度系數(shù)為101，40和100
潤滑與密封 2022年8期2022-08-26
- 組合動力裝置雙模態(tài)建模方法研究
引氣壓縮后并采取貧油燃燒以保證較低的耗油率。因IPU不同模式產(chǎn)生的燃?xì)庑再|(zhì)區(qū)別較大，一般的燃機(jī)性能建模及計(jì)算方法都會產(chǎn)生偏差。國外對于這類問題有較多研究，TRAN D H等[7]研究了不同燃料在相同燃燒溫度下燃燒對航空發(fā)動機(jī)性能產(chǎn)生的影響，結(jié)果表明其推力差距可達(dá)20%；GALLAR L等[8]則對燃?xì)鉄崃W(xué)模型對燃?xì)廨啓C(jī)性能預(yù)測的準(zhǔn)確性進(jìn)行了研究，非理想氣體模型與理想氣體模型對發(fā)動機(jī)推力與耗油率的預(yù)測偏差較小。國內(nèi)對PTMS的建模研究多建立在變比熱或定比熱
機(jī)械制造與自動化 2022年4期2022-08-18
- 高溫升燃燒室流動與貧油熄火過程的影響規(guī)律
中協(xié)調(diào)非常困難。貧油熄火被列為發(fā)動機(jī)的重要性能指標(biāo)，其性能優(yōu)劣將直接影響發(fā)動機(jī)的可靠性和穩(wěn)定工作范圍。由于航空發(fā)動機(jī)燃燒室內(nèi)的氣流根據(jù)其流量分配分別由射流孔和頭部旋流器進(jìn)入，是包含旋流和橫向射流的復(fù)雜流動。旋流和射流之間存在相互作用，對燃燒室的貧油熄火性能、穩(wěn)定工作范圍、出口溫度分布及污染物排放等具有至關(guān)重要的影響。Muruganandam等對燃燒室的貧油熄火極限進(jìn)行了試驗(yàn)研究，當(dāng)燃燒室在貧油熄火極限附近工作時(shí)，一些熄火的先兆狀況會反復(fù)出現(xiàn)，如果出現(xiàn)OH基
航空發(fā)動機(jī) 2022年2期2022-07-05
- 粗苯生產(chǎn)中循環(huán)洗油質(zhì)量變差的現(xiàn)象分析
脫苯塔底出來的熱貧油換熱，使富油溫度升至110C～130℃，再進(jìn)入管式爐對流段及其交通管和輻射段被加熱至170℃～185℃，然后進(jìn)入脫苯塔。從脫苯塔頂蒸出的苯汽，進(jìn)入油氣換熱器及粗苯冷凝冷卻器，分別和富油、循環(huán)水進(jìn)行換熱，被冷卻至25℃～30℃。冷卻后的苯水進(jìn)入油水分離器進(jìn)行分離，分離出的粗苯進(jìn)入回流柱，一部分經(jīng)回流泵輸送至脫苯塔頂打回流，另一部分進(jìn)入粗苯計(jì)量槽。定期用泵將計(jì)量槽內(nèi)的粗苯送至罐區(qū)粗苯貯槽貯存待售。由粗苯油水分離器分離出的水進(jìn)入控制分離器，在
當(dāng)代化工研究 2022年7期2022-05-12
- 粗苯工藝及控制系統(tǒng)的優(yōu)化
，粗苯二工段通過貧油為介質(zhì)實(shí)現(xiàn)再生功能，其對應(yīng)的工藝流程如圖2 所示。圖2 改造前粗苯二工段工藝流程圖2 所示的基于貧油為介質(zhì)的再生器主要通過液位差的壓力將貧油送入再生器中，以便達(dá)到借用較高溫度的貧油實(shí)現(xiàn)減少蒸汽消耗的目的。但是，在實(shí)際應(yīng)用中基于上述工藝的5 次進(jìn)油調(diào)試中，其中有2 次調(diào)試由于再生器中的壓力過高導(dǎo)致部分蒸汽被傳入油管中。后續(xù)，工作人員雖然將脫苯塔底部的液位調(diào)高擬解決上述問題，但是上述類似的問題仍出現(xiàn)?？偟膩碇v，當(dāng)前粗苯二工段工藝的不足可從宏
山西化工 2022年2期2022-05-11
- 焦化工藝管式加熱爐的節(jié)能減排替代分析
爐的功能則是加熱貧油和富油。以年產(chǎn)300萬t焦炭的某焦化廠4×60孔7 m頂裝焦?fàn)t為例，為荒煤氣脫苯所服務(wù)的管式加熱爐將流量為995 m3/h的貧油由215 ℃加熱至230 ℃、流量為345 m3/h的富油由170 ℃的富油加熱至190 ℃。管式加熱爐所消耗的焦?fàn)t煤氣消耗量為3 000 m3/h，焦?fàn)t煤氣壓力為7 kPa 。(1)加熱貧油、富油所需的能量。 貧油和富油在其平均溫度條件下的相關(guān)熱物性參數(shù)[4]見如表4。表4 貧油和富油在其平均溫度條件下的相關(guān)
能源研究與利用 2021年5期2021-11-01
- 用鐵人精神甩掉中國“貧油”帽子
中國徹底甩掉了“貧油國”的帽子。2009年，一部講述王進(jìn)喜生平的電影《鐵人》直接英譯為了Iron Man，人們說，他是鋼鐵之軀，又有滿腹柔腸。王進(jìn)喜去世后，鐵人精神的接力棒傳到了一代又一代的石油人手中，時(shí)至今日仍深刻地影響著大慶城市的風(fēng)格氣質(zhì)。就像城郊隨處可見正在運(yùn)行的抽油機(jī)那樣，以一種恒定的節(jié)奏，不知疲憊，生生不息。鐵人一口井大慶市紅崗區(qū)解放村西行約3公里的鐵人紀(jì)念館舊址院落里，高大的楊樹林郁郁蔥蔥，陽光從縫隙里灑下來，投落在“鐵人一口井”上。49歲的李
科學(xué)大觀園 2021年19期2021-09-29
- 焦化終冷洗苯脫苯夏季生產(chǎn)的改進(jìn)措施
℃～31 ℃，貧油上塔溫度在33 ℃～34 ℃左右，溫度超標(biāo)嚴(yán)重，影響洗苯效率和洗油消耗，粗苯收率雖得到一定的改善，但效果不明顯。具體運(yùn)行產(chǎn)數(shù)如表1。表1 終冷洗苯脫苯生產(chǎn)運(yùn)行關(guān)鍵參數(shù)統(tǒng)計(jì)2 化驗(yàn)數(shù)據(jù)運(yùn)行分析7月份對煤氣含苯、粗苯質(zhì)量、貧富油流程樣品進(jìn)行化驗(yàn)，具體數(shù)據(jù)如表2、表3及第84頁表4、表5。表2 粗苯餾出量化驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表3 煤氣中萘含量化驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì) %表4 貧油全分析化驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表5 富油中苯含量化驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)2.1 粗苯質(zhì)量控制穩(wěn)定粗苯全月初餾
山西化工 2020年6期2021-01-10
- 航空發(fā)動機(jī)燃燒技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀
富油燃燒—猝熄—貧油燃燒（RQL）、貧油預(yù)混燃燒（LPP）和貧油直噴燃燒（LDI）等燃燒組織技術(shù)得到了廣泛且充分的研究。高溫升燃燒室實(shí)現(xiàn)了1350K溫升，低排放燃燒室實(shí)現(xiàn)了低于國際民航組織（ICAO）CAEP/8的排放目標(biāo)，成功地推動了諸如軍用F135和民用GEnx、遄達(dá) XWB和PW800系列等發(fā)動機(jī)的研發(fā)制造。在燃燒室熱防護(hù)方面，高效復(fù)合冷卻結(jié)構(gòu)、先進(jìn)陶瓷基復(fù)合材料和熱障涂層的應(yīng)用，極大地提升了燃燒室冷側(cè)壁面的換熱能力和熱側(cè)壁面的隔熱效果，在燃燒室進(jìn)口
航空動力 2020年3期2020-11-27
- 焦化洗脫苯系統(tǒng)技術(shù)改造與運(yùn)行
層塔盤側(cè)線切取，貧油從塔底經(jīng)熱貧油泵抽出。同時(shí)，貧油再生器器頂蒸汽及油氣進(jìn)入脫苯塔底部的第一塊塔盤上，作為脫苯塔直接蒸汽蒸餾富油。再生器是鋼制直立圓筒體。從熱貧油泵后貧油管上引出2%～3%左右的貧油，送入再生器內(nèi)，經(jīng)管式爐加熱的過熱蒸汽直接蒸吹再生，使貧油中苯族烴溶劑油、輕質(zhì)洗油全部蒸出，與水蒸氣一起進(jìn)入脫苯塔。再生器底部高沸點(diǎn)聚合物及油渣作為殘?jiān)ㄆ诳科鲀?nèi)壓力外排到殘?jiān)?，用泵送至油庫單元。主要設(shè)備包括：管式爐、再生器、脫苯塔及各類泵，參見圖1。圖1
化工管理 2020年23期2020-11-06
- 雙環(huán)預(yù)混旋流燃燒室點(diǎn)熄火性能試驗(yàn)研究
響，以獲得燃燒室貧油點(diǎn)、熄火油氣比來考察燃燒室的穩(wěn)定性。1 試驗(yàn)件方案設(shè)計(jì)試驗(yàn)對象為主要由預(yù)燃級雙旋流器、主燃級徑向旋流器、多斜孔壁火焰筒、機(jī)匣和點(diǎn)火器等組成的單頭部燃燒室。其中，預(yù)燃級雙旋流器均為軸流葉片旋流器，主燃級旋流器為徑向葉片旋流器。預(yù)燃級燃油噴射采用離心噴嘴，主燃級燃油采用多個(gè)小孔直接噴射。試驗(yàn)設(shè)備及試驗(yàn)件如圖1 所示，燃燒室內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖2 所示。圖1 試驗(yàn)設(shè)備及試驗(yàn)件圖2 燃燒室內(nèi)部結(jié)構(gòu)研究中只改變主燃級旋流器和火焰筒冷卻孔的結(jié)構(gòu)，研究方案共
航空發(fā)動機(jī) 2020年5期2020-11-05
- 旋流器值班級葉片安裝角對燃燒室燃燒性能的影響
級旋流器燃燒室的貧油熄火特性，并采用PIV 技術(shù)進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證，結(jié)果表明旋流器油氣比及所形成回流區(qū)對燃燒性能有重大影響。蔣波等[9]采用PIV 技術(shù)對三級旋流器所形成回流區(qū)進(jìn)行研究，結(jié)果顯示回流區(qū)流場結(jié)構(gòu)受內(nèi)級和外級旋流器旋流數(shù)共同作用影響，且存在最佳匹配方式。王智勇等[10]針對某型低污染燃燒室排放在不同預(yù)燃級結(jié)構(gòu)下展開試驗(yàn)，研究表明預(yù)燃級的合理組合設(shè)計(jì)對改善燃燒性能有重要作用。高偉偉等[11]采用數(shù)值模擬方法研究了高溫升燃燒室在不同旋流器特征參數(shù)下的燃燒
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2020年4期2020-10-29
- 基于元素勢法的變比熱渦輪特性研究
強(qiáng)變化較大，而在貧油和富油的一定范圍內(nèi)接近默認(rèn)值。觀察圖2(c)可以發(fā)現(xiàn)，航空煤油燃燒產(chǎn)生的燃?xì)鈿怏w常數(shù)在貧油范圍內(nèi)近乎恒定接近默認(rèn)值，而在富油范圍內(nèi)隨油氣比上升，近似為一次曲線。這主要是因?yàn)檫@兩種燃料燃燒反應(yīng)的富油程度越高，燃?xì)庵械腃O與H2的含量也會大大升高，從而使得燃?xì)獾钠骄肿恿拷档?，?dǎo)致燃?xì)鈿怏w常數(shù)升高。而甲烷燃燒產(chǎn)生的燃?xì)鈿怏w常數(shù)也存在類似的線性關(guān)系，但斜率不同。圖2 Jet-A與CH4在不同壓強(qiáng)下燃?xì)庑再|(zhì)變化曲線在不同壓強(qiáng)下，兩種燃料產(chǎn)生的燃
機(jī)械制造與自動化 2020年5期2020-10-21
- 洗脫苯工序增產(chǎn)降耗的實(shí)踐
噴灑的脫苯洗油(貧油)逆向接觸吸收煤氣中的苯。吸收了苯的洗油(富油)，經(jīng)過油油換熱器和管式爐加熱到180～190℃的富油和被管式爐加熱的過熱蒸汽進(jìn)入脫苯塔進(jìn)行蒸餾。脫苯塔頂部溢出的苯蒸汽經(jīng)過冷凝冷卻器冷卻后被回收。2 實(shí)際生產(chǎn)過程中存在過的問題2.1 洗脫苯效率低煤氣凈化的最基本的原理是基于吸收時(shí)的氣液平衡，而平衡關(guān)系是隨溫度變化的，溫度低一些，凈化效果就相對較好[1]。洗苯基本的原理是基于吸收時(shí)的氣液平衡，而平衡關(guān)系是隨溫度變化的，溫度低一些，凈化效果就
化工管理 2020年25期2020-09-14
- 夾點(diǎn)技術(shù)在八鋼焦化粗苯蒸餾系統(tǒng)換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化中的應(yīng)用
餾脫苯。脫苯后的貧油（含苯低的洗油）由貧油泵送至煤氣洗苯裝置，與煤氣逆向接觸進(jìn)行洗苯。脫苯塔塔頂產(chǎn)出的苯汽經(jīng)油汽換熱器、苯冷凝冷卻器后，進(jìn)入油水分離缸。分離出的粗苯流入粗苯回流缸，部分用粗苯回流泵送至塔頂作為回流使用，其余進(jìn)入粗苯中間槽，再由粗苯產(chǎn)品泵送至油庫的粗苯儲槽。脫苯塔上部設(shè)有撤水器，撤水器將脫苯塔上部積存的水引出，流入到撤水器，撤水器將水分離后，水自流進(jìn)入油水分離缸，油進(jìn)入下層塔板。脫苯塔底排出的180℃左右熱貧油依次經(jīng)過貧富油一段換熱器，貧富油
化工設(shè)計(jì)通訊 2020年8期2020-07-25
- 提高粗苯收率的實(shí)踐小結(jié)
25m2/m3，貧油洗苯，洗苯后的煤氣含苯小于0.5g/m3（遠(yuǎn)低于同行業(yè)），煤氣出塔后進(jìn)入甲醇?xì)夤窈突貭t。1.2 洗油流程自洗苯塔來的富油通過富油泵送往粗苯冷凝冷卻器與脫苯塔來的苯蒸汽換熱，富油溫度升至60～90℃進(jìn)入貧富油換熱器，與脫苯塔底出來的熱貧油換熱，使富油溫度升至110～140℃進(jìn)入管式爐，經(jīng)管式爐加熱后富油溫度升至180～185℃，然后進(jìn)入脫苯塔，脫苯后的熱貧油經(jīng)貧富油換熱器后進(jìn)入熱貧油循環(huán)槽，再由貧油泵抽送到貧油冷卻器降溫后進(jìn)入洗苯塔循環(huán)使
化工設(shè)計(jì)通訊 2020年3期2020-05-15
- 中國航發(fā)商發(fā)開展低噪聲和低污染排放關(guān)鍵技術(shù)研究
富油燃燒-淬熄-貧油燃燒（RQL）、貧油預(yù)混蒸發(fā)燃燒（LPP）、貧油直接噴射燃燒（LDI）等低排放燃燒技術(shù)開展研究，從非定常角度解釋燃燒室物理機(jī)理，開展燃油霧化、熱聲不穩(wěn)定、湍流旋流火焰和復(fù)雜流場中的排放等先進(jìn)燃燒室技術(shù)研究，完成技術(shù)成熟度3級（TRL 3）的驗(yàn)證。航發(fā)商發(fā)將上述技術(shù)綜合起來，制作了1個(gè)單頭部燃燒室，測試的結(jié)果表明，NOx排放比CAEP 6的標(biāo)求低50%。
航空動力 2019年5期2019-10-28
- 吸附吸收油氣回收技術(shù)應(yīng)用
吸收劑，汽油作為貧油通過噴淋吸收變成富油，返回儲罐。1.3 優(yōu)點(diǎn)逸散的油氣經(jīng)過吸附、解吸富集，通過貧油吸收后形成富油返回儲罐，油氣回收率高，可達(dá)1‰，其排放尾氣中油氣含量可以達(dá)到10g/m3以下，處理效果好。該工藝經(jīng)過多年應(yīng)用、改進(jìn)，比較成熟，油氣回收率高、排放濃度低，裝置自動化程度高、操作簡單。裝機(jī)總功率低，一般設(shè)置兩個(gè)吸附罐，交替運(yùn)行，適用于間歇運(yùn)行和連續(xù)運(yùn)行工況。整體裝置在常溫、微負(fù)壓工況下運(yùn)行，不會產(chǎn)生含油污水。通過市場應(yīng)用優(yōu)化，主體裝置采用撬裝，
中國化工貿(mào)易·下旬刊 2019年5期2019-10-21
- 基于EGT曲線的活塞式航空發(fā)動機(jī)性能分析
的油氣混合氣稱為貧油。航空發(fā)動機(jī)的油氣混合比是通過一根特設(shè)的“混合比桿”來操作的，混合比桿前推到底為全富油狀態(tài)。當(dāng)將混合比往富油方向調(diào)整時(shí)，發(fā)動機(jī)內(nèi)會有由于空氣不足而未完全燃燒的燃油，未燃燒的燃油將攜帶缸內(nèi)的部分熱量隨廢氣排出，導(dǎo)致EGT下降。當(dāng)將混合比往貧油方向調(diào)整時(shí)，會出現(xiàn)沒有足夠的燃油與進(jìn)入的空氣匹配，這將減弱發(fā)動機(jī)的做工能量，EGT也將隨之降低。當(dāng)燃油和空氣的比值為某一特定值時(shí)，進(jìn)入氣缸的燃油和空氣剛好分別燃燒完全，此時(shí)所測得的EGT最高，稱為峰值
軍民兩用技術(shù)與產(chǎn)品 2019年9期2019-10-08
- 浮環(huán)軸承貧油潤滑溫度預(yù)測模型研究*
而使浮環(huán)軸承出現(xiàn)貧油潤滑的現(xiàn)象，因此研究浮環(huán)軸承貧油潤滑問題具有重要的工程意義。國內(nèi)外對浮環(huán)軸承潤滑熱效應(yīng)的問題做了大量的研究，文獻(xiàn)[1]在考慮軸承熱效應(yīng)的情況下，建立增壓器浮環(huán)軸承潤滑分析模型，計(jì)算了熱效應(yīng)對軸承潤滑特性影響；文獻(xiàn)[2]考慮浮環(huán)與轉(zhuǎn)軸、軸承座之間的熱傳遞效應(yīng)，建立了增壓器浮環(huán)-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)熱傳遞模型，對浮環(huán)軸承潤滑性能及散熱特性進(jìn)行分析；文獻(xiàn)[3]考慮熱膨脹對軸承間隙的影響，建立了浮環(huán)軸承溫度預(yù)測模型并進(jìn)行了計(jì)算分析，最后通過試驗(yàn)對溫度模型進(jìn)
潤滑與密封 2019年3期2019-03-22
- 基于負(fù)壓脫苯工藝的焦化廠發(fā)展探討
，還能利用高溫?zé)?span id="syggg00" class="hl">貧油來代替水蒸氣作為熱源，在進(jìn)一步降低廢水、廢氣排放量的同時(shí)，更能為現(xiàn)代社會創(chuàng)造出優(yōu)良的環(huán)境效益。2 負(fù)壓脫苯工藝的概述2.1 負(fù)壓脫苯工藝的原理負(fù)壓脫苯工藝通常以精餾原理作為工藝核心，經(jīng)由該原理中對液體壓力、沸點(diǎn)與揮發(fā)三者間的聯(lián)系與利用，從而實(shí)現(xiàn)以真空泵為基礎(chǔ)設(shè)施的脫苯塔減壓工作。同時(shí)，通過脫苯塔內(nèi)富油表面壓力的降低，富油內(nèi)部的組分沸點(diǎn)也會得到相應(yīng)降低，由此在低于常壓脫苯工藝中操作溫度的條件下，實(shí)現(xiàn)蒸餾脫苯的操作。由于負(fù)壓脫苯工藝中操作溫
中小企業(yè)管理與科技 2019年30期2019-01-27
- 預(yù)燃級旋流數(shù)對TeLESSⅡ燃燒室貧油熄火性能影響
熄火試驗(yàn)確定，而貧油熄火邊界是其中的重點(diǎn)。Lefebvre［1］基于熱平衡觀點(diǎn)，即新進(jìn)入燃燒室均勻混氣被加熱到可燃溫度所需能量大于主燃區(qū)釋熱即熄火。Perters和Mellor［2-3］提出回流區(qū)點(diǎn)火理論，認(rèn)為由于新進(jìn)混合氣在剪切層內(nèi)停留的時(shí)間小于被熱回流區(qū)加熱到著火點(diǎn)時(shí)間，即回流區(qū)及剪切層內(nèi)的停留時(shí)間小于點(diǎn)火延遲時(shí)間。對于貧油熄火邊界的工程探索一直在進(jìn)行，Sen等［4］研發(fā)新貧油熄火邊界測量技術(shù)，Yi和Gutmark［5］研發(fā)通過測量火焰形態(tài)實(shí)時(shí)預(yù)測貧油
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-07-17
- 低污染燃燒室點(diǎn)火熄火特性試驗(yàn)研究
展了分級燃燒室、貧油預(yù)混預(yù)蒸發(fā)燃燒室及變幾何燃燒室等[5]，英國的RR公司和德國寶馬公司也發(fā)展了相應(yīng)的貧燃燃燒室[6]。到80 年代初，P&W公司又發(fā)展了富油燃燒/淬熄/貧油燃燒室[7]。90年代雙環(huán)預(yù)混旋流(Twins Annular Premixing Swirler，TAPS)燃燒室在GE 公司得到應(yīng)用。目前在CFM56-7、GE90和GEnx發(fā)動機(jī)上都取得了良好的效果，其NOx、碳煙、UHC和CO 的排放只有CAEP標(biāo)準(zhǔn)的45%、10%、5%和30
沈陽航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年2期2018-06-15
- 基于化學(xué)反應(yīng)網(wǎng)絡(luò)模型法的低排放燃燒室NOx模擬及預(yù)測
、進(jìn)口溫度對一種貧油預(yù)混預(yù)蒸發(fā)(LPP)燃燒室NOx排放的影響。Nicol等[7]利用由一個(gè)均勻攪拌反應(yīng)器(PSR)和一系列柱塞流反應(yīng)器(PFR)串聯(lián)組成的基準(zhǔn)化學(xué)反應(yīng)器模型，研究了不同NOx生成機(jī)理(熱力型、氧化亞氮型和快速型)對貧油預(yù)混甲烷-空氣燃燒NOx生成的重要作用，尤其是氧化亞氮型機(jī)理在貧油預(yù)混燃燒中對NOx生成的重要性。Falcitelli等[8]依據(jù)由CFD計(jì)算出的燃燒室內(nèi)流場、溫度場的分布特性，構(gòu)建了一個(gè)RNA(反應(yīng)器網(wǎng)絡(luò)分析)模型來預(yù)測燃
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2018年2期2018-05-18
- 萊鋼焦化廠提高輕苯收率的工藝方法
的蒸出率也增加，貧油含苯降低，粗苯管式爐蒸餾工藝可使貧油含苯降到0.5%以下。2.2.2 循環(huán)洗油的質(zhì)量洗油在循環(huán)使用中，吸收苯族烴的同時(shí)還會吸收一些不飽和化合物，如苯乙烯、環(huán)戊二烯等。這些不飽和化合物在煤氣中硫化物的作用下，或在加熱脫苯條件下，會聚合成高分子瀝青性質(zhì)聚合物并溶解在洗油中，因而使洗油質(zhì)量變壞；同時(shí)，蒸餾過程中部分輕質(zhì)餾分被蒸出，其密度、黏度、相對分子量均會增大，吸收苯族烴能力降低。2.2.3 塔頂油水分離器脫苯塔頂油水分離器作為脫苯系統(tǒng)一個(gè)
山東冶金 2018年2期2018-05-11
- 汽化器進(jìn)口油壓對發(fā)動機(jī)性能的影響
量減少，混合氣向貧油轉(zhuǎn)變，余氣系數(shù)大于0.85，發(fā)動機(jī)功率會降低，無法維持大轉(zhuǎn)速工作。（2）當(dāng)發(fā)動機(jī)在中轉(zhuǎn)速狀態(tài)下工作時(shí)，余氣系數(shù)大約為1.05，略貧油，且無論余氣系數(shù)向富油還是貧油轉(zhuǎn)變都會降低經(jīng)濟(jì)性，所以汽化器進(jìn)口油壓應(yīng)略大一點(diǎn)來保持微小貧油狀態(tài)，當(dāng)進(jìn)口油壓偏離此壓力時(shí)，燃油消耗率上升，經(jīng)濟(jì)性降低。（3）發(fā)動機(jī)在小轉(zhuǎn)速狀態(tài)下工作時(shí)，由于盡量保持富油狀態(tài)，所以汽化器進(jìn)口油壓應(yīng)維持較小來保持余氣系數(shù)較大。二、混合氣過貧油和過富油燃燒對發(fā)動機(jī)性能影響1．混合氣
新教育時(shí)代電子雜志(教師版) 2018年40期2018-02-23
- 浸出車間尾氣吸收系統(tǒng)操作參數(shù)模擬優(yōu)化
解析塔，富油泵，貧油泵和換熱器。尾氣系統(tǒng)各個(gè)設(shè)備的操作參數(shù)控制合適與否關(guān)系到尾氣中溶劑的含量，若操作不當(dāng)將大大增加生產(chǎn)成本和造成環(huán)境污染。因此，研究各個(gè)關(guān)鍵操作參數(shù)對尾氣溶劑含量的影響，優(yōu)化工藝參數(shù)，對指導(dǎo)生產(chǎn)操作有著重要的意義。PRO II 軟件是Simsci公司開發(fā)的大型流程模擬軟件，在化學(xué)、石油、天然氣、合成燃料工業(yè)等方面可提供復(fù)雜、正確及可靠的模擬功能。 PRO II不僅可以為化工流程設(shè)計(jì)提供數(shù)據(jù)，還可以對現(xiàn)有流程進(jìn)行優(yōu)化，提高企業(yè)效益。本文以PR
中國油脂 2017年12期2018-01-19
- 粗苯回收系統(tǒng)提產(chǎn)增效技術(shù)的研究與應(yīng)用
1貧富油換熱器、貧油冷卻器換熱面積不夠焦?fàn)t經(jīng)過改造后，煤氣發(fā)生量由改造前的平均30000Nm3/h增加到現(xiàn)在的平均43000Nm3/h，吸收煤氣中的粗苯所需的循環(huán)洗油量由原先的55m3/h增加到現(xiàn)在的75m3/h，原有的貧富油換熱器、貧油冷卻器換熱面積小，不能滿足生產(chǎn)的需要。1.1.2粗苯冷凝冷卻器換熱效果差粗苯冷凝冷卻器由于長期使用，內(nèi)部腐蝕嚴(yán)重，換熱效果差，不能完全將粗苯蒸汽冷凝下來。特別是2016年5月份后，粗苯冷凝冷卻器粗苯出口溫度達(dá)到最高40℃，
化工管理 2017年32期2017-03-06
- 基于貧油分層工況DISI發(fā)動機(jī)噴油正時(shí)對噴射和燃燒特性的影響
?基于貧油分層工況DISI發(fā)動機(jī)噴油正時(shí)對噴射和燃燒特性的影響研究了在貧油分層工況下噴油正時(shí)對噴霧引導(dǎo)直噴火花點(diǎn)火（DISI）發(fā)動機(jī)噴射和燃燒特性的影響。試驗(yàn)進(jìn)行了多項(xiàng)測量和分析，包括缸內(nèi)壓力、廢氣排放，以及燃燒和噴霧的可視化運(yùn)行。在分層DISI發(fā)動機(jī)內(nèi)的燃燒具有噴油預(yù)混合和混合控制的火焰特性。噴油正時(shí)下的分層混合特性是火焰特性的主要影響因素。在噴油正時(shí)提前時(shí)，試驗(yàn)觀測到由于混合氣體過度混合而導(dǎo)致的不發(fā)光火焰和低燃燒效率。相反，在噴油正時(shí)推遲時(shí)觀測由于混合
汽車文摘 2016年8期2016-12-07
- 馬來酸酐裝置吸收塔降低馬來酸酐損耗的方法
125 kPa，貧油水含量0.6%時(shí)，吸收塔塔頂MAH損耗降低至0.18%，塔釜MAH收率提高至99.82 %。關(guān)鍵詞：馬來酸酐吸收塔貧油吸收效率馬來酸酐(MAH)是一種重要的有機(jī)化工原料，其主要用途是生產(chǎn)不飽和聚酯樹脂和1,4-丁二醇(BDO)。MAH的生產(chǎn)工藝路線，按其原料可分為苯酐副產(chǎn)法、苯氧化法、C4烯烴氧化法和正丁烷氧化法4種[1]。其中正丁烷氧化法以正丁烷為原料，正丁烷與壓縮空氣均勻混合后進(jìn)入固定床反應(yīng)器，在V2O5-P2O5系催化劑上氣相選擇
合成技術(shù)及應(yīng)用 2016年2期2016-07-18
- 影響粗苯收率的主要因素及應(yīng)對措施的探討
主要原因。1.3貧油含苯量在入塔貧油中，如果粗苯含量越高，那么粗苯的吸收推動力就會越低，從而導(dǎo)致整體的吸收能力較差，粗苯的損失較大?，F(xiàn)階段，貧油中仍然殘留0.1g/dm2物質(zhì)，但是這些物質(zhì)會損失粗苯5.4%。貧油中苯量越低，就會增加脫苯蒸餾的消耗速度，使用粗苯量減少，增加洗油消耗量。1.4蒸餾工藝的影響蒸餾工藝主要包括了以下兩種影響：（1）回流量：回流量是整個(gè)蒸餾工藝中的關(guān)鍵因素。在回流量過程中，如果塔頂溫度較高，那么就會影響粗苯的質(zhì)量，降低產(chǎn)量；（2）蒸
化工管理 2016年30期2016-03-14
- 李四光，一生努力，光照四方
中國摘掉了“中國貧油”的帽子。他那富有戰(zhàn)斗性和科學(xué)精神的一生，也正如他的名字一樣，光照四方！知識小站“中國貧油”論：20世紀(jì)初，國外的著名石油公司派地質(zhì)學(xué)家到中國各地進(jìn)行地質(zhì)勘查，但未獲得有價(jià)值的石油資源。這些地質(zhì)學(xué)家回國后，紛紛在報(bào)紙和雜志上寫文章，散布“中國貧油”的觀點(diǎn)，說中國的地下沒有石油。一些中國學(xué)者，也步外國人后塵，宣揚(yáng)“中國貧油” 論?？墒?，從20世紀(jì)50～60年代，中國的勘探部門在李四光的主持下相繼找到了大慶油田、大港油田、勝利油田、華北油田
快樂作文·中年級 2015年8期2015-07-31
- RR公司RB211燃?xì)獍l(fā)生器干低排放燃燒技術(shù)
lison研究了貧油預(yù)混串列分級燃燒室、富油-猝熄-貧油燃燒室等低排放燃燒室，NOX排放水平已達(dá)到（25-9）x10-6等級。而中國在這方面的研究為之甚少，干低排放燃燒技術(shù)亟待發(fā)展。本文通過針對性深入研究RR公司RB211航改型燃?xì)廨啓C(jī)的干低排放燃燒室的設(shè)計(jì)理念，為我國自主研究提供借鑒意義。1.干低排放技術(shù)的原理和優(yōu)勢根據(jù)化學(xué)反應(yīng)公式CH4+2O2+2(3.67)N2=CO2+2H2O+7.52N2,天然氣/空氣充分燃燒的理想配比值為0.067，在這種配比
科學(xué)中國人 2015年21期2015-06-08
- 放大型噴嘴對航空發(fā)動機(jī)燃燒性能的影響
空點(diǎn)火特性和慢車貧油熄火特性。試驗(yàn)結(jié)果表明：隨著放大型噴嘴流量放大比例的減小，燃燒室出口溫度分布的均勻性提高，出口溫度分布系數(shù)(OTDF)減??；燃燒室高空點(diǎn)火特性受放大型噴嘴流量放大比例的影響較小，可以忽略不計(jì)；燃燒室慢車貧油熄火油氣比隨放大型噴嘴流量放大比例的增大而變小，并且一組放大型噴嘴中流量放大比例最大的噴嘴對其影響最為顯著。燃燒室；放大型噴嘴；流量放大比例；燃燒性能燃燒室是航空發(fā)動機(jī)的三大核心部件之一，它的好壞直接影響了航空發(fā)動機(jī)的工作和性能[1-
沈陽航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-05-04
- 基于特征參數(shù)準(zhǔn)則的艦船燃機(jī)燃燒室貧熄預(yù)測
而燃燒室低工況時(shí)貧油熄火則是穩(wěn)定性研究中的難點(diǎn)。燃燒室在貧油熄火極限附近工作時(shí)，由于局部火焰的熄滅和熱釋放率的動態(tài)波動，會導(dǎo)致較差的燃燒特性(如回火、燃燒不穩(wěn)定、較低的燃燒效率等)。因此有必要對艦船燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室的貧油熄火極限特性及預(yù)測方法進(jìn)行研究，為燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室的穩(wěn)定燃燒提供工程指導(dǎo)。近年來，鄒博文［1］等針對中心分級模型燃燒室開展了常壓貧油熄火試驗(yàn)和慢車狀態(tài)貧油熄火試驗(yàn)，并分析了貧油熄火機(jī)理;林宏軍［2-6］等學(xué)者對貧油熄火的影響因素進(jìn)行了較為系統(tǒng)的
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年2期2014-10-25
- 焦化廠粗苯提取方案的探討
洗苯塔下部進(jìn)入；貧油由塔頂噴淋，在洗苯塔填料內(nèi)煤氣與貧油逆向充分接觸，煤氣中的苯系物進(jìn)入洗油。煤氣成為凈煤氣，由塔頂出來送入煤氣輸送管道；貧油由于吸收了煤氣中的苯，成為富油，流至塔釜，由富油泵輸送至脫苯工序。在實(shí)際生產(chǎn)中，橫管終冷器使用壽命比較長，設(shè)備故障率比較低。而洗苯塔填料由于煤氣或洗油中的雜質(zhì)容易堵塞，造成回收系統(tǒng)壓力升高，為此，我們建議應(yīng)配1臺終冷器、2臺洗苯塔，當(dāng)一臺洗苯塔堵塞時(shí)，切換到另一臺。然后清理堵塞的洗苯塔，備用。只有這樣才能保證粗苯提取
化工管理 2014年9期2014-08-15
- 淺談焦化廠影響粗苯產(chǎn)率與質(zhì)量的因素
。三、吸收溫度和貧油含苯量的影響定義吸收溫度是指洗苯塔內(nèi)氣液兩相接觸面的平均溫度；焦油洗油對苯族烴最適宜吸收的溫度為25℃左右，吸收溫度主要受煤氣和洗油溫度的影響，吸收溫度是通過吸收系數(shù)和吸收推動力的變化而影響吸收率的。故需保證適宜的吸收溫度，一般入塔貧油含苯量是恒定的，洗油液面上的苯族烴的蒸汽壓隨吸收溫度的升高而增高，吸收推動力則隨之減小，致使洗苯塔后煤氣中的苯族烴含量增加，粗苯的回收率降低，當(dāng)吸收溫度超過30℃時(shí)，隨著吸收溫度的升高，塔后損失顯著增加，
化工管理 2014年6期2014-08-15
- 粗苯回收及影響因素分析
油脫苯之后就成為貧油，再把它返送到洗滌工序中作為吸收劑以保證洗油在洗滌工序與脫苯工序之間能夠不間斷循環(huán)。二、影響粗苯回收的主要因素吸收面積、吸收溫度、貧油含苯量、洗油質(zhì)量、蒸汽溫度、煤氣流速、煤氣壓力等眾多因素都可能對粗苯的回收產(chǎn)生影響。其中吸收面積、煤氣壓力和流速的因素主要與粗苯回收設(shè)計(jì)方案和設(shè)備型號有關(guān)，因而在實(shí)際生產(chǎn)工作中不能得到有效控制，因此下文主要對影響粗苯回收的其他因素進(jìn)行分析和討論。1.洗油質(zhì)量對粗苯回收產(chǎn)生的影響洗油質(zhì)量在粗苯回收循環(huán)使用過
化工管理 2014年23期2014-08-15
- 活塞環(huán)——缸套摩擦磨損研究
活塞環(huán)與缸套存在貧油潤滑，此處摩擦磨損最為苛刻。選取3對活塞環(huán)與缸套配對，做貧油狀態(tài)摩擦磨損試驗(yàn)，測出拉缸前平均摩擦系數(shù)0．1349，物理氣相沉積的活塞環(huán)平均磨損系數(shù)0．8375×10－6mm3／min，未經(jīng)表面耐磨處理的鑄鐵缸套平均磨損系數(shù)2．735×10－3mm3／N．m。選取1對未經(jīng)表面處理的鑄鐵活塞環(huán)和鑄鐵缸套配對，在富油狀態(tài)做摩擦磨損試驗(yàn)，測出平均摩擦系數(shù)0．15，活塞環(huán)平均磨損系數(shù)0．722×10－11mm3／min，缸套平均磨損系數(shù)1．179
內(nèi)燃機(jī)與配件 2014年4期2014-07-16
- 航空發(fā)動機(jī)燃燒室貧油熄火極限預(yù)測方法綜述
航空發(fā)動機(jī)燃燒室貧油熄火極限預(yù)測方法綜述王慧汝1，金捷2（1.中航空天發(fā)動機(jī)研究院有限公司，北京100028；2.北京航空航天大學(xué)能源與動力工程學(xué)院，北京100191）航空發(fā)動機(jī)燃燒室貧油熄火極限的預(yù)測方法研究對于全面掌握燃燒室性能和有效工作范圍，進(jìn)而對提高燃燒室設(shè)計(jì)水平，完善中國航空發(fā)動機(jī)設(shè)計(jì)體系，有著重要的理論和工程意義。在總結(jié)國內(nèi)外相關(guān)研究的基礎(chǔ)上，對適合于工程應(yīng)用的預(yù)測方法進(jìn)行了歸納總結(jié)，其中包括半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?、火焰體積法、基于數(shù)值計(jì)算的Lefebvr
航空發(fā)動機(jī) 2014年5期2014-07-12
- “工業(yè)學(xué)大慶”始末
了外國專家“中國貧油”的論斷；——她的開發(fā)，使新中國原油實(shí)現(xiàn)自給，改變了中國石油工業(yè)落后的面貌；——由她的實(shí)踐而引發(fā)的“工業(yè)學(xué)大慶”運(yùn)動，推動了新中國工業(yè)化進(jìn)程。1964年2月5日，中共中央發(fā)出“工業(yè)學(xué)大慶”的號召，標(biāo)志著“工業(yè)學(xué)大慶”熱潮在全國正式拉開帷幕。此后十多年，“工業(yè)學(xué)大慶”和“農(nóng)業(yè)學(xué)大寨”、“全國學(xué)人民解放軍”一道成為當(dāng)時(shí)最響亮的口號。50年前的這場運(yùn)動，深深地烙在了與共和國一起成長的那幾代人的生命記憶里……endprint
晚晴 2014年2期2014-02-20
- 負(fù)壓技術(shù)在脫苯中的應(yīng)用
粗苯分離廢水多，貧油含苯量高，回流比大，操作負(fù)荷高，能量損失大的問題，在3#焦?fàn)t改擴(kuò)建工程配套的煤氣凈化系統(tǒng)蒸餾脫苯裝置采用了負(fù)壓脫苯工藝。該工藝由鞍山焦耐院設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)處理煤氣能力為120000 Nm3/h，于2012年10 份建成投產(chǎn)。自投產(chǎn)以后，經(jīng)過3 個(gè)月對系統(tǒng)進(jìn)行生產(chǎn)調(diào)試和系統(tǒng)標(biāo)定，逐步完善工藝指標(biāo)和流程，于2013年2 月份實(shí)現(xiàn)達(dá)產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)，在節(jié)約蒸汽，減少分離水外排降低操作負(fù)荷上，逐步達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)。2 負(fù)壓脫苯的原理及工藝流程2.1 負(fù)壓脫苯技術(shù)的
河南冶金 2013年6期2013-08-09
- 國外民用航空發(fā)動機(jī)低污染燃燒室的發(fā)展
量比小于0.5的貧油區(qū)和大于1.3的富油區(qū)，當(dāng)量比對NOx生成的影響不大[3]。NOx、CO、UHC和顆粒狀煙4種污染物在不同條件下的生成量如圖2所示。從圖2（a）中可見，在大工況下，由于進(jìn)口溫度升高和總油氣比增大，燃燒區(qū)的溫度和壓力都很高，此時(shí) NOx大量生成。從圖 2（b）、（c）中可見，NOx和 CO排放值都低的主燃區(qū)溫度范圍和當(dāng)量比范圍都非常狹窄，燃燒區(qū)溫度的低排放區(qū)約為1670～1900 K，當(dāng)量比的低排放區(qū)約為0.5～0.8。這就意味著要同時(shí)降
航空發(fā)動機(jī) 2012年4期2012-09-28
- 渦輪間燃燒室貧油熄火特性的試驗(yàn)研究
2）渦輪間燃燒室貧油熄火特性的試驗(yàn)研究宋雙文，胡好生，王梅娟，陳劍（中航工業(yè)航空動力機(jī)械研究所，湖南株洲 412002）宋雙文（1966），男，博士，自然科學(xué)研究員，主要從事航空發(fā)動機(jī)燃燒室設(shè)計(jì)與試驗(yàn)工作。以應(yīng)用于某渦軸發(fā)動機(jī)的渦輪級間燃燒室為研究背景，設(shè)計(jì)并加工多方案3頭部渦輪級間燃燒室試驗(yàn)件，試驗(yàn)研究了主流馬赫數(shù)、主流溫度、凹腔深寬比和凹腔后體高度變化對其貧油熄火性能的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：貧油熄火余氣系數(shù)隨主流馬赫數(shù)的增大而減小，隨主流溫度的升高而增大
航空發(fā)動機(jī) 2012年5期2012-07-05
- C172飛機(jī)發(fā)動機(jī)貧富油在飛行中的使用淺析
沒有到綠區(qū)就調(diào)整貧油，這樣就會造成發(fā)動機(jī)貧油暖機(jī)，對電嘴產(chǎn)生污染。正確的方法是開好車以后調(diào)油門到轉(zhuǎn)速1000～1200RPM暖機(jī)，因?yàn)榘l(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速至少為1000至1200RPM時(shí)，電嘴溫度才能達(dá)到其自潔溫度。等到滑油溫度到了綠區(qū)再調(diào)整貧油到轉(zhuǎn)速最大；在地面試車：避免長時(shí)間地面試車（包括地面小轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)），這會使潮氣進(jìn)入發(fā)動機(jī)，而滑油溫度又不夠高，無法使其蒸發(fā)，從而形成酸性物質(zhì)，造成發(fā)動機(jī)內(nèi)部腐蝕；同時(shí)地面試車一般偏富油，這會加速滑油中鉛泥的形成。避免長時(shí)間大功
中國科技信息 2011年13期2011-10-26
- 富油燃燒-猝熄-貧油燃燒燃燒室技術(shù)分析
富油燃燒-猝熄-貧油燃燒室技術(shù)是1種較為先進(jìn)的航空發(fā)動機(jī)燃燒技術(shù)，是實(shí)現(xiàn)低氮氧化物（NOx)排放的最基本策略之一。RQL燃燒室的關(guān)鍵區(qū)域是猝熄區(qū)，其貧油熄火邊界寬，對氮氧化物排放的控制簡單有效，并在一定程度上代表了現(xiàn)代航空發(fā)動機(jī)燃燒室工程技術(shù)進(jìn)展的成就與方向。美國PW公司在RQL燃燒技術(shù)基礎(chǔ)上創(chuàng)新開發(fā)了廣泛用于其商用航空發(fā)動機(jī)的先進(jìn)低氮氧化物排放燃燒室-TALON燃燒室。2 RQL燃燒室的先進(jìn)性2.1 貧油熄火邊界貧油熄火邊界是航空發(fā)動機(jī)安全可靠工作的最重
航空發(fā)動機(jī) 2011年2期2011-04-27
- 負(fù)壓蒸餾技術(shù)在焦化粗苯生產(chǎn)中的應(yīng)用
脫苯塔底排出的熱貧油換熱后進(jìn)入管式爐，經(jīng)管式爐加熱然后進(jìn)入負(fù)壓脫苯塔脫苯。2）貧油流程：脫苯塔底貧油共分為3部分。①熱貧油經(jīng)熱貧油泵抽出并送至貧油—富油換熱器冷卻，再經(jīng)一段貧油-中溫水冷卻器冷卻后進(jìn)入貧油槽，由冷貧油泵抽出并打至二段-低溫水冷卻器冷卻后送至終冷洗苯工段。②貧油從脫苯塔底由脫苯塔底貧油循環(huán)油泵抽出并送至脫苯塔管式爐加熱后返回脫苯塔底，為蒸餾提供熱量。③從脫苯塔底經(jīng)脫苯塔底貧油泵引出1％～1.5％的熱貧油，送至再生塔進(jìn)行再生。再生塔熱源由再生塔
山東冶金 2011年4期2011-03-23
- TAPS燃燒室燃油噴嘴設(shè)計(jì)特點(diǎn)分析
結(jié)構(gòu)上來說仍屬于貧油燃燒室。富油頭部單環(huán)腔燃燒室、貧油頭部雙環(huán)腔燃燒室和TAPS燃燒室，分別在CFM56-7B發(fā)動機(jī)上進(jìn)行了污染物排放的對比試驗(yàn)。結(jié)果顯示，采用TAPS燃燒室時(shí)，NOx的排放要比富油頭部單環(huán)腔燃燒室和貧油頭部雙環(huán)腔燃燒室的分別低46%和22%，UHC和CO的排放與富油頭部單環(huán)腔燃燒室的大體相當(dāng)，低于貧油頭部雙環(huán)腔燃燒室的。為使燃燒室溫度分布因子達(dá)到最優(yōu)，GE公司精心設(shè)計(jì)了整流罩和相關(guān)的火焰管；為了大幅度降低NOx的排放量，在燃油噴嘴設(shè)計(jì)中采
航空發(fā)動機(jī) 2010年5期2010-03-15