幫部
- 大埋深巷道圍巖控制相似材料模擬研究
×900 mm；幫部采用20#-M22-2000 號(hào)左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿，抗拉拔力50 kN，間排距為900 mm×900mm；頂部掛Ф6.5 mm 圓鋼焊接的鋼筋網(wǎng)（網(wǎng)孔尺寸為100 mm×100 mm）。2 相似材料選取及模型搭建2.1 實(shí)驗(yàn)裝置本次相似模擬采用西安科技大學(xué)礦井水害防治研究所MK-10T 型采礦工程物理模擬實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，該裝置由模型主體、伺服控制系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)幾部分組成。最大模型尺寸為長(zhǎng)×寬×高=50 cm×20 cm×1000 cm。
山東煤炭科技 2023年10期2023-11-15
- 緩傾斜深埋回采巷道破壞特征及控制技術(shù)
支護(hù)條件下，巷道幫部水平位移明顯，左右兩幫水平位移變化呈現(xiàn)出明顯的非對(duì)稱性，左幫最大水平位移大于右?guī)妥畲笏轿灰?。巷道左幫的水平位移主要集中在距底板上? m 范圍內(nèi)，最大位移達(dá)到了53 cm，當(dāng)左幫巷道高于2 m 后，巷道水平位移明顯降低，變形量在10 cm 以下。巷道右?guī)偷乃轿灰浦饕性诰嗟装?～2.8 m 的范圍，最大水平位移達(dá)到了42 cm。在巷道右?guī)透叨葹?～2 m 范圍內(nèi)，幫部未發(fā)生明顯水平變形，水平位移值在10 cm 以內(nèi)。根據(jù)圖2（b）
山東煤炭科技 2023年10期2023-11-15
- 深部采區(qū)煤上山巷道錨網(wǎng)支護(hù)設(shè)計(jì)研究
4]，設(shè)計(jì)頂板，幫部錨桿長(zhǎng)度選擇大于1.4 m 即可，選用錨桿長(zhǎng)度2.5 m，直徑Φ20 mm，符合要求。2.2.3 錨桿錨固力與錨固長(zhǎng)度2.2.3.1 錨桿錨固力根據(jù)桿體承載力與錨固力等強(qiáng)度原則：具體參數(shù)取值見(jiàn)表1，由式（4）計(jì)算結(jié)果可知：頂板，幫部單根錨桿錨固力至少為105.19 KN。2.2.3.2 錨桿錨固長(zhǎng)度根據(jù)《淮南礦區(qū)錨桿支護(hù)技術(shù)管理規(guī)范》，錨桿采用Ф20 mm、L=2 500 mm。公式（5）中參數(shù)的選取依據(jù)P =Ldπ p及作用力與反作用
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年21期2023-09-12
- 孤島工作面沿空巷道錨固失效分析與支護(hù)對(duì)策
以得到。①回風(fēng)巷幫部錨桿破斷數(shù)量較多，共60根，占錨桿破斷總數(shù)的32.15%。其中，東幫斷錨桿10根，西幫斷錨桿50根。說(shuō)明回風(fēng)巷幫部圍巖失穩(wěn)嚴(yán)重，進(jìn)一步影響了頂板穩(wěn)定性。②從錨桿破斷位置來(lái)看，西部幫頂角和西部頂板頂角斷錨桿數(shù)量比較多，共占到總破斷錨桿數(shù)量的22%和58%；從錨索破斷位置來(lái)看，頂板中部斷錨索數(shù)量較多，破斷數(shù)量占到總斷錨索數(shù)量的58%。③回風(fēng)巷錨桿和錨索破斷嚴(yán)重區(qū)域位于300～1 300、1 600～1 900 m處，尤其是400～500 m
能源與環(huán)保 2022年12期2023-01-11
- 掘進(jìn)工作面過(guò)老巷及斷層期間安全技術(shù)研究
±100 mm。幫部錨桿采用φ16 mm×1 500 mm螺紋鋼，錨桿間距700 mm，誤差±100 mm。錨桿錨固力、錨固長(zhǎng)度、錨桿的預(yù)緊力矩及幫部錨桿排距同主巷道。巷中打設(shè)一排錨索，右?guī)兔褐∮?.5 m時(shí)，在右?guī)涂拷绺C增加一排錨索，通過(guò)老巷后肩窩處錨索不再打設(shè)，錨索間距每3排錨桿打設(shè)1根，錨索距迎頭的距離不得超過(guò)6 m，頂板破碎嚴(yán)重時(shí)緊跟迎頭。2）若兩幫及頂板煤體較軟、片幫嚴(yán)重時(shí)，幫部錨桿使用2.0 m長(zhǎng)錨桿，頂幫采用規(guī)格15 cm×15 cm（±
煤礦現(xiàn)代化 2022年5期2022-10-18
- 強(qiáng)礦壓顯現(xiàn)巷道錨桿支護(hù)方案特征研究
道后，巷道頂部和幫部的變形量分別為1.6×10、1.5×10；當(dāng)采用方案2支護(hù)巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別為1.3×10、1.2×10；當(dāng)采用方案3支護(hù)巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別為0.9×10、0.85×10；與方案1相比，采用方案2支護(hù)巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別減少了18.7%、20%；與方案2相比，采用方案3支護(hù)巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別減少了30.7%、29.1%。靜載條件下，增加錨桿長(zhǎng)度可以有效控制巷道頂板和幫部的變形
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年13期2022-10-09
- 不同巷道布置方向?qū)﹀^桿支護(hù)軸力的分布研究
作用。2）對(duì)兩側(cè)幫部的支護(hù)作用。煤層幫部的形變破損會(huì)導(dǎo)致煤幫與巷道頂、底板以及煤幫內(nèi)部發(fā)生形變破損，通過(guò)錨桿的錨固作用，在巷道兩側(cè)幫部可形成具有承載力的錨固層，可承受來(lái)自外界的壓力和變形。3）煤層幫部對(duì)頂板的穩(wěn)定性作用。當(dāng)巷道圍巖發(fā)生破壞時(shí)，會(huì)造成煤塊破碎甚至剝落，通過(guò)加強(qiáng)兩側(cè)幫部支護(hù)，可保證巷道頂板的穩(wěn)定。因此，錨桿支護(hù)的機(jī)理中就有最大水平應(yīng)力理論，而巷道頂板的穩(wěn)定性主要與水平應(yīng)力有關(guān)，且當(dāng)巷道頂板與最大水平應(yīng)力夾角不同時(shí)，對(duì)頂板的影響也不同[1]。2
山西冶金 2022年5期2022-09-22
- 煤礦開(kāi)采中巷道變形的影響因素作用分析
形主要集中在巷道幫部的中部及中上部位置。這是由于較弱的節(jié)理面受到水平方向的擠壓作用產(chǎn)生剪切破壞變形[10]，節(jié)理面越弱則變形越大。對(duì)不同層理結(jié)構(gòu)的巷道頂板最大下沉量、幫部的最大水平位移及最大底鼓量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得到如圖3 所示的變化曲線。圖3 巷道變形隨節(jié)理剛度的變化曲線從圖3 中可以看出，隨著節(jié)理剛度的增加，巷道圍巖相應(yīng)的最大變形量逐漸減小，在三處位移變形中，頂板的變形位移量最大，其次為幫部的變形位移量，底鼓的變形位移量最小。在節(jié)理剛度變化的過(guò)程中，在節(jié)理剛
山西化工 2022年5期2022-09-22
- 馬蘭礦回采巷道強(qiáng)幫護(hù)頂支護(hù)技術(shù)應(yīng)用
技術(shù)，即通過(guò)強(qiáng)化幫部的支護(hù)強(qiáng)度來(lái)提升巷道圍巖整體的支護(hù)，基于強(qiáng)幫護(hù)頂形成合理耗能[1-3]。1）強(qiáng)幫護(hù)頂良性作用：當(dāng)巷道兩幫為松軟煤體，頂板為巖層時(shí)，若僅在頂板采用補(bǔ)強(qiáng)錨索支護(hù)，由于兩幫軟弱，頂板相對(duì)承載能力大，應(yīng)力會(huì)通過(guò)頂板巖層傳遞至兩幫圍巖上，致使兩幫圍巖變形量大，進(jìn)而影響頂板巖層的穩(wěn)定。針對(duì)兩幫為松軟煤體，頂板為巖層的巷道，若在幫部采取一定的補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)，便能夠大幅提升幫部的自身承載力，且能在一定程度上保障頂板巖層的穩(wěn)定性，進(jìn)而形成頂板和幫部相互協(xié)調(diào)的應(yīng)
江西煤炭科技 2022年3期2022-08-10
- 14402 工作面及回采巷道錨網(wǎng)索鋼帶聯(lián)合支護(hù)技術(shù)應(yīng)用
層在開(kāi)采時(shí)，巷道幫部錨索受采動(dòng)影響錨固力降低，巷道變形嚴(yán)重，影響工作面安全高效回采。以4 號(hào)煤層14402 工作面為研究對(duì)象，設(shè)計(jì)了錨網(wǎng)索鋼帶聯(lián)合支護(hù)方式，保證工作面在服務(wù)期限內(nèi)能安全高效地回采，確保巷道圍巖的穩(wěn)定性[3-5]。1 概況西山煤礦4 號(hào)煤層厚度為3.47 m，煤層偽頂是厚度為0.22～0.45 m的泥巖，僅在采區(qū)北部零星可見(jiàn)；直接頂以厚度為0.84～27.10 m 的深灰色、灰色細(xì)粒砂巖及粉砂巖為主；基本頂是厚度為2.75～24.30 m的灰
山東煤炭科技 2022年6期2022-07-14
- 礦井巷道回采中錨桿支護(hù)技術(shù)研究
帶進(jìn)行護(hù)頂。對(duì)于幫部錨桿，采用規(guī)格是2500 mm 的左旋高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿，間排距是900 mm、800 mm，兩側(cè)幫部分別各設(shè)置4 根錨桿，同樣垂直于煤幫鋪設(shè)，此外，兩側(cè)幫部也同樣選用Z2360 和K2360 的樹(shù)脂藥卷對(duì)其進(jìn)行加長(zhǎng)錨固，鉆孔直徑同于頂板，選取規(guī)格是450 mm×2805 mm 的W 鋼帶進(jìn)行護(hù)幫。當(dāng)確定錨桿支護(hù)方案后，為獲得具體的錨桿支護(hù)效果，本文對(duì)支護(hù)后的巷道效果進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)驗(yàn)，同時(shí)，結(jié)合巷道實(shí)際，對(duì)巷道進(jìn)行監(jiān)測(cè)布置，沿開(kāi)采作業(yè)面前進(jìn)方
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年6期2022-07-14
- 不同錨固方式下錨桿長(zhǎng)度參數(shù)的優(yōu)化研究
道頂?shù)装逡约皟蓚?cè)幫部變形的影響，得到下頁(yè)圖1 所示的變化曲線。圖1 端頭錨固方式下，不同錨桿長(zhǎng)度對(duì)巷道變形量的影響曲線從圖1 可以看出，巷道頂?shù)装寮皟蓚?cè)幫部的變形量隨著錨桿長(zhǎng)度的增大而逐漸減小。當(dāng)錨桿長(zhǎng)度大于2 200 mm 時(shí)，巷道巖幫的變形量減小不顯著；當(dāng)錨桿長(zhǎng)度大于2 500 mm 時(shí)，巷道頂板、煤幫的變形量減小不顯著。因此，綜合分析可知，端頭錨固方式下，巖幫錨桿長(zhǎng)度宜選取2 200 mm，頂板、煤幫錨桿長(zhǎng)度宜選取2 500 mm。2.2 加長(zhǎng)錨固下
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年3期2022-05-14
- 不同錨桿支護(hù)效果對(duì)煤巷圍巖位移的對(duì)比分析
本文在常規(guī)支護(hù)、幫部支護(hù)及強(qiáng)幫強(qiáng)角支護(hù)三種不同錨桿支護(hù)方案下，對(duì)比分析煤巷圍巖位移的變化情況，進(jìn)而減小煤巷頂板和幫部的變形，增加圍巖的穩(wěn)定性和安全性。1 不同錨桿支護(hù)方案下煤巷圍巖位移的對(duì)比分析煤礦巷道錨桿支護(hù)效果最直接的表現(xiàn)是煤巷圍巖位移，而圍巖的相對(duì)位移則更能直觀地反映出圍巖的破壞變形程度[4]，本文設(shè)計(jì)三種錨桿支護(hù)方案進(jìn)行對(duì)比研究，具體如下：方案一：常規(guī)錨桿支護(hù)。煤巷頂錨桿采用左旋螺紋鋼錨桿，規(guī)格是Φ20 mm×2 200 mm，每排設(shè)置5根，間排距
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 不同錨桿支護(hù)方案對(duì)煤巷圍巖應(yīng)力的影響分析
屬網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)，而幫部則選取較短的圓鋼錨桿搭配W 鋼帶托盤進(jìn)行錨桿支護(hù)，強(qiáng)度設(shè)計(jì)較低。方案二：幫部錨桿支護(hù)。對(duì)于煤巷頂板支護(hù)采用常規(guī)支護(hù)，同于方案一；而幫部支護(hù)是采用左旋螺紋鋼錨桿、W 型鋼帶、錨索和金屬網(wǎng)共同聯(lián)合支護(hù)。方案三：強(qiáng)幫強(qiáng)角錨桿支護(hù)。對(duì)于煤巷頂板支護(hù)是在方案二的原則上，將兩側(cè)角的錨桿外傾斜30°；對(duì)于幫部支護(hù)也是在方案二的原則上，將上側(cè)角錨桿上傾30°。此外，方案一、方案二和方案三的錨桿支護(hù)示意圖如圖1 所示。圖1 煤巷不同錨桿支護(hù)示意圖（單位：
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 不同幫錨桿參數(shù)對(duì)煤巷支護(hù)效果的影響研究
制的重點(diǎn)，而煤巷幫部設(shè)計(jì)的強(qiáng)度相比較低[4]。本文在上述支護(hù)的基礎(chǔ)上，提出強(qiáng)幫強(qiáng)角錨桿支護(hù)的方案，并進(jìn)一步分析不同幫錨桿橫截面積、幫錨桿長(zhǎng)度及幫錨桿角度對(duì)煤巷支護(hù)效果的影響，制定合理的參數(shù)范圍，加強(qiáng)煤巷幫部和角部支護(hù)，從而大幅提高煤巷圍巖的安全性。1 不同參數(shù)對(duì)煤巷支護(hù)效果的影響本文采用強(qiáng)幫強(qiáng)角錨桿支護(hù)的設(shè)計(jì)方案是：煤巷頂板和幫部均采用大直徑螺紋鋼錨桿、錨索、搭配W 型鋼帶及金屬網(wǎng)共同聯(lián)合支護(hù)，其中頂錨桿直徑是Φ20 mm×2 200 mm，每排設(shè)置5 根
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 巨厚煤層臨空巷道大變形控制支護(hù)優(yōu)化技術(shù)研究
回采時(shí)臨空側(cè)巷道幫部大變形情況，充分考慮了幫部受采動(dòng)影響后煤柱的變形原因及規(guī)律，采用了幫部注漿錨索、增大支護(hù)面積等措施，有效控制了巷道臨空煤柱大變形。1 工程概況小莊礦40205工作面井下東部緊鄰二盤區(qū)開(kāi)拓大巷，西部緊鄰西平鐵路保護(hù)煤柱，南部緊鄰40204采空區(qū)，北部為尚未準(zhǔn)備的40207工作面。對(duì)應(yīng)地表為塬梁溝壑地貌，標(biāo)高912—1 090 m，煤層埋深約為530～710 m，煤層厚度穩(wěn)定，總體為中部厚兩側(cè)薄，厚度21～25 m，平均煤厚23 m，開(kāi)采煤
煤炭與化工 2022年3期2022-04-08
- 煤巷掘進(jìn)工作面幫部前探梁臨時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)探析
景，煤巷工作面的幫部前探梁的臨時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)被設(shè)計(jì)出來(lái)，而且還在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際使用。1 工程的概況在A 礦中，其生產(chǎn)能力是3 Mt/a，其主采煤層2#，其厚度是2.7 m～7.3 m，平均厚度是5.3m，而且其硬度系數(shù)是0.15，是煤層中非常典型的軟煤層；偽頂、直接頂、老頂、直接底、老底使用的泥巖分別是炭質(zhì)泥巖、砂紙泥巖、大占砂巖、砂質(zhì)泥巖、石灰?guī)r，對(duì)應(yīng)的平均厚度分別是0.2 m、2.34 m、9.9 m、9.3 m、2.7 m，除了偽頂沒(méi)有硬度系數(shù)外，其他對(duì)應(yīng)的硬
山西化工 2022年1期2022-03-08
- 大跨度小夾角巷道立交的研究與應(yīng)用
力學(xué)計(jì)算決定采用幫部錨桿懸吊工字鋼的立交方案[1-3]。該技術(shù)方案理論上適用于煤礦井下各種夾角的巷道立交，解決了普通過(guò)立交方法不適用于大跨度、小夾角的難題，且不受上下層巷道施工順序困擾。2 技術(shù)研究及方法2.1 技術(shù)方案研究對(duì)比針對(duì)小夾角、大跨度的立交特點(diǎn)，技術(shù)人員先后提出了：（1）暫停上層巷道施工，先施工下層巷道，再采用傳統(tǒng)方法在下層巷道架棚造假頂方案，然后再施工上層巷道；（2）先施工上層巷道，然后對(duì)上層巷道底角刷擴(kuò)，混凝土預(yù)制底，再鋪設(shè)工字鋼造假底，下
山東煤炭科技 2022年12期2022-02-10
- 煤礦掘進(jìn)巷道支護(hù)設(shè)計(jì)優(yōu)化
度為2.2 m；幫部錨桿采用Φ20 mm 螺紋鋼錨桿，錨桿長(zhǎng)度為2.2 m；頂板采用Φ21.6 mm 錨索加強(qiáng)支護(hù)，錨索長(zhǎng)度為7.0 m，錨固方式均為端錨加長(zhǎng)錨固。主要錨固參數(shù)和錨固長(zhǎng)度見(jiàn)表1 所示。頂板與兩幫的錨桿、錨索和樹(shù)脂錨固劑的規(guī)格與特性見(jiàn)表2 和表3 所示。由于僅有錨桿索支護(hù)難以滿足工作面超前支承壓力影響下回采巷道穩(wěn)定性要求，在回采工作面前方20～25 m 還需采用超前支護(hù)對(duì)巷道穩(wěn)定性進(jìn)行支護(hù)。表1 1214 巷主要錨固材料與參數(shù)表2 頂板與兩幫
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年12期2022-01-27
- 岳城煤礦15號(hào)煤大巷注漿加固技術(shù)應(yīng)用
所示。圖1 巷道幫部鉆孔剖面示意圖（單位：mm）巷道幫部注漿鉆孔參數(shù)如表1：表1 巷道幫部注漿鉆孔施工參數(shù)表底部加固采用“深孔錨索注漿”方式，其鉆孔布置如圖2：圖2 巷道底部鉆孔平面布置示意圖（未標(biāo)單位：mm）巷道幫部注漿鉆孔參數(shù)如表2：表2 巷道底板注漿鉆孔施工參數(shù)表巷道底板使用型號(hào)為SKP22-1/1720-9300錨索進(jìn)行加固，配套24 kg軌道和鋼筋托梁?，F(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)，對(duì)底板逐排打孔注漿，防止串漿。2.3 幫部錨索補(bǔ)強(qiáng)巷道兩幫采用錨索補(bǔ)強(qiáng)+注漿方式，
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年11期2022-01-25
- 深部巖巷錨噴支護(hù)技術(shù)參數(shù)確定與試驗(yàn)研究
，巷道頂、底板及幫部最大變形量分別為118、427、213 mm，隨著預(yù)緊力的增加，巷道變形量持續(xù)減小，當(dāng)預(yù)緊力為120 kN 時(shí)，巷道頂、底板及幫部最大變形量分別為69、217、88 mm，頂、底板及幫部最大變形量分別減小了41.5%、49.2%、58.7%，此時(shí)巷道變形得到有效控制，因此，在錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)盡量設(shè)計(jì)高預(yù)緊力錨桿支護(hù)，促使錨桿支護(hù)形成有效的主動(dòng)承載結(jié)構(gòu)。圖3 錨桿預(yù)緊力與巷道圍巖變形關(guān)系圖Fig. 3 Relation between
煤礦安全 2021年12期2021-12-27
- 11-104 工作面軟弱頂板頂幫協(xié)同支護(hù)技術(shù)研究
寬度，m；a1為幫部極限塑性區(qū)的寬度，m；q1為幫部塑性擠壓變形后的殘余抗壓強(qiáng)度，MPa；q0為頂板巖層受到的覆巖壓力，kN。根據(jù)建立的力學(xué)模型，通過(guò)力學(xué)推導(dǎo)巷道的力學(xué)平衡條件為：由于模型為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，通過(guò)對(duì)受力模型的右半部分進(jìn)行受力分析，能夠得出直接頂巖層各截面上的彎矩為：式中：M為直接頂受到的最大彎矩值，N·m；其余各項(xiàng)符號(hào)的含義同上。從公式（2）中能夠看出，巷道直接頂各巖層最大彎矩在x=0 或l/2 的位置處取得，即巷道最大彎矩出現(xiàn)在巷道肩角或中間位置
山東煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 木瓜煤礦回采巷道復(fù)合頂板協(xié)同支護(hù)技術(shù)應(yīng)用
彎曲正應(yīng)力會(huì)隨著幫部極限塑性區(qū)的增大而不斷增大，當(dāng)巷道幫部極限塑性區(qū)出現(xiàn)變形后，若不及時(shí)加強(qiáng)巷道幫部支護(hù)，控制住兩幫的變形，將會(huì)導(dǎo)致巷道頂板的最大拉應(yīng)力不斷增大，直至達(dá)到頂板巖層強(qiáng)度的極限值而發(fā)生頂板拉伸破斷［3-4］。針對(duì)復(fù)合頂板特點(diǎn)，確保巷道圍巖穩(wěn)定的關(guān)鍵是控制幫部的變形，通過(guò)強(qiáng)化幫部煤體的強(qiáng)度，以加強(qiáng)巷道頂板的穩(wěn)定，進(jìn)而達(dá)到控制巷道圍巖穩(wěn)定的目的，即采取頂幫協(xié)同支護(hù)技術(shù)［5-6］。其支護(hù)工藝特點(diǎn)如下：巷道開(kāi)挖后，在巷道復(fù)合頂板上打設(shè)錨桿和錨索，實(shí)現(xiàn)復(fù)
江西煤炭科技 2021年4期2021-11-11
- 數(shù)值模擬在巷道支護(hù)優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
板部分破碎，巷道幫部下側(cè)破碎較為嚴(yán)重。以1008 進(jìn)風(fēng)順槽為工程背景，擬采用數(shù)值模擬分析手段，達(dá)到優(yōu)化巷道支護(hù)設(shè)計(jì)方案，以期能為我礦順槽支護(hù)方式提供指導(dǎo)意見(jiàn)。2 模擬條件采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件，對(duì)模型施加摩爾庫(kù)倫本構(gòu)關(guān)系，計(jì)算模型尺寸為55 m×4 m×44 m。由于本研究主要針對(duì)掘進(jìn)期間巷道變形特征情況，一般地，巷道塑性變形破壞的主要影響范圍為3～5 倍的巷道尺寸；1008 進(jìn)風(fēng)順槽為矩形巷道，巷寬4.8 m，巷高2.8 m，故在3 倍巷道尺寸范圍
江西煤炭科技 2021年4期2021-11-11
- 巷道掘進(jìn)中錨桿支護(hù)優(yōu)化技術(shù)的研究
法，將掘進(jìn)作業(yè)與幫部錨桿支護(hù)作業(yè)進(jìn)行有效融合，大幅縮短錨桿支護(hù)在巷道成巷中的時(shí)間，不僅能保證煤礦巷道開(kāi)挖的安全，且可達(dá)到快速成巷，提高煤礦作業(yè)的高產(chǎn)、高效等目的。1 錨桿分次支護(hù)優(yōu)化技術(shù)的介紹傳統(tǒng)的巷道錨桿支護(hù)技術(shù)，是在巷道掘進(jìn)機(jī)開(kāi)挖至一定深度后，掘進(jìn)機(jī)退出并停止工作，緊接著在剛完成掘進(jìn)面的頂部和幫部支護(hù)所有的錨桿，其中的掘進(jìn)與支護(hù)作業(yè)是相互分離的[3]。而錨桿分次支護(hù)優(yōu)化技術(shù)關(guān)鍵在于改變?cè)纫淮纬上镏ёo(hù)的作業(yè)模式，即先在支護(hù)斷面上進(jìn)行頂部錨桿的支護(hù)，隨后
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年9期2021-10-15
- 動(dòng)壓高幫回采巷道圍巖穩(wěn)定性控制研究
]:寬高比越小，幫部圍巖變形量越大，應(yīng)力集中程度越明顯，且高度越大，幫部圍巖穩(wěn)定性越低。上述研究成果極大豐富了高幫類巷道或受動(dòng)壓影響巷道的圍巖變形特征和穩(wěn)定性控制技術(shù)，但大多是基于單一影響因素的穩(wěn)定性研究，很少涉及巷道在高幫和動(dòng)壓兩方面綜合作用下的圍巖變形規(guī)律和穩(wěn)定性控制，即動(dòng)壓高幫類巷道圍巖穩(wěn)定性控制研究。動(dòng)壓高幫類巷道是指服務(wù)期限內(nèi)受動(dòng)壓影響嚴(yán)重、巷幫高度較大的巷道，其圍巖變形特征是斷面尺寸和動(dòng)載影響下耦合作用的結(jié)果。不同地質(zhì)條件下的圍巖變形規(guī)律和破壞
工礦自動(dòng)化 2021年8期2021-09-02
- 常村礦25 采區(qū)運(yùn)輸平巷厚層軟弱頂板支護(hù)參數(shù)優(yōu)化
力急劇增大，巷道幫部煤體破碎，兩幫的變形量平均達(dá)到800 mm，網(wǎng)兜現(xiàn)象嚴(yán)重。巷道頂板巖層易風(fēng)化崩解，碎脹變形大并易出現(xiàn)離層冒落，圍巖存在顯著的離層錯(cuò)位。造成這一現(xiàn)象的主要原因是錨索長(zhǎng)度過(guò)大造成錨索預(yù)緊力作用范圍減小，在拉應(yīng)力和切應(yīng)力的共同作用下導(dǎo)致巷道周圍巖層發(fā)生剪切變形，頂板下沉變形。針對(duì)厚層軟弱頂板巷道，圍巖控制技術(shù)的主體為錨桿錨索支護(hù)技術(shù)。為此，需要研究支護(hù)技術(shù)，對(duì)原有的錨桿錨索進(jìn)行2 個(gè)方面的優(yōu)化。（1） 強(qiáng)化頂板承載結(jié)構(gòu)。由于厚層軟弱頂板巷道，
煤炭與化工 2021年7期2021-08-31
- 3107跳采面切眼掘進(jìn)及圍巖支護(hù)技術(shù)研究
應(yīng)變?nèi)鐖D3，其中幫部應(yīng)力分布如圖4。根據(jù)圖3，巷道左右?guī)蛻?yīng)變不同，因此，分別進(jìn)行了左右?guī)蛻?yīng)變研究。底板應(yīng)力分布如圖5。圖3 巷道周圍應(yīng)力分布云圖圖4 幫部應(yīng)力分布曲線圖由圖3、4、5可知，巷道斷面應(yīng)力比較集中的地方為巷道幫部和底部，幫部中部受到的應(yīng)力最大。幫部距離頂板約1.6 m位置處應(yīng)力最大，向下逐漸減?。徽w呈現(xiàn)先增大后降低的趨勢(shì)。距離斷層較近的右?guī)蛻?yīng)變比左幫大一個(gè)數(shù)量級(jí)。底板應(yīng)力最大位置點(diǎn)為巷道中部，由中部向兩邊呈逐漸遞減趨勢(shì)。由于是梯形結(jié)構(gòu)，幫部受
山東煤炭科技 2021年7期2021-08-09
- 掘進(jìn)工作面巷道支護(hù)優(yōu)化技術(shù)實(shí)踐
紋鋼式樹(shù)脂錨桿；幫部選用MSGLD-500 20/2200 左旋等強(qiáng)螺紋鋼式樹(shù)脂錨桿，托盤采用120 mm×120 mm×10 mm 正方形碗狀鋼板托盤。表1 工作面煤層頂、底板巖性表2）金屬網(wǎng)：選用菱形金屬網(wǎng)，型號(hào)為L(zhǎng)W 50/4-SZ。3） 兩幫使用170 mm 寬皮帶梯或不小于φ12 mm 鋼筋梯。4）鋼帶：頂板采用T 型鋼帶。5）幫部錨桿間距為900 mm，排距為950 mm。頂板錨桿間距為800 mm，排距為950 mm。6）錨索：選用 SKP1
煤礦現(xiàn)代化 2021年3期2021-05-21
- 5102 回風(fēng)順槽復(fù)合片幫原因及支護(hù)優(yōu)化研究
現(xiàn)片幫問(wèn)題，巷道幫部發(fā)生片幫后致使巷道的跨距增加，進(jìn)而導(dǎo)致巷道整體穩(wěn)定性降低，因此，如何有效控制巷幫的穩(wěn)定成為了5102 回風(fēng)順槽當(dāng)前亟需解決的主要問(wèn)題。本文以永定莊煤礦北盤區(qū)5102 回風(fēng)順槽為例，通過(guò)分析巷道片幫的失穩(wěn)原因，提出巷道片幫的支護(hù)優(yōu)化措施[1-5]。1 工程背景5102 回風(fēng)順槽位于北部盤區(qū)，工作面標(biāo)高771～782 m，煤層平均傾角為2°，屬近水平煤層，設(shè)計(jì)斷面為4.8 m×3.8 m 的矩形巷道，巷道設(shè)計(jì)施工全長(zhǎng)為1 073.3 m?；?/div>
山東煤炭科技 2021年3期2021-04-12
- 深部巷道破碎圍巖注漿加固技術(shù)研究
（1）巷幫注漿。幫部每側(cè)施工兩個(gè)鉆孔，排距2000 mm，根據(jù)注漿量可適當(dāng)調(diào)整排距。上部垂直施工一個(gè)鉆孔，下部鉆孔傾角30°。鉆孔施工長(zhǎng)度為6 m，間距1500 mm，上部孔距頂800 mm，下部孔距底800 mm，直徑為42 mm。布置形式如圖1，巷道幫部注漿鉆孔施工參數(shù)見(jiàn)表1。圖1 巷道幫部鉆孔剖面示意圖表1 巷道幫部注漿鉆孔施工參數(shù)表（2）底板注漿底板采用“深孔錨索注漿”方式施工。施工3個(gè)鉆孔，底板正中垂直施工1 個(gè)鉆孔，兩側(cè)底角孔下扎20°，使用規(guī)山東煤炭科技 2021年1期2021-02-07
- 特厚煤層巷道快速掘進(jìn)與支護(hù)技術(shù)應(yīng)用
000 mm，幫部錨桿均垂直于幫部布置；預(yù)緊扭矩同樣為300 N·m，采用菱形金屬網(wǎng)（8#鐵絲）進(jìn)行護(hù)幫，網(wǎng)片規(guī)格為3 600 mm×1 200 mm，網(wǎng)孔規(guī)格50 mm×50 mm，幫部同樣采用W鋼護(hù)板，型號(hào)同頂板。具體2404 皮帶順槽的支護(hù)方案見(jiàn)圖4。圖4 2404 皮帶順槽支護(hù)方案3 快速掘進(jìn)施工工藝3.1 掘錨機(jī)截割方式及進(jìn)刀路線掘錨機(jī)施工工藝在巷道掘進(jìn)時(shí)最小空頂距約為1.8 m，控頂距較大，由于3#-5#合并煤層較為破碎，掘錨機(jī)掘進(jìn)過(guò)程中雖有江西煤炭科技 2021年1期2021-01-28
- 深井大傾角高地壓松軟煤巷錨網(wǎng)索支護(hù)技術(shù)應(yīng)用
2400 mm；幫部采用等強(qiáng)錨桿，選用全螺紋鋼錨桿，規(guī)格為Ф20×2400 mm，托盤為正方形，規(guī)格為長(zhǎng)×寬=140 mm×140 mm，用厚10 mm 鋼板壓制成弧形。高強(qiáng)錨桿使用1 塊MSCK2550 型錨固劑和1 塊MSM2550 型錨固劑固定，等強(qiáng)錨桿均用2 塊MSM2550 樹(shù)脂錨固劑固定。錨桿錨固力不小于120 kN，預(yù)緊力矩300 N·m。錨索采用規(guī)格Ф17.8 mm 的鋼絞線制作，錨索全長(zhǎng)6.3 m，錨索托盤規(guī)格：長(zhǎng)×寬×厚=300 mm×山東煤炭科技 2020年12期2021-01-09
- 大采高工作面收尾回撤通道注漿加固研究
強(qiáng)支護(hù)后，注漿側(cè)幫部的應(yīng)力峰值出現(xiàn)明顯的減弱，較注漿前降低了32%。注漿后幫部煤體黏結(jié)成一個(gè)整體，高應(yīng)力集中區(qū)向煤巖體深部傳遞，注漿加固方案效果顯著。圖3 注漿前后巷道應(yīng)力云圖3 工況現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)3.1 現(xiàn)場(chǎng)施工方案基于斜溝煤礦以往收尾期間回撤通道圍巖礦壓顯現(xiàn)規(guī)律發(fā)現(xiàn)：末采期間回采動(dòng)壓對(duì)回撤通道圍巖穩(wěn)定性影響主要在最后50m回采范圍內(nèi)。因此，注漿過(guò)早，巷道圍巖較為完整注漿效果不明顯，但注漿滯后，會(huì)導(dǎo)致注漿消耗量過(guò)大造成不必要的浪費(fèi)，這主要因?yàn)橄锏阑夭蓭褪芑夭蓮?qiáng)煤礦現(xiàn)代化 2020年6期2020-10-14
- 厚煤層軟弱頂板巷道圍巖控制技術(shù)研究
體[3]。（3）幫部中空錨索幫部原支護(hù)：幫部每幫6 根錨桿，其中4 根錨桿垂直于幫部，1 根幫角錨桿，1 根底角錨桿，間距800 mm，排距1.2 m，錨桿規(guī)格為MSGLW-500 22/2400，預(yù)緊力矩介于400～500 Nm 之間。矩形巷道開(kāi)掘后，幫角、底角成為應(yīng)力集中區(qū)域，在此處分別打設(shè)大角度幫角、底角單體錨桿，在支護(hù)幫部的同時(shí)，還能有效維護(hù)頂板，防止底鼓。幫部現(xiàn)支護(hù)：在增大幫部錨桿間距（800 mm增加到1000 m）的同時(shí)，在兩幫各布置2 根中山東煤炭科技 2020年9期2020-10-12
- 趙莊煤礦大斷面軟弱頂板煤巷支護(hù)技術(shù)研究
大挑戰(zhàn)。2.2 幫部錨桿原位拉拔測(cè)試由于在生產(chǎn)實(shí)際中巷道幫部發(fā)生了一定程度的片幫，而幫部為煤體，強(qiáng)度偏低，對(duì)幫部圍巖進(jìn)行強(qiáng)有力的支護(hù)對(duì)于巷道頂板的整體穩(wěn)定具有重要意義。在對(duì)巷道進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)前必須掌握幫部煤體的可錨性，故對(duì)幫部錨桿的錨固力進(jìn)行了原位拉拔測(cè)試，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表2。表2 巷道幫部錨桿可錨性測(cè)試結(jié)果由表2可知，6根錨桿的平均錨固力為82.5 kN，巷幫煤體具有較高的可錨性。而33192回風(fēng)巷跨度較大，巷幫承受著上覆巖層較高的重力，原支護(hù)方案中錨桿所施加煤 2020年9期2020-09-11
- 伯方煤礦3209 工作面回風(fēng)巷松軟圍巖控制技術(shù)研究
應(yīng)力較大時(shí)，巷道幫部淺部圍巖會(huì)在拉應(yīng)力作用下出現(xiàn)明顯的破壞，進(jìn)而使得幫部深部圍巖體由處于受壓狀態(tài)轉(zhuǎn)化為受拉狀態(tài)。隨著巷道圍巖所受載荷的增大，巷道幫部的破壞深度及塑性區(qū)范圍會(huì)逐漸增大，進(jìn)而使得幫部的承載能力大范圍降低，致使頂板巖層的裂隙進(jìn)一步發(fā)育，頂板下沉量進(jìn)一步增大，導(dǎo)致頂板失穩(wěn)。巷道頂板直接頂穩(wěn)定的準(zhǔn)則如下：式中：Mmax-頂板巖層承受的最大彎矩值；[σ] -頂板巖層所能承受的最大拉應(yīng)力；Iz-頂板巖層的慣性矩；hi-頂板巖層的厚度。（2）巷道幫部。在巷山東煤炭科技 2020年6期2020-07-07
- 半“孤島”工作面回采巷道礦壓治理技術(shù)應(yīng)用 ——以丁集煤礦為例
跟挖掘機(jī)后方進(jìn)行幫部支護(hù)，提高了臥底的效率，減少了人員的投入。對(duì)不同區(qū)域?qū)嵭胁顒e補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)方案。對(duì)于受斷層影響區(qū)域采取提前注化學(xué)材料進(jìn)行頂幫加固，對(duì)動(dòng)壓影響區(qū)域，尤其是兩部刮板機(jī)區(qū)域，頂部支護(hù)采用至少三排鎖棚支護(hù)，棚梁下方支設(shè)單體，至少一梁四柱，形成主被動(dòng)支護(hù)形式相結(jié)合，幫部支護(hù)采用4.3 m錨索配合Ω鋼帶橫向支護(hù)，尤其加強(qiáng)對(duì)幫部底角的支護(hù)，以控制幫部的位移。圖1 1232(1)工作面軌順礦壓治理技術(shù)路線圖3 補(bǔ)強(qiáng)加固技術(shù)3.1 頂板補(bǔ)強(qiáng)加固方案頂板支護(hù)補(bǔ)強(qiáng)- 煤礦運(yùn)輸巷錨桿錨索聯(lián)合支護(hù)技術(shù)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
設(shè)計(jì)在巷道頂部和幫部位置都需要用錨桿進(jìn)行支護(hù)，其中頂部區(qū)域使用的錨桿屬于左旋無(wú)縱筋高強(qiáng)螺紋鋼，其直徑和長(zhǎng)度分別為22 mm和2.8 m。錨桿之間的間距設(shè)置為0.75 m，兩排錨桿之間的距離同樣設(shè)置為0.75 m。此外還需要配合使用菱形金屬網(wǎng)以及鋼帶梁進(jìn)行聯(lián)合支護(hù)，其中使用的鋼帶梁為M5鋼帶，其長(zhǎng)度為5 m，金屬網(wǎng)的長(zhǎng)度和寬度分別為5.0 m和0.9 m。在安裝過(guò)程中需要對(duì)金屬網(wǎng)和鋼帶梁進(jìn)行搭接，要求搭接寬度不得小于100 mm，搭接時(shí)需要利用鋼絲對(duì)其進(jìn)行牢機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2020年12期2020-04-12
- 深部大巷破碎圍巖注漿加固技術(shù)應(yīng)用
2.1 巷幫注漿幫部每側(cè)施工兩個(gè)鉆孔，排距2 000 mm，根據(jù)注漿量可適當(dāng)調(diào)整排距。上部垂直施工一個(gè)鉆孔，下部鉆孔傾角30°。鉆孔施工長(zhǎng)度為6 m，間距1 500 mm，上部孔距頂800 mm，下部孔距底800 mm，直徑為42 mm。布置形式如圖1、表1所示。圖1 巷道幫部鉆孔剖面示意圖（單位：mm）表1 巷道幫部注漿鉆孔施工參數(shù)表2.2 底板注漿底板采用“深孔錨索注漿”方式施工。施工三個(gè)鉆孔，底板正中垂直施工1個(gè)鉆孔，兩側(cè)底角孔下扎20°，使用SKP機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2020年12期2020-04-12
- 鋼管混凝土支架作用下南關(guān)礦煤巷變形破壞規(guī)律
orts在頂板、幫部、底板各布置3個(gè)壓力盒監(jiān)測(cè)徑向應(yīng)力，位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)距離巷道邊緣為10 mm，間距為40 mm(圖1)。模型頂部和左右兩側(cè)同時(shí)施加壓力，模擬高水平應(yīng)力即側(cè)壓系數(shù)為1的情況，底面和前后側(cè)面限制法向位移。實(shí)驗(yàn)采用分級(jí)加載，最大加載壓力為253 kN。1.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析1.2.1 巷道圍巖應(yīng)力分析研究煤巷圍巖在不同加載作用下應(yīng)力分布和變化規(guī)律，對(duì)于分析巷道變形破壞具有重要意義。頂板徑向應(yīng)力變化趨勢(shì)大致分為三個(gè)階段：近線性增長(zhǎng)階段、曲線增加階段、礦業(yè)科學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-04-07
- 正益煤業(yè)11-102運(yùn)輸巷圍巖穩(wěn)定性控制技術(shù)研究
力。2.3 巷道幫部穩(wěn)定性分析已知巷道高度為h=2.7m，設(shè)頂板與幫部的摩擦角φ0=18°，粘聚力c0=0.3MPa，上覆巖層平均容重γ=26kN/m3，應(yīng)力集中系數(shù)k=2，煤體與頂板界面的切向剛度系數(shù)β=0.14，支護(hù)反力P=31.3MPa，得幫部極限平衡區(qū)寬度為[3]：幫部破裂區(qū)寬度為：幫部塑性區(qū)寬度為：由上式可知，11-102運(yùn)輸巷幫部幫部極限平衡區(qū)寬度為4.0m，幫部破裂區(qū)寬度為1.92m，幫部塑性區(qū)寬度為2.08m?？梢源_定巷幫需要加固深度至少為煤礦現(xiàn)代化 2020年1期2020-01-17
- 晟聚煤業(yè)錨桿錨索聯(lián)合支護(hù)技術(shù)的應(yīng)用
新分布雙重作用，幫部煤體容易發(fā)生剪切或滑移破壞，特別是當(dāng)煤幫較高時(shí)，相對(duì)于頂?shù)装澹?span id="syggg00" class="hl">幫部薄弱煤體更容易出現(xiàn)破壞失穩(wěn)，發(fā)生開(kāi)挖后片幫或支護(hù)內(nèi)鼓大變形［7］。大斷面巷道高幫的破壞主要由幫部薄弱體壓剪破壞與交界面滑移破壞共同作用導(dǎo)致，通過(guò)幫部增加錨桿長(zhǎng)度、提高其預(yù)應(yīng)力或補(bǔ)強(qiáng)錨索支護(hù)，可以進(jìn)一步強(qiáng)化幫部圍巖體，減少裂隙界面的擴(kuò)散和破壞，改善幫部煤體的受力狀體，提高高幫圍巖體的完整性，實(shí)現(xiàn)幫部的長(zhǎng)時(shí)穩(wěn)定，繼而實(shí)現(xiàn)大埋深大斷面煤巷幫頂?shù)膮f(xié)同優(yōu)化控制［8］。高幫強(qiáng)化支護(hù)示陜西煤炭 2019年6期2019-11-18
- 車集煤礦2611工作面煤巷片幫機(jī)理分析與控制技術(shù)研究
過(guò)建立深度為l的幫部模型，如圖2 所示，將巷道幫部的受力近似地看做偏心加載。在巷道開(kāi)挖后，巷道幫部隨著頂板撓度和頂板回轉(zhuǎn)角度的增大，致使在靠近巷道l/2 范圍內(nèi)的煤巖體會(huì)受到壓應(yīng)力的作用，且巷道受到的最大壓應(yīng)力會(huì)出現(xiàn)在巷道表面的位置處。另外，因巷幫為自由面，會(huì)使得巷幫在l/2 范圍內(nèi)的圍巖裂隙迅速形成并發(fā)育，進(jìn)而形成較大的裂隙面，該階段為巷道幫部煤巖體裂隙的形成、裂隙的擴(kuò)展階段。圖2 考慮頂板撓度時(shí)巷道幫部的受力模型隨著巷道開(kāi)挖作業(yè)的進(jìn)行，巷道頂板的撓度會(huì)山東煤炭科技 2019年8期2019-09-07
- 深部礦井雙巷掘進(jìn)幫部錨桿錨固性能影響研究
掘進(jìn)巷道揭露煤層幫部易片幫，尤其是肩窩位置片幫嚴(yán)重。由于錨桿鉆孔成孔質(zhì)量是錨桿錨固性能的重要因素，深部礦井臨近巷道雙巷掘進(jìn)中受支承壓力疊加影響，煤壁破碎，巷道變形較大，勢(shì)必影響幫部錨桿成孔質(zhì)量，進(jìn)而影響幫部錨桿錨固性能。針對(duì)雙巷掘進(jìn)巷道支護(hù)錨桿的錨固性能影響，以3401工作面回風(fēng)順槽（2）為研究對(duì)象，對(duì)幫部錨桿錨固性能受影響程度進(jìn)行研究。2 首采工作面支護(hù)設(shè)計(jì)2.1 工作面基本情況3401工作面長(zhǎng)度3 800 m，見(jiàn)圖1。巷道布置在3煤層中，沿煤層底板掘進(jìn)同煤科技 2019年3期2019-07-23
- 松軟煤層中巷道幫部錨索支護(hù)參數(shù)優(yōu)化應(yīng)用
。3 改進(jìn)優(yōu)化后幫部支護(hù)方案根據(jù)試驗(yàn)，巷道幫部采用錨索錨桿相結(jié)合的支護(hù)方式，在原支護(hù)的巷道幫部每排打設(shè)2根4.3 m的錨索，間排距1700×1600 mm，垂直巷道幫部。原使用錨桿的錨固長(zhǎng)度僅為0.7 m，達(dá)不到支護(hù)要求。現(xiàn)設(shè)計(jì)選用φ18.9×4300mm低松弛預(yù)應(yīng)力錨索，錨固在較為穩(wěn)定的煤層中，將松動(dòng)的圍巖拉在一起，成為一個(gè)具有自承能力的整體結(jié)構(gòu)。4 優(yōu)化前后的效果對(duì)比在1309回風(fēng)順槽支護(hù)參數(shù)優(yōu)化前和優(yōu)化后的巷道內(nèi)分別布設(shè)觀測(cè)點(diǎn)，每周安排專人對(duì)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2019年7期2019-07-12
- 水平應(yīng)力影響下深部近距離巷道圍巖穩(wěn)定性研究
未考慮水平應(yīng)力、幫部無(wú)錨索；方案二，未考慮水平應(yīng)力、幫部加錨索；方案三，考慮水平應(yīng)力條件下、幫部無(wú)錨索；方案四，考慮水平應(yīng)力條件下、幫部加錨索。在煤層傾向方向(巷道兩幫側(cè))施加1.75倍垂直應(yīng)力的水平應(yīng)力，沿煤層走向(巷道延伸方向)施加1.2倍垂直應(yīng)力的水平應(yīng)力。模型模擬開(kāi)采順序：先回采183上06工作面，然后掘進(jìn)并支護(hù)183下05運(yùn)輸平巷，最后開(kāi)采183上07工作面。2.2.2 支護(hù)方案183下05工作面運(yùn)輸平巷北段設(shè)計(jì)為矩形巷道，沿煤層底板掘進(jìn)，采用錨中國(guó)煤炭 2019年6期2019-07-09
- 錨桿錨索聯(lián)合支護(hù)技術(shù)在大斷面回采巷道支護(hù)中的應(yīng)用
新分布雙重作用，幫部煤體容易發(fā)生剪切或滑移破壞，特別是當(dāng)煤幫較高時(shí)，相對(duì)于頂?shù)装澹?span id="syggg00" class="hl">幫部薄弱煤體更容易出現(xiàn)破壞失穩(wěn)，發(fā)生開(kāi)挖后片幫或支護(hù)內(nèi)鼓大變形[3]。大斷面巷道高幫的破壞主要由幫部薄弱體壓剪破壞與交界面滑移破壞共同作用導(dǎo)致，通過(guò)幫部增加錨桿長(zhǎng)度、提高其預(yù)應(yīng)力或補(bǔ)強(qiáng)錨索支護(hù)，可以進(jìn)一步強(qiáng)化幫部圍巖體，較少裂隙界面的擴(kuò)散和破壞，改善幫部煤體的受力狀體，提高高幫圍巖體的完整性。高幫強(qiáng)化支護(hù)示意圖如圖3所示[4]。圖3 高幫強(qiáng)化支護(hù)示意圖（mm）3 工作面支護(hù)參山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 鋼管混凝土支架與圍巖相互作用關(guān)系模型試驗(yàn)研究
原因?yàn)榭拷装宓?span id="syggg00" class="hl">幫部圍巖模擬煤層材料，單軸抗壓強(qiáng)度較低，屬于軟弱夾層，在橫向荷載作用下，幫部位移量較大，導(dǎo)致底板在無(wú)支護(hù)力作用下淺層圍巖發(fā)生離層破壞，支架支護(hù)巷道整體持續(xù)變形，如圖6(b)所示。支架支護(hù)下幫部圍巖呈壓縮狀態(tài)，而無(wú)支護(hù)巷道在加載荷載0～0.45MPa時(shí)，不同深度的幫部圍巖位移分布規(guī)律與鋼管混凝土支架支護(hù)規(guī)律相似。繼續(xù)施加荷載，無(wú)支護(hù)巷道幫部徹底破壞，支架支護(hù)巷道仍能保持穩(wěn)定，如圖6(c)所示。圖6 無(wú)支護(hù)及支架支護(hù)巷道位移-加載荷載曲線圖綜合煤炭工程 2019年4期2019-05-05
- 孤島工作面新掘巷道卸壓和支護(hù)機(jī)理研究
現(xiàn)煤體破碎，巷道幫部錨桿受壓變形等現(xiàn)象。在掘進(jìn)至507m時(shí)，巷道迎頭出現(xiàn)連續(xù)煤炮聲，并出現(xiàn)巷道頂板高頂、巷道左幫片幫情況。繼續(xù)往前掘進(jìn)，極易發(fā)生煤巷突出等事故，必須采取可靠的預(yù)防措施。巷道卸壓方式通常包括水力沖孔、放炮卸壓及鉆孔卸壓。由于N1206工作面為孤島工作面，綜合考慮巷道煤體條件及瓦斯情況，采用鉆孔卸壓方式進(jìn)行卸壓。根據(jù)相關(guān)資料顯示[4-5]，巷道幫部施工卸壓鉆孔能夠降低巷道上方及其周圍巖體的高應(yīng)力值及高應(yīng)力區(qū)的范圍,并且能夠把高應(yīng)力區(qū)及高應(yīng)力的極山東煤炭科技 2018年9期2018-09-21
- 7255機(jī)巷圍巖治理試驗(yàn)研究
的120m巷道，幫部圍巖變形量達(dá)到1000mm-1200mm；下幫變形量達(dá)到800-900mm；為不影響使用，被迫采取了二次人工刷幫的措施。采取加固措施后，每隔30-50m設(shè)置一組圍巖觀測(cè)站觀測(cè)巷道的變形情況，通過(guò)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，巷道在過(guò)地質(zhì)構(gòu)造段變形量在600mm±；正常段巷道的變形為400mm±。近期施工的300m巷道，圍巖變形控制在200-300mm之間；有效的滿足了巷道的使用要求。幫部壓力；漲幫；圍巖觀測(cè)1 研究背景7255機(jī)巷設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為1927m，于2山東工業(yè)技術(shù) 2018年1期2018-01-02
- An Iterative Detection/Decoding Algorithm of Correlated Sources for the LDPC-Based Relay Systems
ollows巷道幫部噴漿層壁后0.3 m范圍內(nèi)圍巖非常破碎，成塊狀分布；幫部在0.3～1.2 m范圍內(nèi)圍巖以裂隙帶向節(jié)理帶轉(zhuǎn)換形式分布，裂隙密度逐步減小；頂板1.5 m以上區(qū)域圍巖完整性相對(duì)較好，未見(jiàn)明顯裂隙、離層，但孔壁存在泥塊剝離現(xiàn)象。Detection/Decoding: 1)R-node: at time t, the R-node performs the decoder and gets the hard-decision result(anChina Communications 2017年9期2017-04-09
- 不同深度軟弱煤巖矩形巷道的FLAC3D數(shù)值分析
埋深的增加，巷道幫部位移和頂板位移變形都隨之增大，且前者的變形速率明顯大于后者，得出巷道幫部和拐角處是巷道支護(hù)的關(guān)鍵部位；(2)隨著埋深增加，巷道塑性區(qū)范圍也明顯增加，且巷道幫部和拐角處的塑性區(qū)增加趨勢(shì)大于頂板，再次表明巷道幫部和拐角處在開(kāi)挖中最容易被破壞。結(jié)論可為類似工程設(shè)計(jì)與施工提供參考。矩形巷道；FLAC3D；松動(dòng)圈；關(guān)鍵部位隨著我國(guó)淺部煤礦開(kāi)采接近尾聲，深部煤礦的開(kāi)采勢(shì)在必行，而我國(guó)煤炭?jī)?chǔ)量也以深部居多[1]。目前已探明的儲(chǔ)量中約53%埋深超過(guò)1河南城建學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年6期2017-01-18
- 組裝硐室刷擴(kuò)技術(shù)淺析
達(dá)到5.4m，且幫部全部為煤體，存在較大片幫安全隱患，不利于安全生產(chǎn)，且施工工期較長(zhǎng)。2.3組裝硐室施工工藝改進(jìn)鑒于組裝硐室的兩個(gè)組裝點(diǎn)有效使用總長(zhǎng)度為14m，有效使用斷面為：寬×高=3400mm×5400mm，從技術(shù)經(jīng)濟(jì)一體化的角度出發(fā)，決定采用挑頂取代臥底，挑頂高度為1.4m，寬度5.2m，總長(zhǎng)度約19m；在2641（3）下順槽的實(shí)踐證明了該工藝的可行性和經(jīng)濟(jì)性。圖1 組裝硐室剖面示意圖3 組裝硐室的施工改進(jìn)3.1組裝硐室斷面設(shè)計(jì)根據(jù)組裝支架的具體需要低碳世界 2016年26期2016-10-18
- 強(qiáng)礦壓顯現(xiàn)巷道錨桿支護(hù)方案優(yōu)化設(shè)計(jì)研究
形區(qū)在減少，巷道幫部的應(yīng)力降低區(qū)范圍增大，巷道幫部的側(cè)向支承壓力向深部轉(zhuǎn)移；隨著錨桿長(zhǎng)度的增加可以有效的控制巷道頂板兩幫的位移。錨桿;巷道;數(shù)值模擬;應(yīng)力自50年代錨桿支護(hù)提出，在隧道、礦山工程、水利工程及人防工程獲得極大的推廣和應(yīng)用。尤其是煤礦巷用錨桿支護(hù)理論經(jīng)過(guò)多年探索已取得很大進(jìn)展。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)很多學(xué)者對(duì)錨桿支護(hù)技術(shù)做了大量的研究與探討?？导t普等[1,2]針對(duì)深部開(kāi)采與受強(qiáng)烈動(dòng)壓影響的兩類高應(yīng)力巷道的特點(diǎn)，在分析目前支護(hù)理論與技術(shù)存在問(wèn)題的基礎(chǔ)上，提山東工業(yè)技術(shù) 2015年16期2015-07-27
- 李雅莊礦深部松散煤層巷道支護(hù)技術(shù)研究
;巷道變形特征為幫部移近速度快、變形持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)、變形量大，兩幫移近促進(jìn)底鼓，導(dǎo)致底鼓嚴(yán)重;新支護(hù)在巷道淺部圍巖形成強(qiáng)度較高的預(yù)應(yīng)力承載結(jié)構(gòu)，巷幫錨桿受力較小，兩幫移近量在200 mm以內(nèi)，支護(hù)效果顯著。深部巷道;松散煤層;地應(yīng)力;支護(hù)技術(shù)李雅莊礦開(kāi)采2#煤層，回采巷道在煤層中沿頂板掘進(jìn)，2－6081巷埋深超過(guò)600 m，屬于深部開(kāi)采范疇［1］，2－6081巷平行于落差11 m大斷層，距斷層20 m，受大斷層影響煤層松散破碎［2，3］，巷道類型屬于深部松散煤山西焦煤科技 2015年9期2015-06-01
- 關(guān)于綜采工作面沿空回采巷道支護(hù)與管理技術(shù)探究
錨梁網(wǎng)、錨索以及幫部等三個(gè)部分。其中，在錨梁網(wǎng)部分所選用的材料包括了直徑為20mm的螺紋鋼錨桿、規(guī)格為5mm厚度的鋼帶以及相應(yīng)規(guī)格的平焊金屬網(wǎng)。錨索部分所選用的材料主要為直徑為15mm的鋼絞線。在幫部所選用的材料包括了直徑為16mm的螺紋鋼錨桿、規(guī)格為10mm厚度的鋼帶以及相應(yīng)規(guī)格的平焊金屬網(wǎng)。3 綜采工作面沿空回采巷道支護(hù)管理技術(shù)內(nèi)容從上文中可以看出，為了讓綜采工作面具有良好穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)，糾正沿空回采巷道的變形現(xiàn)象，需要采取的措施包括了錨梁網(wǎng)支護(hù)、錨索支護(hù)中國(guó)科技縱橫 2014年5期2014-06-18
- 淺談K2灰?guī)r支護(hù)形式的選擇
不支護(hù)。1．2 幫部支護(hù)形式的選擇1）幫部錨桿長(zhǎng)度的選擇。幫錨桿的長(zhǎng)度必須保證使錨固端位于潛在松塌區(qū)之外，即錨固深度大于煤幫擠壓值。式中：L1—幫錨桿錨固端長(zhǎng)度；N—錨桿設(shè)計(jì)錨固力，t，取8；d—鉆孔直徑，mm，取28；p—樹(shù)脂與煤體黏結(jié)強(qiáng)度，t／m2，取150。式中：L—幫錨桿長(zhǎng)度，m；C—松塌區(qū)范圍，m，取1．1；L1—幫錨桿錨固端長(zhǎng)度；L2—錨桿外露長(zhǎng)度，mm，取40。2）幫部錨桿直徑的計(jì)算。式中：Q—錨桿桿體承載力，kN。即，每根錨桿載荷為8 t。山西焦煤科技 2013年11期2013-03-03
- 高應(yīng)力堅(jiān)硬頂板煤層巷道錨桿支護(hù)方案的確定
響。該礦條件下，幫部錨桿間排距對(duì)支護(hù)效果的影響較敏感；回采巷道幫部錨桿采用直徑18mm、長(zhǎng)度2.4m、間排距0.8m、錨固長(zhǎng)度0.8m時(shí)錨固效果較好，能滿足巷道穩(wěn)定性要求。堅(jiān)硬頂板；回采巷道；錨桿支護(hù)；穩(wěn)定性1 概述為了確定國(guó)內(nèi)某大型礦井回采巷道錨桿支護(hù)的方案，本文利用理論分析和數(shù)值計(jì)算分析相結(jié)合的手段，分析不同錨桿支護(hù)方案下（錨桿長(zhǎng)度、錨桿直徑、間排距不同時(shí)）巷道的圍巖破壞程度、頂板下沉量、側(cè)幫水平位移，研究其對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響程度，并據(jù)此確定巷道錨桿支山西煤炭 2012年5期2012-09-13
- 丁集礦1262(1)運(yùn)輸順槽錨桿支護(hù)數(shù)值模擬分析
頂板錨索個(gè)數(shù)以及幫部支護(hù)是否采用錨索梁對(duì)巷道穩(wěn)定變形的影響。研究結(jié)果表明，對(duì)于類似深部巷道只有通過(guò)加長(zhǎng)錨桿長(zhǎng)度、增加頂板錨索數(shù)量和強(qiáng)化幫部控制，繼而達(dá)到加大錨桿錨固區(qū)范圍，提高巷道頂板承載能力和圍巖完整性的目的，才能實(shí)現(xiàn)深部巷道的長(zhǎng)期穩(wěn)定。錨桿支護(hù);數(shù)值模擬;幫部;錨索1 工程概況丁集礦井位于安徽省淮南市西北部，距淮南市洞山約50 km，行政區(qū)劃隸屬淮南市潘集區(qū)和鳳臺(tái)縣境內(nèi)。1262(1)工作面地面標(biāo)高 +22.73～ +23.38 m，工作面標(biāo)高－840山西焦煤科技 2012年2期2012-01-23
- 深部巷道破碎圍巖注漿加固技術(shù)研究