摘要： 為探究高阻尼厚層橡膠支座的力學(xué)性能，本文通過研究高阻尼厚層橡膠支座在豎向壓應(yīng)力作用下的水平剪切及豎向壓縮的受力特征，建立了考慮水平剪切變形的力學(xué)模型，并提出了基于壓應(yīng)力變化的豎向剛度修正理論。為驗(yàn)證理論模型的準(zhǔn)確性，分別設(shè)計(jì)了3種不同第一形狀系數(shù)的高阻尼厚層橡膠支座來進(jìn)行水平擬靜力剪切和豎向壓縮試驗(yàn)。結(jié)果表明：高阻尼厚層橡膠支座的等效水平剛度、等效阻尼比隨內(nèi)部鋼板對(duì)橡膠的約束作用的變化而變化，在水平擬靜力試驗(yàn)下，隨支座水平剪切變形的增加呈現(xiàn)出先減小后增大的變化趨勢，且隨著豎向壓應(yīng)力的增大，水平等效剛度逐漸減?。辉谪Q向壓縮試驗(yàn)中，隨著豎向壓力的增大，豎向壓縮剛度呈現(xiàn)非線性強(qiáng)化特征。通過理論與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比分析可知：本文構(gòu)建的水平剪切變形的力學(xué)模型可較好地描述高阻尼厚層橡膠支座水平剪切的力學(xué)性能，豎向剛度修正理論可以準(zhǔn)確計(jì)算其豎向剛度，不同工況下與試驗(yàn)結(jié)果的偏差均在5%以內(nèi)。

關(guān)鍵詞： 高阻尼厚層橡膠支座； 壓應(yīng)力相關(guān)性； 剪應(yīng)變相關(guān)性； 試驗(yàn)研究； 力學(xué)性能

中圖分類號(hào)： TU352.12 文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A 文章編號(hào)： 1004-4523（2024）09-1584-09

DOI：10.16385/j.cnki.issn.1004-4523.2024.09.015

引 言

近年來，隔震技術(shù)的發(fā)展已經(jīng)逐漸成熟。傳統(tǒng)的疊層橡膠支座和鉛芯橡膠支座已經(jīng)被廣泛應(yīng)用于隔震工程［1］。但是通過對(duì)鉛芯橡膠支座的試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)：傳統(tǒng)鉛芯橡膠支座在大位移變形時(shí)往往會(huì)因?yàn)殂U芯擠壓變形而不易復(fù)位，并且鉛芯的大量應(yīng)用不利于環(huán)境保護(hù)［2］?；诖?，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)高阻尼橡膠支座進(jìn)行了大量的研究［3］。

高阻尼橡膠隔震支座由于在其橡膠材料中添加炭黑、增塑劑等材料，并且由加勁鋼板為其提供約束，使其具有較好的耗能性能和穩(wěn)定的恢復(fù)力［4］。陳彥江等［5］研究了豎向壓應(yīng)力、水平剪切應(yīng)變、加載頻率等對(duì)高阻尼橡膠支座滯回性能的影響，結(jié)果表明：高阻尼橡膠隔震支座滯回曲線飽滿，耗能能力穩(wěn)定，不同的加載頻率對(duì)其等效剛度和阻尼均有影響。魏威等［6］提出了一種高阻尼橡膠隔震支座考慮豎向壓應(yīng)力的速度相關(guān)性本構(gòu)模型，且對(duì)隔震建筑在近斷層地震作用下的響應(yīng)進(jìn)行了分析研究。雷拓等［7］研究了不同橡膠添加材料對(duì)高阻尼橡膠隔震支座的綜合力學(xué)性能的影響。沈朝勇等［8］通過反復(fù)加載試驗(yàn)對(duì)高阻尼橡膠隔震支座剪應(yīng)變相關(guān)性，壓應(yīng)力相關(guān)性，加載頻率、溫度相關(guān)性，老化性能等進(jìn)行了研究，并提出了相關(guān)參數(shù)隨剪應(yīng)變變化的經(jīng)驗(yàn)公式。

隨著隔震技術(shù)的發(fā)展，豎向隔震尤其是三維隔震引起國內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注［9］。李吉超等［10］對(duì)厚層橡膠支座進(jìn)行了系統(tǒng)的試驗(yàn)研究，結(jié)果表明：厚層橡膠支座較傳統(tǒng)橡膠支座豎向剛度更小，可以用于建筑、橋梁等結(jié)構(gòu)的三維隔震。何文福等［11］對(duì)厚層橡膠支座的基本力學(xué)性能進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)厚層橡膠支座在水平方向具有良好的力學(xué)性能，豎向具有較好的大變形能力，可以作為機(jī)械設(shè)備、精密儀器等的三維隔震裝置。王濤等［12?13］開發(fā)了一種三維隔震支座，由厚層橡膠支座和油阻尼器組成，用于核電廠三維隔震，通過對(duì)厚層橡膠支座的試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)：厚層橡膠支座水平方向的剪切性能與普通橡膠支座差別不大，但是其豎向具有較大的變形能力，豎向剛度約為普通橡膠支座的1/8左右。何文福等［14］提出了一種建筑三維隔震/振支座，其由鉛芯橡膠支座作為水平隔震元件，厚層橡膠支座作為豎向隔震元件，通過理論分析及實(shí)際項(xiàng)目應(yīng)用分析發(fā)現(xiàn)：該建筑三維隔震/振支座可以用于軌交建筑的三維隔震/振。周穎等［15］將厚層橡膠支座用于上海莘莊地鐵上蓋結(jié)構(gòu)并進(jìn)行設(shè)計(jì)分析，結(jié)果表明：厚層橡膠支座不但可以實(shí)現(xiàn)隔震效果，同時(shí)結(jié)構(gòu)的傾覆搖擺問題也沒有出現(xiàn)。文獻(xiàn)［16?17］提出了一種新的高性能混合無源基底隔離系統(tǒng)，將基底隔離系統(tǒng)（BIS）與調(diào)諧串聯(lián)質(zhì)量阻尼器慣性器（TTMDI）集成在一起，稱為BIS+TTMDI，其具有高控制效率、高魯棒性、非常小的沖程和大幅降低的阻尼需求。

本文針對(duì)高阻尼厚層橡膠支座，建立了考慮水平剪切變形的力學(xué)模型，提出了水平方向剛度計(jì)算的解析理論公式和基于壓應(yīng)力變化的豎向剛度修正理論經(jīng)驗(yàn)公式。此外，本文設(shè)計(jì)了3種不同第一形狀系數(shù)的高阻尼厚層橡膠支座，并進(jìn)行了水平擬靜力剪切和豎向壓縮試驗(yàn)。通過試驗(yàn)研究，分析了高阻尼厚層橡膠支座在豎向壓應(yīng)力作用下的水平剪切、豎向壓縮及豎向破壞性能，并與理論計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。

1 高阻尼厚層橡膠支座力學(xué)性能

分析高阻尼厚層橡膠支座在準(zhǔn)靜態(tài)加載條件下產(chǎn)生的變形及受力特征，并做以下假定：（1）高阻尼厚層橡膠本體在加載過程中的任意時(shí)刻處于平衡狀態(tài)；（2）高阻尼厚層橡膠某一點(diǎn)在任意時(shí)刻的內(nèi)能密度完全由該時(shí)刻點(diǎn)的應(yīng)變狀態(tài)確定，即存在一個(gè)應(yīng)變張量的標(biāo)量彈性勢能函數(shù)，對(duì)應(yīng)變分量的導(dǎo)數(shù)是對(duì)應(yīng)的應(yīng)力分量。

根據(jù)第二類Piola?Kirchhoff應(yīng)力分析得到下式：

（1）

式中 C表示Cauchy?Green變形張量；，分別表示橡膠材料在大、小變形下的應(yīng)力狀態(tài)；N表示組合成橡膠的非線性彈塑性彈簧個(gè)數(shù)；表示彈簧序號(hào)；gn表示各個(gè)彈簧之間的應(yīng)力分?jǐn)偙壤?，其中所有g(shù)n的總和為1；ln為各彈簧的應(yīng)變速率；L為累計(jì)時(shí)間內(nèi)的變形應(yīng)變。

對(duì)于高阻尼厚層疊層橡膠，應(yīng)變能函數(shù)W為：

（2）

式中 I1，I2，I3分別為Cauchy?Green變形張量C的第一、第二、第三基本不變量，表達(dá)式為：

（3）

通過微元體分析變形可知，橡膠單元的組合變形為：

（4）

式中 ，和為單元節(jié)點(diǎn)變形前坐標(biāo)；和為單元剪切變形量。

由式（1）～（4）可以得到變形體的變形梯度為：

（5）

橡膠單元的變形前后體積比為：

（6）

式（1）中的Cauchy?Green變形張量為：

（7）

速度梯度張量和變形速度張量分別為：

（8）

（9）

式中 為速度場梯度的速度梯度張量。

通過得到的變形速度張量D，對(duì)D在0～t的累計(jì)時(shí)間內(nèi)進(jìn)行積分，得到橡膠單元的變形應(yīng)變?yōu)椋?/p>

（10）

式中 表示從變形開始時(shí)刻到當(dāng)前時(shí)刻的變形路徑；表示單位變形路徑。

假設(shè)橡膠單元為不可壓縮的，則第一不變量和第三不變量分別為：

（11）

（12）

式中 和分別表示1，2方向的應(yīng)變量。

通過式（1）和（3）可得到應(yīng)力為：

（13）

因此，橡膠單元的雙向剪應(yīng)變和剪應(yīng)力的關(guān)系為：

（14）

（15）

根據(jù)Neo?Hookean模型引入橡膠小變形下的應(yīng)變能函數(shù)，為了考慮橡膠大變形下的性能狀態(tài)，通過Yeoh模型構(gòu)建橡膠應(yīng)變能函數(shù)，如下式所示：

（16）

（17）

式中 ，和分別表示橡膠第一、第二和第三超彈性系數(shù)；表示在Neo?Hookean模型下的第一不變量。通過這兩個(gè)應(yīng)變能函數(shù)所構(gòu)建的兩對(duì)應(yīng)力?應(yīng)變關(guān)系曲線，并且并聯(lián)一個(gè)彈性單元，共同組成高阻尼厚層橡膠支座滯回模型，如圖1所示。

將式（16），（17）代入式（1），（14），（15）中，可以得到雙向的剪應(yīng)變和剪應(yīng)力的關(guān)系為：

（18）

（19）

令，對(duì)式（18），（19）進(jìn)行三向線積分得：

（20）

（21）

（22）

式中 表示單位應(yīng)變速率。

對(duì)式（20），（21），（22）進(jìn)行下一時(shí)刻的迭代可得：

其中，剪應(yīng)變和剪應(yīng)力對(duì)整體截面積分，可得到高阻尼厚層橡膠支座水平剪切滯回模型中非線性部分的位移變形和剪切恢復(fù)力。

2 壓剪及豎向力學(xué)模型

厚層橡膠支座不同于疊層橡膠支座，利用現(xiàn)有豎向剛度計(jì)算方法得出結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果偏差較大［11］。主要原因是厚層橡膠支座的橡膠層較厚，橡膠層的豎向壓縮變形較大，且內(nèi)部鋼板對(duì)橡膠層的約束作用較小。王濤等［13］通過修正單層橡膠的變形，利用積分修正的方式計(jì)算豎向剛度。何文福等［14］提出了考慮壓應(yīng)力變化的豎向剛度積分修正方法，通過對(duì)壓縮模量、豎向變形等參數(shù)的修正，計(jì)算厚層橡膠支座豎向剛度。

厚層橡膠支座在豎向壓應(yīng)力作用下初始變形較大，其橡膠層直徑、面積均會(huì)發(fā)生變化。而現(xiàn)有的豎向剛度計(jì)算理論沒有考慮不同壓應(yīng)力作用下的剛度變化情況，因此本文在現(xiàn)有豎向剛度計(jì)算理論的基礎(chǔ)上，提出了考慮壓應(yīng)力變化的豎向剛度修正計(jì)算理論。

厚層橡膠支座的豎向剛度由初始面壓作用下的瞬時(shí)剛度和工作面壓作用下的強(qiáng)化修正剛度組成，即

（23）

如圖2所示，為單層橡膠在壓應(yīng)力作用下對(duì)豎向變形的約束作用，其值隨壓應(yīng)力的增大而逐漸增大。

在基于壓應(yīng)力變化的豎向剛度修正理論中，，的計(jì)算方法如下，其中α，β為指數(shù)修正系數(shù)，α，β的取值可通過對(duì)橡膠支座受壓變形過程的試驗(yàn)進(jìn)行標(biāo)定得到。因此根據(jù)常規(guī)的橡膠支座豎向壓縮剛度計(jì)算公式［17］，并對(duì)其采用α指數(shù)修正可得：

（24）

式中

A為鉛芯橡膠支座截面面積；Tr為橡膠層總厚度；Eb為橡膠體積彈性模量；G為橡膠剪切模量；k為與硬度有關(guān)的彈性模量修正系數(shù)；S1為第一形狀系數(shù)，表達(dá)式為：

，

其中，DR和dr分別為橡膠支座的外徑和內(nèi)徑。

由于鋼板對(duì)單層橡膠的約束面積不變，所以第一形狀系數(shù)保持不變，彈性模量的修正計(jì)算方法如下：

（25）

考慮橡膠支座泊松比，即橡膠體積不可壓縮，在受壓狀態(tài)下，其體積不變，如圖3所示。

當(dāng)豎向變形為時(shí)，單層橡膠在受壓狀態(tài)下的支座等效直徑和等效面積的修正公式分別如下：

（26）

（27）

其中：

（28）

因此，厚層橡膠支座的豎向壓應(yīng)力由初始面壓逐漸增加至工作面壓時(shí)，其受約束作用下的等效面積的計(jì)算公式如下：

（29）

綜上，工作面壓作用下強(qiáng)化修正剛度的計(jì)算公式如下：

（30）

通過式（23）～（30）對(duì)厚層橡膠支座的豎向剛度進(jìn)行修正，可得基于壓應(yīng)力變化的豎向剛度修正計(jì)算理論Kv，如下式所示：

（31）

3 試驗(yàn)研究及分析

3.1 試驗(yàn)簡介

本次試驗(yàn)采用加載設(shè)備為15000 kN的動(dòng)態(tài)壓剪試驗(yàn)機(jī)，如圖4所示，其豎向荷載為15000 kN，水平剪力為2000 kN，水平位移為1000 mm。試驗(yàn)過程中，豎向加載采用荷載控制，水平方向加載采用位移控制。

本次試驗(yàn)依據(jù)第二形狀系數(shù)不變（S2=5）的原則，為了比較厚層支座和常規(guī)橡膠支座的力學(xué)性能差異，分別設(shè)計(jì)了3種不同第一形狀系數(shù)的橡膠支座。其中，支座A的第一形狀系數(shù)S1為15，為普通疊層橡膠支座；支座B和C的第一形狀系數(shù)S1分別為7.5和5，為厚層橡膠支座。如表1所示，分別給出了3種不同橡膠支座的設(shè)計(jì)參數(shù)。

為了研究高阻尼厚層橡膠支座和疊層橡膠支座的水平剪切、豎向壓縮及豎向極限性能，分別對(duì)不同形狀系數(shù)的支座進(jìn)行水平剪切及豎向壓縮試驗(yàn)，試驗(yàn)加載工況如表2所示。

3.2 水平剪切試驗(yàn)

對(duì)高阻尼疊層橡膠支座和厚層橡膠支座進(jìn)行水平剪切試驗(yàn)，其豎向壓應(yīng)力分別為5和10 MPa。圖5分別給出了不同形狀系數(shù)的高阻尼橡膠支座在相同壓應(yīng)力作用下的水平剪切滯回曲線。試驗(yàn)結(jié)果表明：

（1）在不同壓應(yīng)力作用下，高阻尼疊層橡膠支座和厚層橡膠支座的滯回曲線平滑且飽滿，表現(xiàn)出穩(wěn)定的力學(xué)性能。

（2）在5 MPa壓應(yīng)力作用下，高阻尼疊層橡膠支座的加載剛度和卸載剛度平行，其滯回曲線呈現(xiàn)出明顯的梭形。在10 MPa壓應(yīng)力作用下，高阻尼厚層橡膠支座的加載剛度遠(yuǎn)小于卸載剛度，其滯回曲線由梭形變?yōu)镾形，耗能能力顯著增加。

基于上述分析結(jié)果，為了分析高阻尼厚層橡膠支座在不同壓應(yīng)力作用下的水平剪切性能，對(duì)支座B和C在不同豎向壓應(yīng)力（8，10，12 MPa）作用下進(jìn)行壓剪試驗(yàn)，結(jié)果如圖6所示。

由試驗(yàn)結(jié)果可知：在上述豎向壓應(yīng)力作用下，不同形狀系數(shù)的高阻尼厚層橡膠支座除了呈現(xiàn)出相同的變化規(guī)律之外，其水平滯回曲線平滑且飽滿，且隨著豎向壓應(yīng)力的增大，滯回曲線由典型的梭形逐漸變?yōu)镾形，耗能能力顯著增加。

3.3 豎向壓縮及極限性能試驗(yàn)

對(duì)高阻尼厚層橡膠支座進(jìn)行豎向壓縮試驗(yàn)，如工況5～7所示。圖7給出了高阻尼厚層橡膠支座的豎向壓縮滯回曲線。試驗(yàn)結(jié)果表明：（1）與普通疊層橡膠支座一樣，高阻尼厚層橡膠支座的豎向剛度隨壓應(yīng)力的增大而增大。（2）高阻尼厚層橡膠支座的豎向變形能力遠(yuǎn)大于普通疊層橡膠支座，在10 MPa豎向壓應(yīng)力作用下，支座的最大豎向變形約為16 mm。

如工況8所示，對(duì)高阻尼厚層橡膠支座進(jìn)行豎向極限壓縮試驗(yàn)，最大豎向壓應(yīng)力為30 MPa。如圖8所示，在試驗(yàn)過程中，豎向壓應(yīng)力逐漸增大至30 MPa，支座沒有出現(xiàn)明顯破壞，可見支座的極限壓應(yīng)力大于30 MPa。圖9給出了工況8作用下的豎向壓縮曲線。由試驗(yàn)結(jié)果可知：高阻尼厚層橡膠支座在30 MPa的豎向壓應(yīng)力作用下，其加載曲線及卸載曲線平滑，最大豎向位移約為20 mm。

4 試驗(yàn)與理論對(duì)比分析

為了驗(yàn)證本文所提出的水平剪切變形和豎向剛度的計(jì)算理論，針對(duì)上述工況進(jìn)行試驗(yàn)研究。限于篇幅，圖10僅給出HDR?300?Ⅱ的試驗(yàn)與理論水平剪切滯回曲線的對(duì)比結(jié)果。通過對(duì)比分析可知：（1）高阻尼橡膠支座在同一豎向壓應(yīng)力作用下，隨支座水平剪切變形的增加，由于支座內(nèi)部鋼板的轉(zhuǎn)動(dòng)，滯回曲線的形狀逐漸由梭形轉(zhuǎn)變?yōu)镾形。（2）通過理論計(jì)算得到支座的剪切變形和恢復(fù)力與試驗(yàn)結(jié)果基本相同，其滯回曲線表現(xiàn)出了較好的耗能能力。

圖11給出了等效水平剛度隨不同剪切變形的變化趨勢。當(dāng)豎向壓應(yīng)力為5 MPa時(shí)，高阻尼厚層橡膠支座的加載剛度和卸載剛度平行，等效水平剛度隨剪切變形的增加而減小，支座內(nèi)部的鋼板沒有發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)。

當(dāng)豎向壓應(yīng)力分別為8，10，12 MPa時(shí)，厚層橡膠支座內(nèi)部鋼板隨剪切變形的增加而逐漸發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，對(duì)單層橡膠的約束作用增強(qiáng)。等效水平剛度在內(nèi)部鋼板未發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，隨剪切變形的增加而減??；在內(nèi)部鋼板發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，由于對(duì)單層橡膠的約束作用增強(qiáng)，等效水平剛度逐漸增大。

圖12給出了不同壓應(yīng)力作用下等效阻尼比的變化趨勢。在5 MPa豎向壓應(yīng)力作用下，其等效阻尼比隨剪切變形的增加而減小；在8，10，12 MPa豎向壓應(yīng)力作用下，由于內(nèi)部鋼板轉(zhuǎn)動(dòng)約束作用，其等效阻尼比在不同剪切變形作用下基本保持穩(wěn)定。

高阻尼厚層橡膠支座的豎向剛度計(jì)算理論在傳統(tǒng)疊層橡膠支座修正的基礎(chǔ)上得到，如式（24），（25）所示，其中修正系數(shù)α=0.9，β=0.1。

表3給出了高阻尼厚層橡膠支座豎向剛度理論和試驗(yàn)的對(duì)比結(jié)果。不同于疊層橡膠支座，厚層橡膠支座由于其具有較大的豎向變形能力，且豎向變形速率逐漸減小，通過修正公式計(jì)算的理論結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的誤差均在5%以內(nèi)。

如圖13所示，高阻尼厚層橡膠支座豎向剛度隨著豎向壓力的增大，呈現(xiàn)出非線性強(qiáng)化特征。

5 結(jié) 論

本文建立了高阻尼厚層橡膠支座水平剪切變形、恢復(fù)力的計(jì)算理論，且通過考慮厚層橡膠支座豎向變形的非線性特征，采用指數(shù)修正方法得到了基于面壓的豎向剛度計(jì)算公式。通過試驗(yàn)結(jié)果與理論結(jié)果的對(duì)比分析，可得到主要結(jié)論如下：

（1）本文提出了考慮橡膠大變形的水平剪切變形、恢復(fù)力的計(jì)算方法，并推導(dǎo)出了厚層橡膠支座考慮豎向非線性變形的豎向剛度的指數(shù)修正公式。

（2）在豎向壓應(yīng)力作用下，不同形狀系數(shù)的高阻尼厚層橡膠支座呈現(xiàn)出相同的變化規(guī)律，其水平滯回曲線平滑且飽滿，隨著豎向壓應(yīng)力的增大，滯回曲線由典型的梭形逐漸變?yōu)镾形，耗能能力顯著增加。

（3）高阻尼厚層橡膠支座的等效水平剛度、等效阻尼比在8，10，12 MPa豎向壓應(yīng)力作用下，由于內(nèi)部鋼板轉(zhuǎn)動(dòng)，對(duì)橡膠層的約束作用增強(qiáng)，呈現(xiàn)出先減小后增大的變化趨勢。

（4）高阻尼厚層橡膠支座的豎向剛度通過建立的豎向剛度計(jì)算理論得到的結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合，誤差均在5%以內(nèi)。

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Experimental research on mechanical properties of high damping thick rubber bearings

KUANG Cheng-gang1， TAN Ping1， CHEN Mu-feng2， LI Zhi-xiang3， LUO Hao-jie4

（1.School of Civil Engineering， Guangzhou University， Guangzhou 510006， China； 2.School of Civil Engineering， Guangzhou Institude of Science and Technology， Guangzhou 510540， China；3.Zhen’an Technology Co.， Ltd.， Kunming 650217， China；4.Shanghai Xinlan Real Estate Development Co.， Ltd.， Shanghai 200071， China）

Abstract： In order to explore the mechanical properties of high-damping thick-layer rubber bearings， this paper studies the force characteristics of horizontal shear and vertical compression of high-damping thick-layer rubber bearings under vertical compressive stress. A model considering horizontal shear deformation is established， and a vertical stiffness correction theory is proposed based on compressive stress changes. To verify the accuracy of the theoretical model， three types of high-damping thick-layer rubber bearings with different first shape coefficients were designed for horizontal quasi-static shear and vertical compression tests. The results show that the equivalent horizontal stiffness and equivalent damping ratio of the high-damping thick-layer rubber bearing are changed by the restraint effect of the internal steel plate. As the vertical compressive stress increases， the horizontal equivalent stiffness gradually decreases. In the vertical compression test， as the vertical pressure increases， the vertical compressive stiffness presents nonlinear strengthening characteristics. Through the comparative analysis of theoretical and experimental results， it can be seen that the mechanical model of horizontal shear deformation constructed in this paper can better describe the mechanical properties of high-damping thick-layer rubber bearing in horizontal shear， and the vertical stiffness correction theory can accurately calculate its vertical stiffness. The deviations from the test results under different working conditions are all within 5%.

Key words： high damping thick rubber bearing；compressive stress correlation；shear strain correlation；experimental research；mechanical properties

作者簡介： 匡成鋼（1987—），男，博士研究生。E-mail： 349877696@qq.com。

通訊作者： 譚 平（1973—），男，博士，教授。E-mail： tanping2000@hotmail.com。