劉彥清, 馬亞利

(1.河北道橋工程檢測有限公司, 石家莊 050031; 2.石家莊鐵道大學(xué)四方學(xué)院, 石家莊 051133)

由于各種工程中均會用到混凝土,導(dǎo)致混凝土的需求量直線上升,進而使得水泥的需求量也隨之提升,大量生產(chǎn)水泥,會加劇溫室效應(yīng)[1-3]。同時,工業(yè)發(fā)展形成了很多工業(yè)廢渣,其中粉煤灰占據(jù)比例較高,為環(huán)境帶來巨大的負擔(dān)[4]。為解決水泥高排放與高能耗問題,并減少工業(yè)廢渣,相關(guān)領(lǐng)域研究人員發(fā)現(xiàn)在某些工程中利用粉煤灰替換少量水泥,可節(jié)省水泥用量,節(jié)約生產(chǎn)成本,并消化掉粉煤灰。然而,粉煤灰摻量過多,會降低混凝土強度。因此,需要研究粉煤灰對混凝土力學(xué)性能的影響,為改善混凝土的強度與抗碳化能力提供科學(xué)依據(jù),提升工程質(zhì)量[5]。

中國一些學(xué)者對此展開了研究,如李永靖等[6]通過單軸抗壓強度試驗分析混凝土抗壓強度劣化情況,試驗環(huán)境為凍融-碳化,試驗得知:先凍融后碳化的試件強度劣化程度高于先碳化后凍融,添加適量的水膠比,會減慢混凝土抗壓強度在凍融與碳化環(huán)境下的劣化速度,為寒冷地區(qū)制備摻粉煤灰混凝土提供參考。但該方法未考慮酸性水對混凝土強度的影響。趙小明等[7]通過建立凍融循環(huán)損傷模型,衡量混凝土的損傷程度,通過二次函數(shù)衰減模型實現(xiàn)數(shù)據(jù)擬合,研究凍融環(huán)境下,粉煤灰摻量對混凝土質(zhì)量損失的影響,分析混凝土強度變化規(guī)律,試驗得知:所構(gòu)建模型的擬合效果較佳,可得到凍融損傷程度,摻入適當(dāng)?shù)姆勖夯?可降低混凝土質(zhì)量損失,緩解強度劣化情況。但上述方法僅分析凍融環(huán)境下的強度劣化情況,混凝土不僅受凍融環(huán)境影響,還易受酸性水環(huán)境影響。馬映昌等[8]對低溫作用下沙漠砂替代率和粉煤灰摻量對混凝土抗壓強度影響進行分析,進行單摻沙漠砂、單摻粉煤灰、雙摻沙漠砂和粉煤灰混凝土在室溫,-10、-20、-30 ℃時的抗壓強度試驗,分析溫度、沙漠砂替代率和粉煤灰摻量對混凝土抗壓強度的影響規(guī)律。該方法并未考慮碳化與酸性水對混凝土強度的影響。

為了更全面地分析凍融、碳化與酸性水環(huán)境下,摻粉煤灰混凝土的強度影響情況,通過制備摻粉煤灰混凝土試件,進行試件強度劣化試驗,為寒冷地區(qū)與雨水偏多地區(qū)的混凝土制備提供參考,提升工程質(zhì)量。

1 材料與方法

1.1 試驗材料

摻粉煤灰混凝土包含粉煤灰(H);細度模數(shù)是2.96,最大粒徑是6 mm的中砂(Z);粒徑4.86～9.61 mm的碎石(S)[8];水泥(N)與自來水,其中H的檢測報告如表1所示。水泥成分如表2所示。設(shè)計七種類型的摻粉煤灰混凝土試件,七種類型試件配合比如表3所示,速凝劑添加重量為水泥重量的5.1%。

表1 H的檢測報告Table 1 H test report

表2 水泥成分表Table 2 Cement composition table

表3 七種類型試件的配合比Table 3 Mix proportion of seven types of specimens

1.2 試件制作

按照《普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標準》(GB/T 50081—2002)制備160 mm×160 mm×160 mm的摻粉煤灰混凝土試件,摻粉煤灰混凝土制備過程中,在攪拌機內(nèi)添加碎石、水泥、粉煤灰、中砂,開始攪拌,加料時間需低于3 min,攪拌結(jié)束后[9-10]。在水中添進減水劑,令其混合均勻,并緩慢添進攪拌機,所有水添加完成后,不斷攪拌3 min左右,隨后將混合物添至試模內(nèi),通過搗振臺壓實,成形后,經(jīng)由標準養(yǎng)護室養(yǎng)護1～4周。

1.3 試驗方案

通過萬能壓力試驗機實施強度劣化試驗[11],測試試件的抗壓及劈拉強度,以試件側(cè)面為承壓面,放上鋼墊板后,施加荷載,速度是0.4～0.6 MPa/s,在試件近似破壞狀態(tài)情況下,該試件會馬上出現(xiàn)變形現(xiàn)象,此時需更改試驗機加壓油門,以試件完全破壞為止,記錄試件的破壞載荷[12]。

依據(jù)破壞載荷求解試件的抗壓強度f與劈拉強度f′,公式為

(1)

式(1)中:A為試件承壓面積;A′為劈裂面積;F為萬能壓力試驗機作用力。

摻粉煤灰混凝土抗壓強度耐蝕系數(shù)Kf的計算公式為

(2)

摻粉煤灰混凝土的使用環(huán)境各式各樣,其強度劣化的環(huán)境因素較多,包含凍融環(huán)境、碳化環(huán)境、酸性水環(huán)境。

凍融試驗:將標養(yǎng)4周的試件放入水中,浸泡1 d令其處于飽水狀態(tài),取出采用塑料薄膜密封試件[13],放進凍融箱內(nèi),凍融循環(huán)100次,取出試件利用萬能壓力試驗機展開強度劣化試驗,測試試件的f與f′,單個循環(huán)過程是在15 ℃時保持2 h,隨后在2 h中將溫度降到-15 ℃,并保持7 h,再1 h中將溫度升到15 ℃,其中,溫度上升或下降時的速度需保持一致。

碳化試驗:利用干燥箱干燥試件,時間為24 h,在碳化箱中放入干燥后的試件[14-16],碳化箱的溫度是25 ℃、濕度是75%、CO2含量是25%,碳化時間是1～20 d,取出試件利用萬能壓力試驗機展開強度劣化試驗,測試試件的f與f′。

酸性腐蝕試驗的具體步驟如下:

步驟1在試件養(yǎng)護完成前兩天,擦干其水分,進行烘干處理,烘干時間為50 h,烘干溫度為84 ℃,烘干后將其冷卻到室溫的溫度,展開干濕循環(huán)試驗,干濕循環(huán)液體包含酸性水和H2SO4,pH為1。

步驟2將試件放進干濕循環(huán)液體內(nèi),浸泡時間為16 h,取出并風(fēng)干1.5 h。

步驟3將試件溫度升至75 ℃并保持5 h,升溫時間控制在25 min以內(nèi)。

步驟4單個干濕循環(huán)時間是24 h,開始下一循環(huán),操作結(jié)束后,利用萬能壓力試驗機進行摻粉煤灰混凝土強度劣化試驗,測試試件f與f′。

2 試驗分析

2.1 摻粉煤灰含量對混凝土強度劣化的影響

分析不同粉煤灰含量時,摻粉煤灰混凝土在不同齡期時試件的抗壓強度f和劈拉強度f′的劣化情況,結(jié)果分別如圖1、圖2所示。

圖1 試件抗壓強度劣化情況Fig.1 Deterioration of compressive strength of specimens

圖2 試件劈拉強度劣化情況Fig.2 Deterioration of splitting tensile strength of specimens

由圖1可知,各試件的粉煤灰摻量均隨齡期的延長而提升;相同齡期時,粉煤灰摻量增加,試件的f均先上升后下降,當(dāng)粉煤灰摻量為30%時,各齡期時試件的f均達到峰值;說明粉煤灰摻量較少時,試件的f有所上升,原因是在混凝土內(nèi)添加粉煤灰后,降低了水泥濃度,當(dāng)粉煤灰摻量低于30%(包含30%)時,水化反應(yīng)前期,水泥反應(yīng)較小,造成前期試件的f較低,此時粉煤灰具備二次水化反應(yīng)特點,可吸納沒有反應(yīng)的Ca(OH)2,形成C-S-H凝膠,提升試件密實度,粉煤灰摻量增加,C-S-H凝膠越多,因此,粉煤灰摻量較少時,試件的f,隨粉煤灰摻量的增加而提升;粉煤灰摻量過多時,試件的f依舊會出現(xiàn)劣化現(xiàn)象,原因是粉煤灰摻量較多時,膠凝材料水化反應(yīng)有限,造成試件結(jié)構(gòu)出現(xiàn)松散情況,加快試件強度劣化速度。試驗證明:粉煤灰摻量未超過30%(包含30%)時,試件的f未出現(xiàn)劣化現(xiàn)象,粉煤灰摻量超過30%時,粉煤灰摻量越多,試件的f劣化程度越大。

由圖2可知,各試件的劈拉強度f′均隨齡期的延長而提升;齡期為1～2周時,在粉煤灰摻量未超過30%(包含30%)時,試件的f′劣化幅度較小,當(dāng)粉煤灰摻量超過30%時,試件的f′劣化速度加快;齡期為3～4周時,各粉煤灰摻量下試件的f′劣化速度基本一致,劣化速度均較慢。試驗證明:增加粉煤灰摻量,會加快試件的f′劣化程度,延長齡期,會減緩試件的f′劣化速度。

2.2 水膠比對強度劣化的影響

分析不同水膠比時,混凝土在不同齡期時抗壓強度f與劈拉強度f′的劣化情況,結(jié)果分別如圖3、圖4所示。

圖3 水膠比對抗壓強度的影響Fig.3 Effect of water-binder ratio on compressive strength

圖4 水膠比對劈拉強度的影響Fig.4 Effect of water-binder ratio on splitting tensile strength

由圖3可知,水膠比一致時,試件的f與齡期具有正相關(guān)關(guān)系,且f受齡期影響較大;齡期一致時,增加水膠比含量,試件的f開始出現(xiàn)劣化,劣化程度較輕。試驗證明:試件f劣化程度受齡期影響較大,增加水膠比含量,會提升試件f劣化程度。

由圖4可知,齡期延長,各水膠比情況下的試件f′均呈小幅度上升趨勢,受齡期影響較小;齡期一致時,試件f′劣化程度隨水膠比的提升而下降,下降幅度較大。試驗證明:齡期對試件f′影響較小,增加水膠比含量,會大幅度提升試件的f′劣化程度。

2.3 凍融循環(huán)對強度劣化的影響

以齡期4周為例,分析凍融循環(huán)下,試件抗壓、劈拉強度的劣化情況,分析結(jié)果如圖5、圖6所示。

圖5 凍融循環(huán)對試件抗壓強度的影響Fig.5 Effect of freeze-thaw cycle on compressive strength of specimens

圖6 凍融循環(huán)對劈拉強度的影響Fig.6 Effect of freeze-thaw cycle on splitting tensile strength

由圖5可知,隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,試件的f均出現(xiàn)不同程度的劣化情況,原因是凍融作用下,試件結(jié)構(gòu)內(nèi)的水分會凝結(jié)成冰,開始膨脹,融化后開始收縮,試件反復(fù)經(jīng)歷冰凍與融化,導(dǎo)致其內(nèi)部縫隙變大,降低結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性,加快f劣化速度;粉煤灰摻量為10%與20%時,f在次數(shù)少于50次時,試件f劣化速度較慢,當(dāng)次數(shù)超過50次時,試件f劣化速度較快;粉煤灰摻量為30%時,試件f最高,f呈緩慢線性趨勢劣化,原因粉煤灰具備二次水化作用,當(dāng)粉煤灰摻量適中時,會縮小試件凝結(jié)時的孔隙率,減少試件內(nèi)部含水量,緩解試件在凍融循環(huán)作用下的縫隙擴展程度,降低f劣化速度;粉煤灰摻量為40%與50%時,前期試件f劣化速度較快,后期劣化速度較慢并趨于穩(wěn)定。實驗證明:凍融循環(huán)環(huán)境會加快不同摻量粉煤灰混凝土的f的劣化程度,粉煤灰摻量為30%時f劣化程度最輕。

由圖6可知,凍融環(huán)境下,各試件的f′均有所降低,粉煤灰摻量與f′存在正相關(guān)關(guān)系;當(dāng)次數(shù)低于50次時,各試件的f′劣化速度均較為緩慢,當(dāng)次數(shù)超過50次時,各試件的f′劣化速度均較快;粉煤灰摻量為10%～30%時,f′在凍融循環(huán)作用下的劣化程度基本一致,不同循環(huán)次數(shù)下的f′值相差較小;粉煤灰摻量為40%與50%時,在循環(huán)次數(shù)低于50次時,與前三個試件的f′值相差較小,當(dāng)循環(huán)次數(shù)超過50次時,f′值明顯低于前三個試件。試驗表明:凍融環(huán)境下,試件的f′會出現(xiàn)劣化情況,凍融循環(huán)次數(shù)較少時,對試件f′劣化速度影響較小,凍融循環(huán)次數(shù)較大時,會加快試件f′劣化速度,H摻量超過30%時,f′劣化速度更快。

2.4 凍融循環(huán)對試件強度劣化的影響

以A3類型試件、齡期4周為例,分析碳化作用下,試件抗壓強度f與劈拉強度f′的變化情況,結(jié)果如表4所示。

表4 碳化時試件抗壓、劈拉強度測試結(jié)果Table 4 Test results of compressive strength and splitting tensile strength of specimens during carbonization

由表4可知,隨著碳化時間的延長,試件的f與f′均呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢,當(dāng)碳化時間為13 d時,試件的f與f′均達到峰值;當(dāng)碳化時間超過13 d時,試件的f與f′均出現(xiàn)劣化現(xiàn)象,當(dāng)碳化時間為20 d時,試件的f與f′均超過未進行碳化處理的試件,原因是碳化時間延長,會加強試件密實度,導(dǎo)致其f與f′提升,避免f與f′出現(xiàn)劣化情況。

2.5 酸性水環(huán)境對試件強度劣化的影響

以齡期4周為例,分析酸性水環(huán)境下,試件抗壓、劈拉強度的劣化情況,分析結(jié)果如表5所示。

表5 酸性水環(huán)境下試件抗壓、劈拉強度劣化程度Table 5 Deterioration degree of compressive strength and splitting tensile strength of specimens in acidic water environment

由表5可知,干濕循環(huán)下,各試件的抗壓及劈拉強度均值與抗腐蝕系數(shù)均與干濕循環(huán)次數(shù)存在負相關(guān)關(guān)系;干濕循環(huán)次數(shù)一致時,增加試件摻粉煤灰量,試件的抗壓及劈拉強度與抗腐蝕系數(shù)的變化趨勢一致,均是先增長后下降,其中三個指標的峰值均出現(xiàn)在粉煤灰摻量為30%的混凝土,相比未展開干濕循環(huán)試件的抗壓及劈拉強度,均有所降低,說明干濕循環(huán)會導(dǎo)致試件出現(xiàn)強度劣化情況。

3 結(jié)論

摻粉煤灰混凝土強度易受凍融與酸性水環(huán)境等因素影響,為此利用碎石與粉煤灰等材料制備試件,利用萬能壓力試驗機測試試件在不同環(huán)境時的破壞載荷,依據(jù)破壞載荷計算試件的抗壓及劈拉強度,分析試件強度劣化情況。試驗結(jié)果表明:粉煤灰摻量為10%與20%時,試件抗壓強度在凍融循環(huán)次數(shù)少于50次時,試件劣化速度較慢,循環(huán)次數(shù)超過50次時,試件劣化速度較快;摻量為30%時,試件抗壓強度最高,抗壓強度呈緩慢線性趨勢劣化,即凍融環(huán)境會加快試件抗壓強度的劣化程度,粉煤灰摻量為30%時抗壓強度劣化程度最輕;凍融環(huán)境下,試件的劈拉強度會出現(xiàn)劣化情況,循環(huán)次數(shù)較少時,對試件劈拉強度劣化速度影響較小,循環(huán)次數(shù)較大時,試件劈拉強度劣化速度較快,其中粉煤灰摻量超過30%時,劈拉強度劣化速度更快;干濕循環(huán)次數(shù)越多,試件抗壓及劈拉強度與抗腐蝕系數(shù)越小,摻粉煤灰量為30%時,試件抗壓及劈拉與抗腐蝕系數(shù)均較高,說明酸性水環(huán)境下,試件會出現(xiàn)強度劣化情況。