朱彥鵬,王 浩,房光文,劉東瑞,呂玉寶

(1.蘭州理工大學(xué) 甘肅省土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 蘭州 730050; 2.蘭州理工大學(xué) 西部土木工程防災(zāi)減災(zāi)教育部工程研究中心, 蘭州 730050; 3.蘭州城市學(xué)院 城市建設(shè)學(xué)院, 蘭州 730070)

0 引 言

強(qiáng)風(fēng)化巖在我國分布較廣,是地下工程建設(shè)中時(shí)常遇到的巖土體。隨著基礎(chǔ)設(shè)施的快速發(fā)展,這其中必然伴隨著大量的強(qiáng)風(fēng)化巖區(qū)域工程,考慮到社會(huì)、經(jīng)濟(jì)、環(huán)境等因素,就地取材是必然的[1]。由于強(qiáng)風(fēng)化巖工程性質(zhì)較差,將其固化改良則需要摻入適量的外加劑[2]。如何有效利用開挖廢棄料,并減少可能引起的回填工程事故,一直以來都是工程界的研究熱點(diǎn)[3-6]。

目前,學(xué)術(shù)界對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖的工程特性進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究[7-14]。其中,一部分學(xué)者通過改進(jìn)施工工藝來提高巖土體的壓縮特性:杜登峰等[15]研究發(fā)現(xiàn)在完全約束條件下,當(dāng)細(xì)顆粒含量約為15%時(shí),重塑土壓實(shí)度最高;張莎莎等[16]將泥質(zhì)軟巖廢渣作為路基填筑材料,在最優(yōu)含水率條件下,其廢渣粒徑低于260 mm,虛鋪厚度為40 cm左右時(shí),壓縮特性較好;孟祥連等[17]研究發(fā)現(xiàn)在注漿體初期,巖土體會(huì)受到明顯的擾動(dòng),壓縮模量下降速率較大,在施工后養(yǎng)護(hù)時(shí)間不應(yīng)<24 h。上述研究表明,通過工藝改良,并結(jié)合試驗(yàn)等方法在有效利用開挖廢棄料的同時(shí),亦可減少回填工程事故的發(fā)生。此外,有些學(xué)者則通過摻入石灰、水泥、木質(zhì)素、膨潤土等外加劑使回填料的工程性質(zhì)達(dá)到要求:王章瓊等[18]用石灰改性紅砂巖殘積土,當(dāng)石灰摻量為7%時(shí),改良土的壓縮模量最大;莊心善等[19]應(yīng)用粉煤灰-天然砂對(duì)膨脹土進(jìn)行改良,試驗(yàn)研究得出粉煤灰摻量為15%、天然砂摻量為5%時(shí),工程性質(zhì)較優(yōu);王濤等[20]通過應(yīng)用復(fù)合漿液使堆石體變形減緩,壓縮模量提高,且針對(duì)軟巖料效果更為顯著;張渭軍等[21]應(yīng)用水泥、黃土對(duì)紅層軟巖進(jìn)行改良,并對(duì)改良試樣進(jìn)行壓縮模量分析,當(dāng)摻入水泥7%、黃土20%時(shí),壓縮模量最優(yōu);劉文白等[22]應(yīng)用木質(zhì)素對(duì)疏浚土進(jìn)行固化改良,試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)其最優(yōu)摻量為10%,此時(shí)壓縮曲線出現(xiàn)明顯的結(jié)構(gòu)屈服點(diǎn);莊心善等[23]將風(fēng)化砂與膨脹土相結(jié)合作為路基填筑材料,研究表明兩者混合后動(dòng)彈性模量增大,壓縮變形性能降低,其工程性質(zhì)得到了提高。以上學(xué)者通過改良工藝或摻入外加劑等方法來改良巖土體的壓縮特性,但上述學(xué)者鮮有將兩種及以上的特殊土進(jìn)行混合改良,探究其工程特性,且當(dāng)前研究大多為固態(tài)填充材料,對(duì)于基槽、管廊等狹窄空間的回填,無法確保填筑質(zhì)量,在巖土體流態(tài)填筑材料方面的研究甚少,對(duì)其壓縮特性和水穩(wěn)性的研究更是少之又少。

本文嘗試將我國西北地區(qū)常見的強(qiáng)風(fēng)化巖和黃土工程廢棄料作為主要集料,以水泥、膨潤土作為固化劑,同時(shí)為方便運(yùn)輸泵送,增加其適用性,摻入一定比例的泵送劑。通過應(yīng)用多指標(biāo)正交試驗(yàn),定量分析不同摻量的強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料、黃土、強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料、水泥、膨潤土在不同泵送劑摻量下對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土壓縮特性的影響,并通過浸水試驗(yàn)和掃描電鏡(Scanning Electron Microscope,SEM)來研究改良試樣的水穩(wěn)定性及其微觀結(jié)構(gòu)的演變機(jī)制,對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土在工程推廣應(yīng)用的可行性做出評(píng)價(jià)。

1 試驗(yàn)材料與方案

1.1 試驗(yàn)材料

本試驗(yàn)所采用的強(qiáng)風(fēng)化巖取自蘭州某深基坑,其元素能量圖譜如圖1所示。黃土采用過篩干凈素黃土,水泥采用P·O42.5普通硅酸鹽水泥,膨潤土為鈉基膨潤土,泵送劑為緩凝型泵送劑。試驗(yàn)材料的基本物理、化學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見表1—表4。

表1 試驗(yàn)材料基本物理力學(xué)指標(biāo)

表2 水泥的化學(xué)成分

表3 膨潤土的基本物理力學(xué)指標(biāo)

表4 泵送劑性能指標(biāo)

圖1 強(qiáng)風(fēng)化巖元素能量圖譜

1.2 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

影響強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土壓縮特性的影響因素較多,若進(jìn)行全面試驗(yàn),工作量無疑是巨大的,為減少試驗(yàn)組數(shù),根據(jù)試驗(yàn)的不同因素及水平,應(yīng)用正交試驗(yàn)方法進(jìn)行設(shè)計(jì)。試驗(yàn)選取強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料、黃土、強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料、水泥、膨潤土、泵送劑6種因素,依次用A、B、C、D、E和F來表示,每種因素分為5個(gè)水平,以壓縮模量作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。本次試驗(yàn)采用L25(56)正交表,每組配比3個(gè)平行試驗(yàn),結(jié)果取均值,因素水平如表5所示。

表5 正交試驗(yàn)因素水平

1.3 試樣制備及試驗(yàn)參數(shù)選取

(1)將強(qiáng)風(fēng)化巖經(jīng)人工破碎后,分別過5 mm和2 mm篩,得到強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料與細(xì)骨料,按照配比稱量所需集料。

(2)摻入30%的普通自來水進(jìn)行攪拌,將攪拌均勻的混合料倒入試件模型,并插搗振實(shí),制成直徑79.8 mm、高20 mm的圓柱體試樣。

(3)制樣完成后,在養(yǎng)護(hù)條件為相對(duì)濕度95%、溫度(20±0.5)℃的環(huán)境中密封養(yǎng)護(hù)24 h后,脫模并進(jìn)行編號(hào)。

(4)養(yǎng)護(hù)28 d后,根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50123—2019)[24],對(duì)其進(jìn)行固結(jié)壓縮試驗(yàn),每組為3個(gè)試樣,結(jié)果取均值。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

將試驗(yàn)數(shù)據(jù)應(yīng)用極差分析法和方差分析法進(jìn)行處理,從而確定6種因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響的顯著性及影響規(guī)律,數(shù)據(jù)結(jié)果見表6。

表6 正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)

2.1 極差分析

表7 壓縮模量極差分析結(jié)果

根據(jù)25組試驗(yàn)數(shù)據(jù),經(jīng)分析后繪制出各個(gè)因素對(duì)壓縮模量影響的趨勢(shì)曲線,其結(jié)果如圖2所示。

圖2 各因素?fù)搅颗c壓縮模量的關(guān)系

從圖2(d)、圖2(e)可以看出,壓縮模量與膨潤土摻量和水泥摻量均呈現(xiàn)出良好的線性關(guān)系,且膨潤土摻量的變化對(duì)評(píng)價(jià)指標(biāo)的影響較水泥而言更顯著。這是由于膨潤土與其他集料混合后,顆粒級(jí)配更優(yōu),且與土顆粒間的水發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生離子交換作用和膠凝體,進(jìn)一步增強(qiáng)了流態(tài)固化土顆粒間的粘結(jié)性能。此外,膨潤土遇水后體積發(fā)生膨脹,恰好與強(qiáng)風(fēng)化巖遇水收縮的特性互補(bǔ),材料性能得到充分利用。

由圖2(a)、圖2(b)、圖2(c)可以看出,壓縮模量隨強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料摻量、黃土摻量、強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料摻量的增多呈現(xiàn)出先下降后上升的趨勢(shì)。其中,對(duì)壓縮模量影響最顯著的因素是強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料,這是因?yàn)榱鲬B(tài)填充材料骨架是由相互作用的固體顆粒形成的,而強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料粒徑較大,主要起骨架填充作用,其摻量的改變對(duì)壓縮模量影響較大。

由圖2(f)可以看出,隨泵送劑摻量的增加,壓縮模量呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì),在摻量為0.4%時(shí),峰值出現(xiàn),隨后逐漸降低。這是因?yàn)楫?dāng)摻入過量的泵送劑時(shí),改良試樣顆粒間孔隙增多,對(duì)密實(shí)度影響較大,導(dǎo)致泵送劑摻量的改變較其他因素而言,對(duì)壓縮模量影響最顯著。

2.2 方差分析

方差分析是數(shù)據(jù)分析中常用的一種分析方法,通過分析可控條件與隨機(jī)誤差對(duì)結(jié)果變化的影響大小,從而確定出可控條件對(duì)研究結(jié)果影響的顯著性。因此,為進(jìn)一步明確試驗(yàn)結(jié)果的變化是由試驗(yàn)誤差引起的,還是由影響因素?fù)搅扛淖円鸬?同時(shí)量化外加劑對(duì)壓縮模量的影響,對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行方差分析,將數(shù)據(jù)的波動(dòng)性數(shù)值放大,能夠更好地評(píng)價(jià)各因素對(duì)壓縮模量指標(biāo)影響的顯著性,為強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土最優(yōu)配合比的研究提供更加可靠的分析。借助軟件SPSS v26.0對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行方差分析,處理結(jié)果見表8。

方差分析基本方法介紹如下。

(1)計(jì)算偏差平方和。即:

(1)

(2)

(3)

(4)

Q-P,

(5)

(6)

(2)計(jì)算自由度。

各因素自由度計(jì)算,即

dfj=r-1 ,

(7)

總自由度計(jì)算,即

dfT=n-1 ,

(8)

且總自由度等于各因素自由度之和,即

(9)

(3)計(jì)算F比,即

(10)

式中SSe表示誤差偏差平方和。

(4)顯著性檢驗(yàn)。顯著性檢驗(yàn)又稱為F檢驗(yàn),統(tǒng)計(jì)學(xué)中將式(10)得到的數(shù)值與某一F比臨界值進(jìn)行比對(duì),作為某因素顯著性的判斷標(biāo)準(zhǔn)。選取的顯著性水平α=0.05,即置信水平為95%,從F分布表中查出的臨界值為2.87,并與F比數(shù)值進(jìn)行比較,若F比大于臨界值,表示該因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有顯著影響,反之則影響不顯著。

由表8可知,對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土壓縮模量影響的主次順序?yàn)?泵送劑摻量→強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料摻量→膨潤土摻量→水泥摻量→黃土摻量→強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料摻量,分析結(jié)果與極差分析得出的結(jié)論是一致的。

從圖2可以看出,在不同因素不同水平摻量作用下,各因素對(duì)應(yīng)的壓縮模量均有峰值出現(xiàn),且對(duì)顯著因素優(yōu)先考慮,對(duì)于非顯著因素,主要考慮其造價(jià)成本及回填土的壓實(shí)效果來選取合適的水平,綜合以上因素,得到的最佳配合比為:強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料摻量60%,黃土摻量40%,強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料摻量10%,水泥摻量8%,膨潤土摻量10%,泵送劑摻量0.4%。為方便實(shí)際工程應(yīng)用,將其總量按100%計(jì),則各摻量占比依次為46.5%、31.2%、8%、6%、8%、0.3%。

3 最佳配比下水穩(wěn)定性試驗(yàn)

為進(jìn)一步對(duì)實(shí)際工程的應(yīng)用性做出評(píng)價(jià),根據(jù)正交試驗(yàn)得到的最佳配合比,研究其水穩(wěn)定性。在考慮養(yǎng)護(hù)齡期的情況下,對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土進(jìn)行浸水前后的壓縮模量試驗(yàn),部分改良試樣隨浸泡時(shí)長(zhǎng)變化情況見圖3。

圖3 試樣浸水變化情況

從圖3可以得到,強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土試樣浸水72 h后,盆中水非常清澈,底部雖出現(xiàn)微量雜質(zhì),但無崩解現(xiàn)象,表明優(yōu)化改良后試樣的耐崩解性得到了顯著提高,其水穩(wěn)性和整體性也得到了改善。為了更好地對(duì)試樣浸水前后變化進(jìn)行比對(duì),對(duì)不同養(yǎng)護(hù)時(shí)間下固化土壓縮模量開展研究,其分析曲線如圖4所示。

圖4 不同養(yǎng)護(hù)齡期下改良試樣浸水前后的壓縮模量

當(dāng)改良試樣養(yǎng)護(hù)3 d時(shí),浸水前的壓縮模量為631 MPa,浸水后為563 MPa,試樣在浸水前后壓縮模量下降10.78%,說明此流態(tài)固化土早期水穩(wěn)定性能較差。

當(dāng)改良試樣養(yǎng)護(hù)7 d時(shí),浸水前的壓縮模量為965 MPa,同比增長(zhǎng)52%,增長(zhǎng)速率較大,浸水后為892 MPa,浸水前后試樣壓縮模量降低7.56%,下降速率較3 d養(yǎng)護(hù)齡期而言減小,表明隨養(yǎng)護(hù)齡期的增加,改良試樣的水穩(wěn)定性得到提高。

當(dāng)改良試樣養(yǎng)護(hù)14 d時(shí),浸水前的壓縮模量為1 680 MPa,同比增長(zhǎng)74.1%,此階段增長(zhǎng)速率最快,在浸水后其壓縮模量為1 597 MPa,下降4.9%,其降低幅值更小。

當(dāng)改良試樣養(yǎng)護(hù)28 d時(shí),浸水前的壓縮模量為2 179 MPa,同比增長(zhǎng)29.7%,增長(zhǎng)速率放緩,改良試樣浸水后壓縮模量為2 080 MPa,降低4.53%,下降速率同樣放緩,表明隨養(yǎng)護(hù)齡期的增加,水對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土的影響逐漸減小。

可見,養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)該流態(tài)固化土壓縮模量有較大影響。在養(yǎng)護(hù)齡期為7～14 d時(shí),壓縮模量增長(zhǎng)速率最快,但隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加其增長(zhǎng)速率逐漸下降。另外,隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加,改良試樣浸水前后壓縮模量下降幅值越來越小,表明改良后的強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土對(duì)水的敏感性下降,泵送劑、膨潤土等改良劑的摻入不僅增加了自密性和流動(dòng)度,而且使混合料的壓實(shí)效果和水穩(wěn)定性得到了改善。

4 微觀結(jié)構(gòu)分析

根據(jù)前面的正交試驗(yàn)結(jié)果,得出了強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土的最佳配合比。為了更好地對(duì)工程推廣應(yīng)用的可行性做出評(píng)價(jià),進(jìn)一步對(duì)流態(tài)固化土的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究,進(jìn)行不同泵送劑摻量(0%、0.2%、0.4%、0.6%、0.8%、1.0%)流態(tài)固化土的SEM試驗(yàn),通過對(duì)流態(tài)固化土微觀結(jié)構(gòu)參數(shù)的定量分析,來探究壓縮模量的變形特點(diǎn),其微觀圖像如圖5所示。

圖5 不同泵送劑摻量下SEM圖像

從圖5可以看出,其整體微觀結(jié)構(gòu)呈海綿狀,單元體內(nèi)存在絮狀物、團(tuán)聚物、孔隙和顆粒。土顆粒表面存在排斥力和吸引力,這是由于土顆粒之間附帶的不同電荷所導(dǎo)致的。當(dāng)顆粒之間有排斥力存在時(shí),微觀結(jié)構(gòu)是零散分布的,顆粒間距較大,團(tuán)聚物之間很少接觸,幾乎為游離狀,絮狀物相對(duì)減少,膠結(jié)性能較差;而當(dāng)顆粒之間存在較大的吸引力時(shí),顆粒間孔隙率降低,團(tuán)聚物之間聯(lián)結(jié)變得緊密,彼此間的接觸面積變大,由于這種排列而產(chǎn)生了大量的絮狀物,致使壓縮特性得到提高。當(dāng)摻入泵送劑時(shí),一方面,其主要成分為減水劑,可使填筑材料中顆粒表面所帶的電荷符號(hào)相同,在靜電力作用下顆粒之間處于穩(wěn)定的懸浮狀態(tài),導(dǎo)致被包裹的結(jié)合水被釋放出來,從而促使顆粒間的聯(lián)結(jié)更加緊密;另一方面,泵送劑會(huì)帶來一定量的氣泡,使顆粒間的滑動(dòng)能力提高,從而達(dá)到改善流動(dòng)性能的目的[25]。

由圖5(a)可以看出,在不摻入泵送劑的情況下,土顆粒間存在大量的孔隙,外界的水和CO2可以通過這些孔結(jié)構(gòu)進(jìn)入內(nèi)部,造成碳化,致使內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)增多。

由圖5(f)分析可知,雖然泵送劑能夠改善流態(tài)固化土的孔結(jié)構(gòu),使內(nèi)部結(jié)構(gòu)趨于完全封閉狀態(tài),但當(dāng)泵送劑摻入過多時(shí),內(nèi)部會(huì)有大量氣泡產(chǎn)生,導(dǎo)致顆粒間孔隙增多,團(tuán)聚物之間距離變大,這對(duì)形成絮狀物是不利的。

由圖5(b)、圖5(c)得到,當(dāng)泵送劑摻量為0.4%時(shí),土顆粒之間較為緊密,且團(tuán)聚物之間的孔隙較其他泵送劑摻量而言較小,主要以小孔隙為主,單元體的骨架由團(tuán)聚物以面與面聯(lián)結(jié)的方式所構(gòu)成,形成高度定向的疊聚體,這種疊聚體使得單元體之間結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性更好。這是由于泵送劑可以降低水灰比,減少碳化,膠結(jié)性能增強(qiáng)所導(dǎo)致的,這也與前面分析的最優(yōu)配比結(jié)論相吻合。

由圖5(c)、圖5(d)、圖5(e)分析得到,隨著泵送劑摻量的增多,顆粒間的孔隙逐漸增多,單元體排序更加紊亂,團(tuán)聚物與絮狀物減少,膠結(jié)性能越來越差。Chai等[26]認(rèn)為顆粒間的微結(jié)構(gòu)排列方式會(huì)導(dǎo)致土體各向異性發(fā)生改變,從而間接影響流態(tài)固化土的水穩(wěn)定性、壓縮模量等工程性質(zhì)。隨著泵送劑摻量的增多,微結(jié)構(gòu)的排列方式被破壞,團(tuán)聚物間的孔隙增多,粒徑差異變大,大量的片狀物在單元體內(nèi)產(chǎn)生,改變了單元體之間的聯(lián)結(jié)作用,絮狀物的發(fā)育受到抑制,導(dǎo)致孔隙大小發(fā)育不均勻,結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性降低。

綜上所述,泵送劑摻量對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土的壓縮模量影響較大。當(dāng)摻量為0.4%時(shí),密實(shí)效果最優(yōu),隨摻量的持續(xù)增多,會(huì)產(chǎn)生大量孔隙,促使土體結(jié)構(gòu)疏松、整體性能降低。因此,在保證一定流動(dòng)度的前提下,泵送劑摻入量不宜過多。

5 結(jié) 論

本文通過正交試驗(yàn)研究了強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料摻量、黃土摻量、強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料摻量、水泥摻量、膨潤土摻量以及泵送劑摻量對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土壓縮特性的影響,并對(duì)最佳配比下的流態(tài)固化土在不同泵送劑摻量下進(jìn)行SEM試驗(yàn),得到如下初步結(jié)論:

(1)流態(tài)固化土的壓縮模量隨膨潤土和水泥摻量的增大而增大,且呈現(xiàn)出良好的正相關(guān)性,隨泵送劑摻量的改變出現(xiàn)明顯的峰值,而隨強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料、黃土、強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料摻量的增多呈現(xiàn)出先減后增的趨勢(shì)。整體而言,對(duì)壓縮模量影響的主次順序?yàn)?泵送劑摻量→強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料摻量→膨潤土摻量→水泥摻量→黃土摻量→強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料摻量。

(2)考慮造價(jià)成本等因素,得到了強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土最佳配合比:強(qiáng)風(fēng)化巖粗骨料摻量46.5%,黃土摻量31.2%,強(qiáng)風(fēng)化巖細(xì)骨料摻量8%,水泥摻量6%,膨潤土摻量8%,泵送劑摻量0.3%。

(3)根據(jù)水穩(wěn)定性試驗(yàn)得到,當(dāng)試樣養(yǎng)護(hù)齡期為7～14 d時(shí),壓縮模量增長(zhǎng)速率最快;當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期為14～28 d時(shí),增長(zhǎng)速率變緩,但試樣浸水前后壓縮模量變化最小,僅有4.53%,水穩(wěn)定性能得到提高。

(4)最佳配比下不同泵送劑摻量的流態(tài)固化土SEM表明,適量的泵送劑摻量不僅可以保證其流動(dòng)性能,而且可以在土體中形成較為穩(wěn)定的結(jié)構(gòu),促使單元體之間的膠結(jié)更為緊密。

(5)黃土、水泥、膨潤土和泵送劑的摻入不僅有效利用了開挖廢棄料,同時(shí)方便運(yùn)輸泵送,便于施工。因此,強(qiáng)風(fēng)化巖流態(tài)固化土作為填充材料具有一定的可行性。