張璐榮,杜明芳,趙 潔,田棟梁,裴增增

(河南工業(yè)大學 土木工程學院,河南 鄭州 450001)

1 工程概況

1.1 工程設計概況

盾構(gòu)機從苗圃站東端頭盾構(gòu)井吊入,掘進該區(qū)間,掘進至2號線二里崗站西側(cè)風井處,出洞后空推過風井,自風井東端頭再次始發(fā)后下穿既有2號線二里崗站后到達6號線車站,自6號線車站西端頭盾構(gòu)井吊出解體;風井—二里崗站區(qū)間左線長度為61.265 m,右線長度為59.529 m,風井與二里崗站區(qū)間隧道線間距10.22～10.87 m;風井—二里崗站區(qū)間隧道平面設計:區(qū)間線路為直線段,線間距10.22～10.87 m;拱頂覆土厚度18.17～18.4 m。

該工程區(qū)間里程在YDK29+475.376(ZDK29+477.113)～YDK29+494.176(ZDK29+495.013)處下穿二里崗站既有車站;在YDK29+461.261(ZDK29+462.861)～YDK29+497.261(ZDK29+498.861)采用增設注漿孔管片;為確保下穿二里崗車站的安全、順利接收,在接收端頭加固采用信息化技術(shù)注漿(充填注漿)+長套筒的施工方法進行安全接收;襯砌圓環(huán)內(nèi)徑5 500 mm、外徑6 200 mm,管片厚度為350 mm,寬度為1 500 mm,楔形量為40 mm,采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。

1.2 工程地質(zhì)條件

隧道范圍內(nèi)地層的組成自上而下為1-1雜填土、3-32黏質(zhì)粉土、3-41粉砂、3-33黏質(zhì)粉土、3-22粉質(zhì)粘土、3-22F鈣質(zhì)膠結(jié)。區(qū)間左右線主要穿越斷面地層為:3-33黏質(zhì)粉土層、3-22F鈣質(zhì)膠結(jié)層,其中區(qū)間拱頂上1.5 m至隧道底上1 m范圍內(nèi)為粉質(zhì)黏土,隧道底部為鈣質(zhì)膠結(jié)層,隧道埋深18.4 m,水位為地下15.8 m。

1.3 區(qū)間過風井概況

二里崗站隧道風機房6-1號風亭設計起點里程為Y(Z)DK29+424.761,設計終點里程為Y(Z)DK29+438.261,隧道風機房結(jié)構(gòu)外包長度為15.3 m。隧道風機房及1號風亭標準段寬度為15.3 m,總長為48.5 m,其中隧道風機房基坑深26.36～28.61 m,1號風亭基坑深17.85～19.65 m;站址處地面標高為102.3～102.69 m,頂板覆土厚度為2.75～3.54 m。

1.4 區(qū)間與2號線二里崗站位置關(guān)系

新建盾構(gòu)隧道與2號線二里崗站呈84°下穿,左線盾構(gòu)機自風井始發(fā)后掘進約38 m即開始下穿2號線二里崗站,右線盾構(gòu)機自風井始發(fā)后掘進約36 m即開始下穿2號線二里崗站;左線全長61.265 m,右線全長59.529 m;盾構(gòu)掘進方向刀盤右側(cè)抵至圍護樁時,刀盤左側(cè)距圍護樁約68 cm;區(qū)間在里程YDK29+461.261～YDK29+497.261(ZDK29+462.861～ZDK29+498.861)處下穿2號線二里崗站,盾構(gòu)機頂部與車站底板下翻梁最近距離為1 030 mm,屬于超近距盾構(gòu)施工;盾構(gòu)機與車站底板距離約為2 130 mm。

2 數(shù)值計算分析

2.1 模型構(gòu)建

應用PLAXIS 3D有限元分析軟件進行數(shù)值模擬,盾構(gòu)法施工擾動范圍在隧道軸線3倍洞徑范圍以內(nèi)[16],所以,模型在x軸、y軸、z軸向的尺寸分別為200、300、50 m,本次模擬中假設圍巖材料為均質(zhì)、各向同性的連續(xù)介質(zhì),且在初始應力場模擬時不考慮構(gòu)造應力,僅考慮自重盈利的影響。掘進參數(shù)如表1所示。

表1 掘進參數(shù)

2.2 計算結(jié)果

由于新建盾構(gòu)隧道主要對土體及既有線產(chǎn)生豎向位移,這里僅研究其豎向變形。右線施工土體變形云圖如圖1所示,2號線車站的豎向變形云圖如圖2所示。

圖1 右線施工土體變形云圖

圖2 2號線車站豎向變形云圖

當左線與右線施工完成時,土體的變形云圖為如圖3所示,2號線車站的豎向變形云圖如圖4所示。

圖3 土體位移云圖

圖4 2號線車站位移云圖

綜上可知:盾構(gòu)右線施工引起的土體最大變形為4.74 mm,右線施工導致2號線車站產(chǎn)生的豎向變形最大值為4.75 mm。當盾構(gòu)隧道左右線施工完成后,土體的最大位移為5.74 mm,2號線車站的最大豎向位移為5.72 mm。

3 監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

在盾構(gòu)施工過程中,對影響范圍內(nèi)的地鐵2號線車站隧道結(jié)構(gòu)進行變形監(jiān)測,以確保施工過程中既有結(jié)構(gòu)的安全。按照車站區(qū)間結(jié)構(gòu)影響遠近布設監(jiān)測點,在盾構(gòu)施工下方及前后15 m范圍內(nèi),按每隔5 m一個監(jiān)測斷面,在影響區(qū)域較遠部位,按10 m布設一個監(jiān)測斷面。監(jiān)測范圍包括鄭州地鐵2號線二里崗站上下行區(qū)間約70 m范圍,在盾構(gòu)施工完成后,隧道結(jié)構(gòu)監(jiān)測數(shù)據(jù)趨于穩(wěn)定后,停止監(jiān)測。

盾構(gòu)隧道左右線施工過程中,考慮到既有隧道及周圍土體主要產(chǎn)生的是豎向變形,故對盾構(gòu)隧道施工中監(jiān)測點的豎向變形數(shù)據(jù)進行提取,得到監(jiān)測點的豎向變形數(shù)值如圖5所示。

圖5 監(jiān)測點數(shù)值曲線

由圖5可知,當盾構(gòu)右線施工完成時,2號線車站的最大豎向沉降變形值為5.89 mm,最大沉降點發(fā)生在右線上方的S1點位置;各監(jiān)測點沉降變形值隨著距離右線越遠,變形值就逐漸減小。當盾構(gòu)左右線施工完成時,2號線車站的最大豎向沉降變形值為7.34 mm,各監(jiān)測點變形值隨著與盾構(gòu)左右線施工距離的增大,變形值逐漸減小。模型與監(jiān)測數(shù)據(jù)具有較好的一致性。

4 安全措施

4.1 地面沉降保證措施

(1)地面監(jiān)控量測、隧道內(nèi)監(jiān)控量測與盾構(gòu)掘進施工密切結(jié)合,密切監(jiān)測地面沉降和隆起變形量以及管片拱頂變形、凈空收斂值。根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)針對性的指導盾構(gòu)掘進施工,當?shù)孛娉两抵灯髸r適當提高土倉壓力、注漿量和注漿壓力,隆起量偏大時可適當降低土倉水壓和注漿量以及注漿壓力,確保地面建筑物變形在可控范圍。

(2)精細控制土倉壓力,減少土倉壓力波動,保證開挖面穩(wěn)定;根據(jù)不同地層特點以及掘進過程中經(jīng)驗總結(jié)進行渣土改良,增加渣土的流動性、黏性確保掌子面壓力穩(wěn)定,掘進過程中適當增大土倉壓力,提高渣土改良性質(zhì)。

(3)細致調(diào)整盾構(gòu)機掘進姿態(tài),保持平緩推進;施工過程中,保持盾構(gòu)機姿態(tài)穩(wěn)定,避免掘進方向上下躥動和左右擺動,減少糾偏。糾偏采用分次糾偏并及時回糾,每環(huán)糾偏量不大于5 mm,盡量減少對地層的擾動。

4.2 盾構(gòu)掘進保證措施

(1)正確使用盾構(gòu)機所裝備的高度現(xiàn)代化的自動實時監(jiān)控測量指引系統(tǒng)。在盾構(gòu)隧洞施工之前,要嚴格按要求建立起一套嚴密的人工測量和自動測量控制系統(tǒng),根據(jù)自動測量的精度和工程的精度要求決定人工控制測量和復核的內(nèi)容及頻率。

(2)認真做好盾構(gòu)機的操作控制,按“勤糾偏、小糾偏”的原則,每環(huán)糾偏量不大于3 mm;通過嚴格的計算,合理選擇和控制各千斤頂?shù)男谐塘俊?/p>

(3)合理使用超挖刀和鉸接千斤頂來控制盾構(gòu)機的軸線,從而實現(xiàn)對隧洞軸線的線形控制。

5 結(jié) 論

基于PLAXIS 3D有限元軟件,以鄭州市苗二區(qū)間的盾構(gòu)施工下穿既有地鐵車站為例,通過建立三維模型,并收集相關(guān)的監(jiān)測數(shù)據(jù),研究了盾構(gòu)超近距下穿施工中,當右線施工完成后和雙線施工完成對既有線的變形影響,分析了土體及2號線車站結(jié)構(gòu)的變形特征。結(jié)果表明:(1)通過數(shù)值模擬結(jié)果顯示:盾構(gòu)右線施工引起的土體最大變形為4.74 mm,右線施工導致2號線車站產(chǎn)生的豎向變形最大值為4.75 mm。當盾構(gòu)隧道左右線施工完成后,土體的最大位移為5.74 mm,2號線車站的最大豎向位移為5.72 mm。監(jiān)測數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬結(jié)果基本一致,且2號線車站的最大變形值均滿足控制標準。(2)盾構(gòu)隧道下穿施工中,隨著既有2號線車站與盾構(gòu)施工距離的增大,既有結(jié)構(gòu)豎向位移以及周圍土體的變形逐漸減小,且增加幅度逐漸減小。針對這一變形特征,提出相應的施工措施,保證盾構(gòu)施工中既有線的安全。