馮巖青　吳娟　張世忠　王厚昕　趙一臣

摘 要：某載重貨車制造企業(yè)在焊接、加工組裝車廂中梁的過程中發(fā)現(xiàn)YQ450NQR1乙字鋼腿部“舌狀”裂紋，采用顯微組織分析、缺陷宏觀形貌觀察、能譜分析和化學(xué)成分測(cè)試等系統(tǒng)檢測(cè)方法分析了裂紋形成原因。結(jié)果表明：冶煉過程鋼水液面波動(dòng)使鑄坯產(chǎn)生振痕，鑄坯的強(qiáng)冷和脆性區(qū)矯直形成了鑄坯微裂紋，有缺陷的鑄坯進(jìn)入加熱爐后，由于升溫速度過快，爐溫高且停留時(shí)間長(zhǎng)，裂紋繼續(xù)擴(kuò)大，惡化的橫向裂紋在沿縱向軋制時(shí)形成“舌狀”裂紋。

關(guān)鍵詞：高強(qiáng)耐候；YQ450NQR1；裂紋；連鑄；加熱

Analysis of Cracks in High-Strength Weather-ResistantYQ450NQR1 H-Section Steel

Feng Yanqing Wu Juan Zhang Shizhong Wang Houxin Zhao Yichen3

Abstract：A certain heavy-duty truck manufacturing enterprise discovered “tongue-shaped” cracks in the leg of YQ450NQR1 H-section steel during the welding，processing，and assembly of the middle beam of the truck body.The cause of crack formation was analyzed using systematic detection methods such as microscopic structure analysis，defect macro morphology observation，energy spectrum analysis，and chemical composition testing.The results show that the fluctuation of the steel liquid level during the smelting process causes oscillation marks on the slab，and the severe cooling and straightening of the brittle zone in the slab lead to the formation of micro-cracks.When the defective slab enters the heating furnace，the cracks continue to expand due to the rapid heating rate，high furnace temperature，and long dwell time，and the aggravated transverse cracks form “tongue-shaped” cracks during rolling along the longitudinal direction.

Key words：High-Strength Weather-Resistant;YQ450NQR1;Cracks;Continuous Casting;Heating

高強(qiáng)耐候YQ450NQR1乙字鋼是制造鐵路敞車車廂中梁的專用特殊型鋼，每年需求量在4萬～5萬噸。高強(qiáng)耐候乙字鋼與普通碳素鋼相比，具有高強(qiáng)度、耐腐蝕性、可焊性及良好的低溫沖擊韌性，冶煉過程通常需要添加一定量的Cu、Ni、Cr等合金元素來提高其耐腐蝕性能，導(dǎo)致其冶煉難度增大。同時(shí)，YQ450NQR1乙字鋼斷面復(fù)雜，腰部寬度為310mm，所以也稱之為310乙字鋼（見圖1），其屬于大型非對(duì)稱復(fù)雜斷面型材，軋制過程中存在嚴(yán)重的不均勻變形，軋制難度大，表面易產(chǎn)生裂紋，導(dǎo)致其成材率偏低，企業(yè)在生產(chǎn)過程中經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)批量廢品（廢品率高達(dá)35.57%～50.43%），造成經(jīng)濟(jì)損失。

某鐵路敞車制造企業(yè)在焊接、加工組裝車廂中梁的過程中發(fā)現(xiàn)YQ450NQR1乙字鋼腿部“舌狀”裂紋，為避免造成嚴(yán)重后果，筆者對(duì)案例進(jìn)行分析，首先排除了切割應(yīng)力及焊接方法不當(dāng)?shù)燃庸ひ蛩?，取樣后?duì)有缺陷的310乙字鋼的化學(xué)成分、性能及金相組織分別進(jìn)行了分析，［1-3］并提出改進(jìn)措施。

1 理化檢驗(yàn)及結(jié)果

1.1 宏觀形貌

成品310乙字鋼在長(zhǎng)腿外側(cè)及短腿內(nèi)側(cè)可見“舌狀”缺陷，圖2（a）為310乙字鋼宏觀形貌，圖2（b）為腿部缺陷宏觀形貌。從圖2可看出該缺陷具有結(jié)疤特征，外形呈“舌狀”，缺陷處氧化銹蝕。

為查找“舌狀”缺陷產(chǎn)生的原因，首先進(jìn)行了缺陷解剖，發(fā)現(xiàn)裂紋周圍存在大量氧化圓點(diǎn)及氧化脫碳現(xiàn)象，說明該裂紋經(jīng)歷過高溫加熱過程，基體中的碳元素與空氣中的氧貫穿形成脫碳，同時(shí)脫硅形成氧化圓點(diǎn)，產(chǎn)生這一過程的主要原因初步判斷是帶有缺陷的鑄坯在加熱爐長(zhǎng)時(shí)間高溫加熱造成的。

因此進(jìn)一步排查鑄坯缺陷，310乙字鋼采用矩形坯（坯型尺寸320mm×415mm）軋制，在矩形坯側(cè)面靠近角部發(fā)現(xiàn)橫裂紋，該橫裂紋位于連鑄拉坯的矩形坯內(nèi)弧角處，鑄坯宏觀上呈橫向裂紋及星型裂紋形貌，圖3（a）靠近角部橫向裂紋，圖3（b）橫向裂紋進(jìn)一步放大，圖3（c）角部星裂。

1.2 化學(xué)成分

取帶有缺陷的試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析，表1為實(shí)測(cè)值與標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)比，成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

1.3 顯微組織

首先取成品缺陷樣，［4］從帶有“舌狀”裂紋的成品上切取30mm×30mm塊狀試樣，磨制試樣橫向面，拋光后采用4%的硝酸酒精腐蝕，通過光學(xué)顯微鏡對(duì)裂紋表面形態(tài)和裂紋周圍的組織進(jìn)行觀察和分析。再取鑄坯缺陷樣，［4］從帶有橫裂紋及星裂的試樣上切取40mm×40mm塊狀試樣，磨制試樣橫向面，拋光后觀察裂紋形貌。

成品的“舌狀”缺陷裂紋內(nèi)充滿氧化鐵，裂紋周圍氧化脫碳，裂紋附近及尖端有氧化圓點(diǎn)帶，見圖4。磨制并拋光帶有缺陷的鑄坯試樣，在矩形坯415mm大面一側(cè)距離棱角處1～5cm處，肉眼可見深度1～4mm的裂紋，圖5為鑄坯缺陷的金相組織，其中圖5（a）為鑄坯裂紋微觀形貌，圖5（b）為鑄坯裂紋根部，圖5（c）為鑄坯裂紋分叉，圖5（d）為鑄坯裂紋尖端。

1.4 能譜分析

對(duì)帶有“舌狀”裂紋的缺陷試樣進(jìn)行掃描電鏡觀察及能譜分析，在開裂處發(fā)現(xiàn)存在少量白色復(fù)合析出相，見圖6。從圖7的能譜分析及表2的定量分析結(jié)果可以看出該析出相中主要含有Cu和Ni元素，因此開裂處白色析出相為銅鎳復(fù)合析出相，復(fù)合析出相的尺寸為0.5μm～5μm，鐵為基體。

2 缺陷成因分析

YQ450NQR1高強(qiáng)度耐大氣腐蝕310乙字鋼的碳含量控制范圍為0.11-0.14%，屬于裂紋敏感的包晶區(qū)。當(dāng)連鑄工藝的拉速與過熱度不匹配、鑄坯冷卻控制不當(dāng)，或者保護(hù)渣不滿足要求，鑄坯表面就會(huì)生成表面縱裂、橫裂以及皮下裂紋。從圖4的鑄坯裂紋微觀形貌可以看出裂紋根部較寬，裂紋由鑄坯表面向鑄坯內(nèi)部延伸，裂紋尖端存在分叉，說明鑄坯冷卻工藝不合理導(dǎo)致產(chǎn)生裂紋，并在冷卻過程中受到內(nèi)外應(yīng)力作用延伸擴(kuò)展。因此對(duì)YQ450NQR1高強(qiáng)度耐大氣腐蝕310乙字鋼的連鑄冷卻水及拉矯溫度進(jìn)行工藝優(yōu)化，即調(diào)整連鑄二次冷卻比水量降為0.15～0.20L/kg，二冷由原來的強(qiáng)冷改為中冷偏弱，同時(shí)通過控制鑄坯的拉矯溫度≥850℃，避開矯直過程的高溫脆性區(qū)，以控制鑄坯缺陷產(chǎn)生。

從金相檢測(cè)結(jié)果分析，成品裂紋周圍及前沿有高溫氧化圓點(diǎn)帶，內(nèi)部有氧化鐵，經(jīng)硝酸酒精試劑侵蝕后裂紋周圍有明顯脫碳等高溫氧化特征，表明缺陷曾經(jīng)歷了高溫氧化過程，從缺陷的形貌判定鋼坯表面存在裂紋，加熱時(shí)與大氣貫通，裂紋周圍脫碳并生成氧化圓點(diǎn)，軋制過程中無法軋合，在310乙字鋼的腿部產(chǎn)生折疊裂紋。［5-7］實(shí)際生產(chǎn)中鑄坯存在兩種情況，一種是鑄坯表面質(zhì)量較差，振痕較深，肉眼容易分辨并挑出，另一種情況是振痕較淺，肉眼無法判斷的皮下缺陷，當(dāng)鑄坯加熱時(shí)，鑄坯裂紋周圍就會(huì)發(fā)生氧化，這類缺陷在軋制過程中也不能焊合，從而產(chǎn)生拉裂缺陷。310乙字鋼“舌狀”缺陷主要產(chǎn)生于矩形坯靠近角部的橫裂紋，高溫軋制過程中鑄坯上的橫裂紋沿軋制方向被拉碾形成“舌狀”，該缺陷零星分布在軋件的腿部，在熱鋸工位無法鋸切掉，只能在冷區(qū)進(jìn)行鋸切，造成大量的廢品與短尺。

成品“舌狀”缺陷處存在銅鎳復(fù)合相的爐次加熱溫度均高于1200℃，且在爐時(shí)間大于10小時(shí)，拉碾成的“舌狀”缺陷深而長(zhǎng)；而加熱爐爐溫在1150～1160℃的爐次，且在爐時(shí)間為4～8小時(shí)，成品“舌狀”裂紋周圍沒有發(fā)現(xiàn)銅鎳復(fù)合相，裂紋淺而短，說明隨著YQ450NQR1高強(qiáng)度耐大氣腐蝕310乙字鋼在爐溫度的升高和在爐時(shí)間的加長(zhǎng)，加速了銅鎳的擴(kuò)散和析出，大顆粒的復(fù)合相析出說明過高的加熱溫度和過長(zhǎng)的在爐時(shí)間會(huì)進(jìn)一步惡化鑄坯橫裂紋。目前看來，對(duì)銅鎳復(fù)合相在鋼中的大顆粒析出長(zhǎng)大還沒有形成統(tǒng)一的認(rèn)識(shí)，且析出過程受諸多因素影響，所以銅鎳復(fù)合相在鋼中的析出規(guī)律還有待進(jìn)一步研究。［8］

經(jīng)工序檢查，主要是因?yàn)檫B鑄工序拉速不穩(wěn)造成了液面波動(dòng)，鋼水過熱度ΔT過高，同時(shí)拉速與過熱度不匹配，坯殼產(chǎn)生了較深的振痕，后續(xù)矯直過程中在脆性區(qū)進(jìn)行拉矯，產(chǎn)生了鑄坯微裂紋。有裂紋缺陷的鑄坯進(jìn)入加熱爐后，由于升溫速度過快，含有大量合金元素的310乙字鋼裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展，當(dāng)生產(chǎn)發(fā)生事故減緩軋鋼節(jié)奏時(shí)，鑄坯在爐溫度高且停留時(shí)間長(zhǎng)，鑄坯裂紋繼續(xù)惡化，擴(kuò)大的橫向裂紋在沿縱向軋制時(shí)形成“舌狀”裂紋。

3 改進(jìn)措施

連鑄工位：使用耐候鋼專用保護(hù)渣，較高熔點(diǎn)及熔速的保護(hù)渣（熔點(diǎn)：1225℃，熔速：57S），整體水口保護(hù)澆鑄，水口插入深度控制在120mm以下。鑄機(jī)必須保證全流生產(chǎn)，嚴(yán)格采用恒拉速操作，拉速控制在0.53m/min～0.60m/min，過熱度控制在25℃～35℃，電磁攪拌正常開啟，結(jié)晶器水量為3200L/min，二次冷卻比水量為0.15～0.20L/kg，二冷采用中冷偏弱，提高鑄坯進(jìn)拉矯機(jī)溫度，控制鑄坯的拉矯溫度≥850℃，控制鑄機(jī)二冷室外來水，避開高溫脆性區(qū)。鑄坯緩冷48小時(shí)以上，增加鑄坯熱酸檢驗(yàn)頻次，加強(qiáng)監(jiān)控鑄坯皮下及表面裂紋。

加熱工位：緩慢升溫，燒鋼溫度不高于1230℃，采用開軋溫度不高于1160℃的低溫軋制，在爐時(shí)間4～5小時(shí)，均熱小于3小時(shí)，進(jìn)加熱爐前，加一段燒嘴全部關(guān)閉，延長(zhǎng)預(yù)熱段，緩慢升溫，保證低溫段加一段和預(yù)熱段總時(shí)間不小于40分鐘。保證整個(gè)爐膛溫度均勻，消除腿部溫度差。

4 結(jié)論

（1）高強(qiáng)耐候熱軋310乙字鋼成品腿部“舌狀”裂紋是矩形鑄坯表面橫向裂紋造成的，通過連鑄過程的拉速、過熱度的匹配，優(yōu)化結(jié)晶器保護(hù)渣、二冷比水量及拉矯溫度可以有效避免鑄坯橫裂紋。

（2）鑄坯通過緩慢升溫避免了含有大量合金元素的310乙字鋼產(chǎn)生熱應(yīng)力或裂紋擴(kuò)展，低溫軋制保證了不形成銅鎳復(fù)合相及鋼材的綜合性能。

（3）工藝改進(jìn)后高強(qiáng)耐候熱軋310乙字鋼成品表面裂紋率明顯減少，降低至2.5％以下。提高了高強(qiáng)耐候熱軋310乙字鋼產(chǎn)品的成材率。

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（責(zé)任編輯 郭曉勇）

收稿日期：2023-04-08

基金項(xiàng)目：包頭職業(yè)技術(shù)學(xué)院基金項(xiàng)目“包頭職業(yè)技術(shù)學(xué)院2022科研創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)《新材料工藝改進(jìn)及性能控制》”（KJ202104）成果。

作者簡(jiǎn)介：馮巖青（1977-），女，副教授，博士，研究方向?yàn)樾庐a(chǎn)品研發(fā)及焊接技術(shù)。