張?玉，張春寅，王蘇盼

低速熱顆粒點(diǎn)燃聚苯乙烯泡沫的實(shí)驗(yàn)研究

張?玉，張春寅，王蘇盼

(南京工業(yè)大學(xué)安全科學(xué)與工程學(xué)院，南京 210009)

具有一定動量的熱顆粒點(diǎn)燃保溫材料是發(fā)生高層建筑火災(zāi)的重要路徑．本文研究了低速熱顆粒(直徑8mm，初始速度為0～6m/s)沖擊聚苯乙烯泡沫燃料床的點(diǎn)火行為．研究發(fā)現(xiàn)：適當(dāng)增加熱顆粒初始速度(0～3m/s)可提高其點(diǎn)火危險性，但增加過多(3～6m/s)反而降低點(diǎn)火能力．在低速范圍內(nèi)，具有點(diǎn)火能力的熱顆粒需要經(jīng)過多次彈跳以達(dá)到速度小于0.35m/s的接觸速度才能夠停留在燃料床表面，且在燃料床表面的停留時間不小于40ms后才能發(fā)生點(diǎn)火．

熱顆粒；低速；聚苯乙烯泡沫；臨界條件

森林燃料、木質(zhì)建筑物的燃燒等過程產(chǎn)生的余燼或是電焊操作、高壓電線短路等過程產(chǎn)生的高溫顆粒，在環(huán)境風(fēng)、火羽流等外力作用下運(yùn)輸至其產(chǎn)生區(qū)域之外，落地后點(diǎn)燃周圍可燃燃料引發(fā)火災(zāi)的過程，即為飛火．在森林-城鎮(zhèn)交界域(WUI)火災(zāi)的災(zāi)后危害評估分析中，飛火被認(rèn)為是引燃建筑物的主要原因之一．飛火顆粒點(diǎn)燃建筑構(gòu)件、建筑外立面保溫材料等是導(dǎo)致建筑火災(zāi)、森林-城鎮(zhèn)交界域大火加速跳躍式蔓延的重要途徑．如2007年發(fā)生的美國南加州大火中有2/3的燒毀建筑是由于飛火的直接或間接襲擊引發(fā)的[1]；同年美國加州草谷火災(zāi)中燒毀的199家建筑里有193家是受到飛火侵?jǐn)_的[2]；2010年發(fā)生的中央電視臺配樓大火[3]、上海“11·15”特大火災(zāi)事故是由于煙花、焊渣顆粒引燃保溫材料引發(fā)的．飛火導(dǎo)致的火災(zāi)加速跳躍式蔓延給撲救工作帶來極大的困難，深刻認(rèn)識飛火發(fā)生本質(zhì)及其防治措施，是控制火災(zāi)離散蔓延的重要保障．

一般的，將飛火現(xiàn)象分為飛火顆粒的產(chǎn)生、輸運(yùn)和點(diǎn)燃落地點(diǎn)可燃物3個連續(xù)的過程．大多數(shù)研究者簡化研究設(shè)計(jì)、只關(guān)注其中一個部分，但熱顆粒是否具有點(diǎn)火危險性與3個部分密切相關(guān)，尤其是飛火顆粒的輸運(yùn)過程和點(diǎn)燃過程．輸運(yùn)過程賦予熱顆粒動量使其以一定速度運(yùn)動，隨后落至燃料表面發(fā)生點(diǎn)火行為．不同接觸速度下，熱顆粒與燃料床可能產(chǎn)生不同的接觸關(guān)系．熱顆?？赡苤苯忧度?、穿透或在燃料床表面彈跳后點(diǎn)燃燃料．當(dāng)熱顆粒自由落體落至纖維素粉末燃料床上時都有一定程度的反彈，尺寸越小反彈越高[4]，但反彈過程增加了熱顆粒的冷卻時間．作者先前工作也表明[5]，熱顆粒與燃料床的接觸過程中由于停留時間的增加，點(diǎn)火的臨界顆粒溫度會略微降低，說明熱顆粒與燃料床之間的接觸關(guān)系對點(diǎn)火有明顯影響．

前人為模擬輸運(yùn)過程中飛火顆粒的燃燒、拋射狀態(tài)，落地時分布密度、質(zhì)量、形態(tài)等參量的變化規(guī)律，在實(shí)驗(yàn)研究過程中多將熱顆粒置于0～40m/s的環(huán)境風(fēng)速[6]中，并將熱顆粒落地時終端墜落速度假設(shè)為3m/s、6m/s、8m/s、9m/s[7-9]．目前墜落速度對點(diǎn)燃過程的影響暫未有相關(guān)研究，進(jìn)行不同速度熱顆粒的點(diǎn)火研究對模擬貼合實(shí)際飛火產(chǎn)生情景和補(bǔ)充完善飛火顆粒點(diǎn)火機(jī)理有重要意義．

本文結(jié)合終端墜落速度范圍及實(shí)驗(yàn)條件限制等情況，重點(diǎn)研究低速范圍內(nèi)熱顆粒速度對其點(diǎn)燃的影響．實(shí)驗(yàn)建立了熱顆粒點(diǎn)燃平臺[10]，研究8mm直徑鋼顆粒在不同溫度(970～1070℃)和沖擊速度(0～6m/s)下點(diǎn)燃建筑外墻保溫材料(聚苯乙烯泡沫)的點(diǎn)火特性，揭示低速熱顆粒點(diǎn)燃建筑保溫材料的點(diǎn)火現(xiàn)象、點(diǎn)火概率、彈跳情況及點(diǎn)火機(jī)理．

1?實(shí)驗(yàn)方法與流程

圖1?熱顆粒加速實(shí)驗(yàn)裝置原理

1.1?實(shí)驗(yàn)材料

根據(jù)以往實(shí)驗(yàn)結(jié)果[5,10]，本實(shí)驗(yàn)初步研究8mm直徑的溫度實(shí)心顆粒(304不銹鋼材質(zhì))，實(shí)驗(yàn)溫度分別為970℃，1020℃和1070℃．熱顆粒通過自由落體或加速實(shí)驗(yàn)裝置加速垂直落至聚苯乙烯泡沫上，通過視頻處理獲得顆粒的下落速度．例如，將燃料床分別置于距離陶瓷管下沿垂直向下9.5cm和39cm處，熱顆粒分別自由落體實(shí)現(xiàn)如表1的速度1和速度2．當(dāng)然，調(diào)節(jié)燃料床與陶瓷管垂直距離可實(shí)現(xiàn)0～1.2m/s間的任何速度．考慮到顆粒速度3下落距離過長，實(shí)驗(yàn)隨機(jī)性較大，因此先將熱顆粒用打擊裝置加速后，再自由落體至置于距離陶瓷管下沿82cm處的燃料床，此時熱顆粒達(dá)到速度3．

表1?實(shí)驗(yàn)中熱顆粒溫度和初始速度分布

Tab.1　　The temperature and initial velocity of the hot particles in the experiments

實(shí)驗(yàn)的燃料床是由武漢天元銘創(chuàng)建筑材料有限公司生產(chǎn)的商業(yè)外墻保溫材料——聚苯乙烯泡沫．實(shí)驗(yàn)材料由聚乙烯催化而成，未添加阻燃劑，是一種硬質(zhì)閉孔結(jié)構(gòu)的非阻燃型泡沫[11]．先前研究已呈現(xiàn)其熱解曲線，熱解溫度約450℃[5]．該材料延伸性極小，當(dāng)軸向應(yīng)變?yōu)?%時，EPS泡沫表現(xiàn)出彈塑性．泡沫密度為(19.94±0.37)kg/m3，尺寸為20cm×20cm×5cm．實(shí)驗(yàn)中，泡沫四周包裹防火棉，以隔熱和限制燃料床四周氧氣的供應(yīng)．

1.2?實(shí)驗(yàn)過程和測量

實(shí)驗(yàn)過程中，一旦爐內(nèi)溫度穩(wěn)定，使用長柄金屬勺將不銹鋼顆粒固定于加熱爐中心加熱．同時顆粒表面打小孔，插入兩支K型熱電偶(觸點(diǎn)直徑分別是1mm和0.5mm)監(jiān)測顆粒表面溫度，修正測量誤差．待顆粒溫度接近預(yù)定爐溫且溫度穩(wěn)定時，旋轉(zhuǎn)金屬勺使顆粒沿陶瓷管滾落，陶瓷管終端熱顆粒水平速度為零．熱顆粒垂直方向自由落體或者在陶瓷管出口位置被加速后落至燃料床表面．

實(shí)驗(yàn)中有兩臺攝像機(jī)(50幀/s)分別從正視方向和45°斜向下方向，對實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象進(jìn)行記錄．為降低實(shí)驗(yàn)隨機(jī)性的影響，同一工況重復(fù)試驗(yàn)5～8次以得到點(diǎn)火概率．

2?實(shí)驗(yàn)結(jié)果

實(shí)驗(yàn)過程觀察到不點(diǎn)燃、明火點(diǎn)燃(嵌入點(diǎn)火、接觸點(diǎn)火)兩種點(diǎn)火現(xiàn)象，將可見火焰持續(xù)時間超過1s的點(diǎn)火定義為成功點(diǎn)火．由于熱顆粒點(diǎn)燃過程的復(fù)雜性和隨機(jī)性，本文采用先前文章[10-13]里對“點(diǎn)燃概率”的定義，即顆粒成功點(diǎn)燃燃料床的次數(shù)(ig)與該工況其總試驗(yàn)次數(shù)(tot)的比值，即：

2.1?點(diǎn)燃現(xiàn)象

圖2呈現(xiàn)的是8mm熱顆粒在1020℃溫度下，以1.15m/s、2.9m/s和5.99m/s等3種速度沖擊燃料床時的點(diǎn)火實(shí)驗(yàn)快照．假設(shè)熱顆粒沖擊接觸燃料床的前一時刻為0時刻，據(jù)此定義，所有熱顆粒與燃料床的第1次接觸均在第20ms．另將熱顆粒從離開燃料床到完全落至燃料床的時間間隔≥60ms的彈跳定義為一次成功的彈跳．

如圖2(a)所示，熱顆粒以1.15m/s沖擊燃料床時，熱顆粒發(fā)生一次彈跳，分別在20ms、140ms與燃料床接觸，彈跳高度為2.29cm．隨后，逐漸嵌入并在320ms發(fā)生點(diǎn)火，形成穩(wěn)定的長條狀火焰．當(dāng)熱顆粒以2.9m/s沖擊燃料床時，如圖2(b)，熱顆粒發(fā)生兩次彈跳，彈跳高度分別為7.9cm、1.8cm，彈跳期間熱顆粒分別在20ms、280ms和400ms與燃料床接觸．在第3次接觸后，熱顆粒逐漸嵌入燃料床，隨后在520ms發(fā)生點(diǎn)火．圖2(c)展示的是熱顆粒以5.99m/s沖擊燃料床的實(shí)驗(yàn)快照，熱顆粒彈跳3次，彈跳高度隨彈跳次數(shù)的增加而減小，分別為18.7cm、3.8cm、0.6cm．在彈跳期間熱顆粒分別在20ms，440ms，600ms和680ms與燃料床接觸，第4次接觸后，熱顆粒在800ms點(diǎn)燃燃料床．

另一方面，照片中的假體卻又代表著二十世紀(jì)后期。這樣一個數(shù)字化手段創(chuàng)造的恐怖景象，使用最現(xiàn)代化的技術(shù)呈現(xiàn)被弓箭刺穿的圣·塞巴斯蒂安（St. Sebastian）那種令人窒息的樣貌——這樣的畫面自文藝復(fù)興與巴洛克藝術(shù)興起以來即是基督教藝術(shù)的組成部分。

圖2?熱顆粒以1.15m/s、2.9m/s和5.99m/s沖擊點(diǎn)燃燃料床時的實(shí)驗(yàn)快照

對比分析上述3組實(shí)驗(yàn)快照，說明熱顆粒以一定速度沖擊聚苯乙烯泡沫燃料床時，熱顆粒彈跳次數(shù)、彈跳高度與顆粒速度呈正相關(guān)．這主要是由于聚苯乙烯泡沫具有彈性，熱顆粒與燃料床接觸過程中接觸時間小于點(diǎn)火延滯時間，不能發(fā)生點(diǎn)火．在1.15m/s、2.9m/s和5.99m/s等3個初始速度下，熱顆粒點(diǎn)火延遲時間分別為320ms、520ms、800ms，點(diǎn)火延遲時間隨著初始速度增加而增加，是因?yàn)闊犷w粒彈跳次數(shù)與初始速度呈正相關(guān)．

圖3呈現(xiàn)的是熱顆粒(8mm，1070℃)以6.2m/s沖擊點(diǎn)燃燃料床時的實(shí)驗(yàn)快照．熱顆粒彈跳情況與圖2(c)一致，即熱顆粒彈跳3次，在彈跳期間熱顆粒分別在20ms、440ms、600ms和660ms與燃料床接觸，說明在實(shí)驗(yàn)溫度范圍內(nèi)熱顆粒溫度的提高對熱顆粒與燃料床接觸過程的相關(guān)參數(shù)幾乎沒有影響，但溫度的提高使得熱顆粒與燃料床接觸的過程中出現(xiàn)閃燃點(diǎn)火．在第2次接觸彈跳后，即460ms時，燃料床上出現(xiàn)閃燃，但隨著熱顆粒的彈開，火焰熄滅，這主要是由于接觸時間過短，燃料床不能在熱源離開的情況下維持熱解和燃燒[14]．第3次接觸中沒有閃燃出現(xiàn)，660ms時發(fā)生第4次接觸，熱顆粒接觸燃料床即出現(xiàn)閃燃，但熱顆粒沒有彈開而是停留在落點(diǎn)處，在熱源持續(xù)加熱作用下，閃燃火焰擴(kuò)大并且亮度提高，在700ms時發(fā)生點(diǎn)火．提高熱顆粒溫度使接觸過程有閃燃火焰出現(xiàn)，但由于熱顆粒與燃料床的接觸時間非常短致使熱顆粒停止彈跳前不能造成點(diǎn)火．

圖3?熱顆粒以6.2m/s沖擊點(diǎn)燃燃料床時的實(shí)驗(yàn)快照

2.2?低速熱顆粒點(diǎn)燃聚苯乙烯泡沫的點(diǎn)燃概率

圖4給出了低速熱顆粒點(diǎn)燃聚苯乙烯泡沫的點(diǎn)燃概率與熱顆粒溫度(p)、初始速度()的關(guān)系．每個圓圈表示5組以上重復(fù)實(shí)驗(yàn)，彩色條將點(diǎn)燃概率從20%(黑色)縮放到100%(白色)．從圖中觀察可知，適當(dāng)增加熱顆粒初始速度(1.2～3m/s)可提高其點(diǎn)火危險性，但增加過多(3～6m/s)反而降低了點(diǎn)火能力．當(dāng)熱顆粒溫度遠(yuǎn)大于臨界點(diǎn)火溫度時，如1070℃，速度對熱顆粒點(diǎn)火能力幾乎沒有影響．

為進(jìn)一步驗(yàn)證適當(dāng)增加熱顆粒初始速度可提高其點(diǎn)火危險性，額外進(jìn)行了0m/s、0.35m/s、0.5m/s、0.75m/s初始速度下的點(diǎn)火實(shí)驗(yàn)．圖5給出970℃熱顆粒在0～6m/s初始速度下的點(diǎn)火概率分布．當(dāng)初始速度從0m/s增加至3m/s時，熱顆粒的點(diǎn)火危險性提高，即：點(diǎn)燃概率從25%增加至100%．但當(dāng)熱顆粒以6m/s沖擊燃料床時，熱顆粒點(diǎn)火能力明顯降低．如970℃時，熱顆粒點(diǎn)燃概率為20%，明顯低于其他初始速度．

圖4?熱顆粒的點(diǎn)燃概率與顆粒溫度和初始速度的關(guān)系

圖5?970℃熱顆粒的初始速度與點(diǎn)燃概率的關(guān)系

基于先前對聚苯乙烯泡沫熱顆粒點(diǎn)燃研究，熱顆粒接觸材料表面，材料受熱而發(fā)生熱解反應(yīng)(熱解時間)，熱解氣體釋放并與空氣混合形成易燃混合氣(混合時間)，易燃?xì)怏w的燃燒(化學(xué)反應(yīng)時間)．從點(diǎn)火時刻火焰形態(tài)以及顆粒停留位置可判斷該易燃?xì)怏w點(diǎn)燃過程是由熱顆粒觸發(fā)的預(yù)混氣體的先導(dǎo)點(diǎn)火過程．因而，熱顆粒在整個點(diǎn)火過程中不僅是個加熱源而且是先導(dǎo)點(diǎn)火源[5, 10]．固體先導(dǎo)點(diǎn)火過程的點(diǎn)火延滯時間可由熱解時間、混合時間以及化學(xué)反應(yīng)時間之和估算．一般化學(xué)反應(yīng)時間極短，是10-4的量級．根據(jù)顆粒點(diǎn)火溫度遠(yuǎn)大于材料熱解溫度，顆粒攜帶的能量遠(yuǎn)大于熱解需要的能量以及點(diǎn)燃與不點(diǎn)燃對燃料消耗量影響很弱，可以證明材料可在短時間產(chǎn)生足夠的熱解氣體，熱解時間對點(diǎn)燃沒有影響．因而，熱顆粒點(diǎn)燃其實(shí)是易燃?xì)怏w的混合時間與顆粒在表面滯留時間的相互競爭的結(jié)果[10]．

在0～3m/s的速度下，顆粒彈跳時間較短，在停留于EPS燃料床表面時的溫度下降不超過20℃．與此同時，因?yàn)槌跏妓俣鹊脑黾幽軌驕p少顆粒周邊可燃?xì)怏w的混合時間，所以在這一速度范圍內(nèi)點(diǎn)火概率隨速度的增加而增加．

但是因?yàn)闊犷w粒從接觸燃料床的時刻起至完全落至燃料床的時間間隔與熱顆粒初始速度呈正比，當(dāng)初始速度為6m/s時，熱顆粒有更長時間冷卻降溫．顆粒停留于EPS燃料床表面時溫度較初始溫度下降大于30℃，從而降低點(diǎn)火能力．

2.3?彈跳過程中的接觸速度

圖6呈現(xiàn)的是顆粒接觸速度與初始溫度、接觸次序的關(guān)系．圖6(a)表示3m/s沖擊速度下，熱顆粒彈跳過程中的接觸速度與初始溫度的關(guān)系，圖6(b)表示1020℃顆粒溫度下，熱顆粒以3種沖擊速度接觸燃料床后接觸速度與接觸次序的關(guān)系．誤差棒表示該工況下重復(fù)實(shí)驗(yàn)間存在的誤差，較小的誤差表示實(shí)驗(yàn)重復(fù)性較好．

圖6?顆粒接觸速度與初始溫度、接觸次序的關(guān)系

熱顆粒以3m/s沖擊速度接觸燃料床時，熱顆粒溫度對隨后彈跳過程中接觸速度幾乎沒有影響．如圖6(a)所示，熱顆粒在3m/s沖擊速度下第1次接觸燃料床，彈跳后的第2次接觸速度約為1.2m/s，大約是初始速度的2/5，隨后第3次接觸速度在0.3m/s左右，溫度的變化對接觸速度幾乎沒有影響．所以在低速熱顆粒彈跳過程中，熱顆粒溫度不是控制速度的主要因素．

在同一溫度下，熱顆粒以1.18m/s、3.03m/s、6.05m/s的初始速度接觸燃料床時，其彈跳過程中接觸速度與接觸次序的關(guān)系如圖6(b)所示．接觸速度隨接觸次序的增加而降低，不同初始速度下，相鄰兩次接觸間的速度差值不同，初始速度越大，速度差值越大，如D1＞D1＞D1，這是因?yàn)榕菽膹椥詫傩阅軌蚓彌_卸掉一部分速度，熱顆粒速度越大，緩沖卸掉的速度越多．彈跳過程使熱顆粒不斷減速，直到＜0.35m/s，熱顆粒不再彈跳而是停留在燃料床表面，進(jìn)而發(fā)生點(diǎn)火．

故在低速范圍內(nèi)，初始溫度對接觸速度的影響甚微，熱顆粒需要經(jīng)過多次彈跳以達(dá)到＜0.35m/s的接觸速度后才能夠停留在燃料床表面．此時，如果熱顆粒溫度足夠熱解可燃物并引燃可燃混合氣體就能發(fā)生點(diǎn)火．

2.4?點(diǎn)火延滯時間

圖7表示本實(shí)驗(yàn)所有工況下熱顆粒彈跳過程的接觸速度與點(diǎn)火延滯時間的關(guān)系．點(diǎn)火延滯時間為自熱顆粒接觸燃料床的時刻起至發(fā)生點(diǎn)火的時間間隔．由于熱顆粒初始溫度的影響，一定速度下，點(diǎn)火延滯時間區(qū)間寬度在300ms內(nèi)，較高的初始溫度可減小點(diǎn)火延滯時間．熱顆粒點(diǎn)火延滯時間隨速度的增加而增加，主要是由熱顆粒彈跳次數(shù)增加導(dǎo)致的．

圖7?熱顆粒彈跳過程的接觸速度與點(diǎn)火延滯時間的關(guān)系

在誤差范圍內(nèi)，點(diǎn)火延滯時間同速度兩者近似呈正比關(guān)系，如1070℃，6.40m/s的初始速度下，接觸速度與對應(yīng)的點(diǎn)火延滯時間分別為：6.06m/s (700ms)，1.97m/s(300ms)，0.63m/s(140ms)，0.15m/s(60ms)，從圖中也可明顯看出同一形狀符號之間的連線幾乎是直線．在0～1m/s范圍內(nèi)，點(diǎn)火延滯時間在40～200ms之間，說明熱顆粒要發(fā)生點(diǎn)火，顆粒在燃料床表面的停留時間要大于或等于40ms.同樣的，在一定熱顆粒初始溫度下，存在最大點(diǎn)火延滯時間使得熱顆粒在該時間范圍內(nèi)不能冷卻到最低點(diǎn)火溫度．如970℃，熱顆粒的最大點(diǎn)火延滯時間小于900ms，若熱顆粒在該時間范圍內(nèi)仍不能夠停留在燃料床時則肯定不會發(fā)生點(diǎn)火．

3?結(jié)?論

本文呈現(xiàn)了低速熱顆粒對建筑保溫材料-低密度聚苯乙烯泡沫的點(diǎn)燃實(shí)驗(yàn)研究．

(1)低速熱顆粒對聚苯乙烯泡沫的點(diǎn)燃過程要經(jīng)過數(shù)次彈跳直至完全落至燃料床后才能發(fā)生點(diǎn)火，彈跳次數(shù)和彈跳高度與初始速度呈正相關(guān)．同時隨著彈跳次數(shù)的增加，點(diǎn)火延滯時間同樣隨初始速度的增加而增加．

(2)在實(shí)驗(yàn)溫度范圍內(nèi)熱顆粒溫度對熱顆粒與燃料床接觸過程的相關(guān)參數(shù)幾乎沒有影響．在低速范圍內(nèi)，熱顆粒初始速度的增加可提高熱顆粒的點(diǎn)火能力，但是速度增加過多反而會因?yàn)檩^多的彈跳降低熱顆粒的點(diǎn)火危險性．

(3)熱顆粒經(jīng)過多次彈跳以達(dá)到＜0.35m/s的接觸速度后才能夠停留在燃料床表面，并且在熱顆粒溫度足夠的前提下，顆粒在燃料床表面的停留時間要大于或等于40ms才能發(fā)生點(diǎn)火．

該研究貼合實(shí)際飛火產(chǎn)生情景并補(bǔ)充完善現(xiàn)有飛火顆粒點(diǎn)火實(shí)驗(yàn)，對建筑及森林-城鎮(zhèn)交界域火災(zāi)中的飛火預(yù)測及防控具有重要意義．

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Ignition of EPS Foam by Low-Velocity Hot Particles

Zhang Yu，Zhang Chunyin，Wang Supan

(College of Safety and Engineering，Nanjing Tech University，Nanjing 210009，China)

The ignition of thermal insulation materials by hot particles with a certain momentum is an important path for high-rise building fires. This paper studies the ignition behavior of low-velocity hot particles(diameter 8mm，initial velocity 0—6m/s)impacting the expandable polystyrene(EPS)foam. It has been found that an appropriate increase in the initial velocity of hot particles(0—3m/s)can increase its ignition risk，but an excessive increase(3—6m/s)will reduce the ignition ability of hot particles. Within the low-velocity range，the hot particles with ignition ability will bounce several times to reduce the contact velocity below 0.35m/s before they can stay on the surface of the fuel bed. In addition，the residence time of hot particles on the surface of the fuel bed must reach 40ms and above before ignition occurs.

hot particle；low-velocity；expandable polystyrene foam；critical conditions

10.11715/rskxjs.R202305035

TK11

A

1006-8740(2023)04-0460-07

2022-03-21．

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(52176113)；江蘇省高等學(xué)校基礎(chǔ)科學(xué)(自然科學(xué))重大項(xiàng)目(21KJA620003)；江蘇省研究生科研創(chuàng)新計(jì)劃資助項(xiàng)目(KYCX21_1194).

張?玉(1993—??)，女，碩士研究生，15738516601@163.com.

王蘇盼，女，博士，副教授，wangsp@njtech.edu.cn.

(責(zé)任編輯：梁?霞)