肖 波，曾小輝，吳耀森，劉清化，龔 麗，湯石生

（1.廣東省現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備研究所，廣東 廣州 510630；2.農(nóng)業(yè)農(nóng)村部華南現(xiàn)代農(nóng)業(yè)智能裝備重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東 廣州 510630；3.廣東弘科農(nóng)業(yè)機(jī)械研究開發(fā)有限公司，廣東 廣州 510555）

0 引言

熱泵干燥是一種高效節(jié)能、無直接碳排放的稻谷干燥技術(shù)[1-2]，在糧食儲(chǔ)藏加工領(lǐng)域有廣闊的應(yīng)用前景。作者所在團(tuán)隊(duì)研發(fā)了適合于南方高水分稻谷并采用循環(huán)緩蘇干燥工藝[3-6]的稻谷熱泵干燥機(jī)[7-8]，在廣東獲得了大規(guī)模推廣應(yīng)用[9]。循環(huán)周期是緩蘇干燥工藝的重要參數(shù)，對(duì)稻谷顆粒爆腰增值率、干燥速率、累積通風(fēng)時(shí)間等都有重要影響[3,10]。為適應(yīng)不同稻谷干燥工藝[11-12]、優(yōu)化能效，稻谷熱泵干燥機(jī)的設(shè)計(jì)需考慮循環(huán)周期的調(diào)控。

循環(huán)周期由排糧機(jī)構(gòu)控制，其流量決定了集糧、提升、布糧等機(jī)構(gòu)的流量[13]。常見的排糧機(jī)構(gòu)有槽形容積式、柵板式、振動(dòng)式、翻板式、葉輪式等[14]。稻谷熱泵干燥機(jī)采用了特殊設(shè)計(jì)的六葉輪式排糧機(jī)構(gòu)[13]，通過調(diào)節(jié)葉輪轉(zhuǎn)速，控制循環(huán)速率，具有結(jié)構(gòu)簡單、安裝和控制方便的特點(diǎn)[15-16]。了解六葉輪排糧過程，對(duì)稻谷熱泵干燥機(jī)循環(huán)周期的調(diào)控具有重要意義。此外，應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，六葉輪排糧機(jī)構(gòu)的葉片和出口處殼體容易變形損壞[13]。要解決該問題，也有必要了解六葉輪排糧過程，進(jìn)而分析并優(yōu)化結(jié)構(gòu)。

稻谷在排糧機(jī)構(gòu)中的運(yùn)動(dòng)屬于散體運(yùn)動(dòng)，具有復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)規(guī)律[17]。離散元方法（Discrete Element Method,DEM）是研究散體流動(dòng)的有效工具，目前在糧食運(yùn)動(dòng)方面已獲得不少應(yīng)用。KEPPLER 等[18]采用DEM 研究了混流式干燥機(jī)中的小麥速度分布。WEIGLER 等[19]試驗(yàn)對(duì)比了混流式干燥機(jī)中小麥流動(dòng)特征的DEM 模擬結(jié)果。這類研究主要關(guān)注的是干燥機(jī)內(nèi)部顆粒流動(dòng)的均勻性，對(duì)排糧機(jī)構(gòu)的關(guān)注不多。MELLMANN 等[20]研究了混流式干燥器排糧閥門流量特性。張幸彪研究了葉輪排糧過程中葉輪的受力狀況，但未考慮糧食的流動(dòng)[15]。等[21]則采用DEM 研究了葉輪閥門中顆粒物料的流動(dòng)過程。DONG 等[16]對(duì)葉輪式回轉(zhuǎn)給料機(jī)進(jìn)行了EDEM 模擬和試驗(yàn)研究，分析了轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速和物料填充系數(shù)對(duì)輸送效果的影響。然而，以上對(duì)葉輪式排料或給料器的研究，針對(duì)的主要是普通球形顆粒，葉輪裝置也與稻谷熱泵干燥機(jī)所用有很大不同。

因此，本文采用DEM 方法研究稻谷熱泵干燥機(jī)六葉輪排糧機(jī)構(gòu)中的稻谷流動(dòng)過程，并優(yōu)化其結(jié)構(gòu)。

1 材料與方法

1.1 葉輪排糧機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)及作用

稻谷熱泵干燥機(jī)的排糧機(jī)構(gòu)為特殊設(shè)計(jì)的六葉輪式排糧機(jī)構(gòu)，如圖1，排糧葉輪上部有未顯示部分。圖1 中葉輪工作時(shí)順時(shí)針旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速為ω。葉輪順時(shí)針旋轉(zhuǎn)目的是上揚(yáng)葉輪與下殼體間的稻谷，以減輕稻谷對(duì)下殼體的壓力。葉輪葉片外沿有彎折，折向轉(zhuǎn)動(dòng)方向，以增強(qiáng)對(duì)稻谷的上揚(yáng)作用，角度為α。下殼體出口處有向下的垂直折邊，以增強(qiáng)殼體的強(qiáng)度。下殼體出口段上折，與內(nèi)接圓r2相切，其長度a須保證葉輪靜止時(shí)稻谷不自流。葉輪葉片外緣與下殼體間留有較大間隙，以方便安裝。30 t 稻谷熱泵干燥機(jī)的六葉輪排糧機(jī)構(gòu)參數(shù)見表 1。

圖1 六葉輪式排糧結(jié)構(gòu)及參數(shù)

表1 六葉輪式排糧結(jié)構(gòu)參數(shù)值

30 t 稻谷熱泵干燥機(jī)的排糧段由8 個(gè)六葉輪排糧機(jī)構(gòu)組成，分為 A、B 組，每組各 4 個(gè)，如圖 2。每2 個(gè)葉輪構(gòu)成1 對(duì)，轉(zhuǎn)向相反。實(shí)際工作中，A、B組葉輪輪流工作。計(jì)算稻谷流量時(shí)，可以看作是 1組排糧輪連續(xù)工作。本研究假設(shè)8 個(gè)葉輪機(jī)構(gòu)有相同的流量特性，僅對(duì)其中1 個(gè)進(jìn)行研究。

圖2 30 t 稻谷熱泵干燥機(jī)排糧部件構(gòu)成

干燥機(jī)干燥塔主體由緩蘇段和干燥段構(gòu)成，如圖3。干燥過程中，稻谷每次循環(huán)都要經(jīng)歷1 次緩蘇（間歇）干燥。緩蘇段和干燥段容積之比決定了稻谷在緩蘇段和干燥段的停留時(shí)間之比，即緩蘇比。而排糧段位于干燥塔下方，其流量控制了稻谷在緩蘇段和干燥段經(jīng)歷的時(shí)間，即循環(huán)周期（忽略其他部分停留時(shí)間）。

圖3 稻谷熱泵干燥機(jī)干燥塔結(jié)構(gòu)示意圖

南北方稻谷收獲含水率和干燥特性差異大[7,11,12]。本文稻谷熱泵干燥機(jī)通過干燥塔緩蘇比和循環(huán)周期設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)了更適合于南方高含水率稻谷的干燥工藝，不僅能效更高[1]，而且可滿足1 天干燥1 批的生產(chǎn)要求。

1.2 稻谷在排糧機(jī)構(gòu)中流動(dòng)的DEM模型

1.2.1 稻谷顆粒的多球體幾何模型

稻谷顆粒具有復(fù)雜的外形輪廓，顆粒之間也有一定的差異性[22]。為簡化和方便計(jì)算，將稻谷顆粒外形近似為等腰橢球體，如圖4。本文忽略稻谷顆粒大小的差異性，長軸和短軸取稻谷顆粒的平均尺寸[23]。南方稻谷主要為秈稻，取其代表性尺寸[22]：長軸2a=8.37 mm；短軸2b=2.97 mm。

圖4 稻谷顆粒等腰橢球模型

直接采用上述橢球體單元進(jìn)行離散元計(jì)算較為復(fù)雜[24]，在離散元軟件 EDEM 中可采用多球填充模型近似等腰橢球體稻谷顆粒[23,25]。根據(jù)多球體模型，等腰橢球體可以用球心固定于長軸上的N個(gè)內(nèi)接球來近似。根據(jù)對(duì)稱性，最大內(nèi)接球球心位于橢球中心O，左右半長軸上有相等數(shù)量的內(nèi)接球，最小球離橢球中心最遠(yuǎn)。采用 MARKAUSKAS 等[24]的方法——球間距離隨橢球形狀等比例變化——計(jì)算內(nèi)接球心位置及半徑。綜合考慮計(jì)算速度和精度，內(nèi)接球的個(gè)數(shù)N 取為9[24]。算得的內(nèi)接球球心位置及半徑見表2。表中球心位于橢球長軸上，球心坐標(biāo)原點(diǎn)為橢球中心。

表2 稻谷顆粒模型參數(shù)

EDEM 中生成的稻谷顆粒三維模型如圖 5。

圖5 稻谷顆粒三維模型

1.2.2 接觸模型

將稻谷流動(dòng)看作是顆粒間相互作用以及顆粒與排糧部件材料相互作用的結(jié)果?？紤]到收獲期稻谷含水率一般較低，假設(shè)顆粒間的黏附力可忽略，近似為理想顆粒，選擇Hertz-Mindlin 非滑移接觸模型[18]。接觸模型將法向和切向力耦合，計(jì)算出顆粒接觸碰撞時(shí)受到的作用力，通過迭代，計(jì)算出顆粒群在仿真時(shí)間內(nèi)的位置信息。

顆粒受到的法向力為

式中：

E0——兩個(gè)相互作用顆粒的等效楊氏模量，其中υ為泊松比，G為剪切模量；

δ——兩個(gè)顆粒間的重疊距離；

R0——等效半徑；

m0——等效質(zhì)量；

υnrel——兩顆粒間相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度的法向分量；

Cr——恢復(fù)系數(shù)。

顆粒受到的切向力為

式中：

G0——兩個(gè)相互作用顆粒的等效剪切模量；

δt——兩個(gè)顆粒間的切向重疊；

υtrel——兩個(gè)顆粒間相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度的切向分量。

滾動(dòng)摩擦力矩為

式中：

Ri——接觸點(diǎn)到第i個(gè)顆粒的距離；

ωi——第i個(gè)顆粒的角速度。

1.2.3 幾何模型

根據(jù)表1 所列參數(shù)，在CAD 軟件中對(duì)六葉輪部件進(jìn)行3D 建模，并導(dǎo)入EDEM 軟件，生成幾何模型[25]。

對(duì)完整六葉輪排糧部件進(jìn)行計(jì)算，需要的時(shí)間太長，因此，對(duì)圖1 葉輪機(jī)構(gòu)上部未顯示部分進(jìn)行簡化，如圖6 中的全尺寸結(jié)構(gòu)（a）和截?cái)嗟娜~輪部（b）。實(shí)際結(jié)構(gòu)——全尺寸結(jié)構(gòu)（a）上部設(shè)有1 個(gè)直徑為110 mm 的觀察窗，可以看到稻谷的流動(dòng)狀況。截?cái)嗟娜~輪部（b）上方設(shè)置25 mm 高的擋板，防止生成的稻谷顆粒外溢。為進(jìn)一步減少計(jì)算量，六葉輪排糧部件沿軸線方向取50 mm 寬度，忽略垂直于軸線的干燥機(jī)殼體的影響，前后面為周期性邊界[25]。

圖6 排糧部件幾何模型

六葉輪排糧部件軸線與上方角狀盒軸線垂直，因此，可設(shè)全尺寸結(jié)構(gòu)及截?cái)嗄Ｐ蜕戏骄鶠榫鶆蜻M(jìn)糧。為統(tǒng)一模擬起始狀態(tài)，在葉輪上方最窄處，設(shè)一虛擬閥門。設(shè)定進(jìn)料口持續(xù)進(jìn)料，而葉輪先固定不旋轉(zhuǎn)，虛擬閥門不開；待稻谷顆粒堆滿葉輪上方一定程度后，如圖6，葉輪開始旋轉(zhuǎn)，打開虛擬閥門排糧，直至穩(wěn)定排糧狀態(tài)。

1.3 模擬與分析

1.3.1 模型設(shè)置及計(jì)算

模擬計(jì)算工作在AMAX 工作站上進(jìn)行，配備2顆Intel(R) Xeon(R) Silver 4210 CPU、128G 內(nèi)存、1TB機(jī)械硬盤和2 顆NVIDIA Geforce RTX 2080 Ti 顯卡。

首先，在EDEM 軟件中設(shè)置好稻谷顆粒和葉輪部件的物料特性，參數(shù)值如表 3。

表3 模擬所需參數(shù)[23,26]

之后，進(jìn)行模擬計(jì)算。時(shí)間步長設(shè)定為自動(dòng)計(jì)算，網(wǎng)格大小取為4.5Rmin，保存數(shù)據(jù)間隔根據(jù)六葉輪轉(zhuǎn)速確定，一般0.01 s 保存1 次數(shù)據(jù)，開啟CPU計(jì)算加速。最后，對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行分析處理。

1.3.2 模擬方案

首先對(duì)全尺寸排糧輪部件進(jìn)行1 次計(jì)算，并與觀測數(shù)據(jù)對(duì)比驗(yàn)證；然后分析稻谷的流動(dòng)狀態(tài)，提出排糧葉輪的改進(jìn)方案；之后對(duì)比全尺寸結(jié)構(gòu)模型和截?cái)嗳~輪結(jié)構(gòu)模型。最后，在此基礎(chǔ)上，采用截?cái)嗟娜~輪結(jié)構(gòu)模型對(duì)改進(jìn)前后的排糧輪進(jìn)行模擬研究。

1.4 排糧速度的測定

由于生產(chǎn)現(xiàn)場不便對(duì)排糧速度直接測定，采用圖像處理的 Lucas-Kanade（LK）光流法[27]，從拍攝的稻谷流動(dòng)視頻中，計(jì)算稻谷流動(dòng)速度。由于原始視頻存在抖動(dòng)，目標(biāo)尺度和位置均有些許變化，以圓形觀察窗外徑為基準(zhǔn)，將視頻各幀調(diào)整到相同的位置與尺寸。經(jīng)過這樣處理后，視頻的抖動(dòng)現(xiàn)象明顯緩解。

稻谷速度計(jì)算步驟為[27]：①手動(dòng)選取計(jì)算范圍，為去除橫貫于觀察孔中央塑料蓋板手柄后的以觀察孔中心為中心、半徑為64.45 的圓面；②計(jì)算光流，獲取一些關(guān)鍵點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡；③根據(jù)運(yùn)動(dòng)軌跡、尺寸比例以及視頻幀率，可計(jì)算每個(gè)軌跡的速度；④進(jìn)一步得到當(dāng)前幀下所有軌跡的平均速度v；⑤將所有幀的速度v平均得到整個(gè)視頻的平均速度V。某一幀的結(jié)果如圖7 所示。

圖7 光流法測定排糧速度

2 結(jié)果與分析

2.1 全尺寸模型排糧速度的驗(yàn)證

在EDEM 模型中，從觀測孔中心設(shè)定一圓柱速度測量區(qū)域（velocity sensor）[25]，其軸線與觀測孔垂直，直徑為 64.45 mm，與視頻中計(jì)算觀測速度的范圍相同。區(qū)域稻谷平均速度計(jì)算從開始排糧直到葉輪旋轉(zhuǎn)1 周。實(shí)測葉輪轉(zhuǎn)速ω=0.5924 rad .s-1。選取約13 s 的觀測數(shù)據(jù)與計(jì)算得到的下降速度模擬值對(duì)比，如圖8。圖中模擬速度和觀測速度的離散性均較大，這與觀測區(qū)域較小有關(guān)，與稻谷顆粒的離散性也不無關(guān)系。從圖8 可看出，隨著時(shí)間推移，排糧速度的移動(dòng)平均（1/6 旋轉(zhuǎn)周期）趨于穩(wěn)定，但其始終高于觀測數(shù)據(jù)移動(dòng)平均0.58 mm/s 左右。這種差異可能歸結(jié)為觀察窗口壁面對(duì)稻谷顆粒的摩擦阻礙作用。該結(jié)果表明，本文模型對(duì)稻谷流動(dòng)速度的計(jì)算基本符合事實(shí)，可用于計(jì)算稻谷在六葉輪排糧機(jī)構(gòu)中的流動(dòng)過程。

圖8 觀察孔位置稻谷下降速度的測量與模擬值

從模擬數(shù)據(jù)還可以看出，當(dāng)開始排糧時(shí)，稻谷下降速度較快，隨著葉輪旋轉(zhuǎn)，稻谷下降速度減慢，最終趨于較為穩(wěn)定的狀態(tài)。稻谷顆粒下降速度的這種特點(diǎn)與模型特殊的初始設(shè)定有關(guān)。圖9 為葉輪旋轉(zhuǎn)一周不同時(shí)刻的稻谷流動(dòng)狀態(tài)。葉輪轉(zhuǎn)速ω=0.592 4 rad · s-1。排糧開始時(shí)，閥門打開，稻谷顆粒在重力作用下加速下落，填充下方葉輪葉片間的空間，此時(shí)稻谷下降速度較快。隨著下方葉輪空間填滿，稻谷下降速度減慢，逐漸趨于穩(wěn)定，其大小由六葉輪旋轉(zhuǎn)空出的容積決定。從圖中可以看出，除開始排糧的階段，葉輪的排糧具有周期性。該轉(zhuǎn)速下，葉輪幾乎保持1/2 的容積充滿稻谷。

圖9 葉輪旋轉(zhuǎn)一周不同時(shí)刻稻谷流動(dòng)狀態(tài)

2.2 排糧部件的改進(jìn)

葉輪排糧機(jī)構(gòu)下殼體出口上折段的長度應(yīng)該保證葉輪靜止時(shí)稻谷不自流。從圖9 中0.3 s 至2.1 s 的狀態(tài)可看出葉輪空間填充完畢后，稻谷在下殼體出口處停留，而不流出，占據(jù)的上折出口段長度約為當(dāng)前設(shè)計(jì)值a的1/2。

從圖9 中2.1 s 至10.7 s 中稻谷的狀態(tài)，可知排糧過程中，存在部分稻谷顆粒回流的情況，降低了葉輪排糧的效率。這是由于葉輪排糧機(jī)構(gòu)下殼體出口上折段的長度過長，擋住了下落的稻谷。這就造成了出口處稻谷顆粒的堆積，影響葉片和下部殼體的受力，長期運(yùn)轉(zhuǎn)有可能造成損壞。因此，葉輪葉片和下部殼體的設(shè)計(jì)需考慮稻谷的有效排出。

根據(jù)上述模擬結(jié)果，對(duì)葉輪排糧機(jī)構(gòu)提出改進(jìn)，即將下殼體出口上折段的長度縮短為原來的1/2，如圖10。僅改變上折段長度，而不改變其他部分，對(duì)干燥機(jī)整體設(shè)計(jì)影響最小，改動(dòng)最易。

圖10 改進(jìn)的六葉輪排糧結(jié)構(gòu)

2.3 截?cái)嗳~輪模型與全尺寸模型對(duì)比

為減少模擬計(jì)算時(shí)間，采用截?cái)嗟娜~輪結(jié)構(gòu)模型代替全尺寸結(jié)構(gòu)模型。首先對(duì)其替代效果進(jìn)行驗(yàn)證。

圖11 是截?cái)嗟娜~輪結(jié)構(gòu)模型與全尺寸結(jié)構(gòu)模型在虛擬閥門處垂直排糧速度的對(duì)比。從圖中可以看出兩種模型的垂直排糧速度移動(dòng)平均幾乎重合，因此，可以認(rèn)為二者對(duì)于研究葉輪部件的排糧過程具有相同的效果。

圖11 全尺寸與截取葉輪部件模擬結(jié)果對(duì)比

2.4 改進(jìn)前后排糧部件的流量特性

采用前述截?cái)嗟娜~輪模型研究改進(jìn)前后排糧部件單位厚度（葉輪軸線）上的質(zhì)量流量，單位為kg .(m .s)-1。

六葉輪排糧流量與其結(jié)構(gòu)和轉(zhuǎn)速有如下關(guān)系[15-16]：

式中：

ρ——稻谷密度，kg .m-3；

S——六葉輪空隙截面積，m2；

f——填充系數(shù)；

ω——葉輪轉(zhuǎn)速，rad .s-1。

由式（4）可知，在結(jié)構(gòu)給定時(shí)，排糧流量只受填充系數(shù)和葉輪轉(zhuǎn)速影響，不同的轉(zhuǎn)速可能會(huì)造成不同的填充系數(shù)，而填充系數(shù)由排糧機(jī)構(gòu)中稻谷的流動(dòng)狀態(tài)決定[16]。

模擬獲得的葉輪排糧機(jī)構(gòu)排糧流量m隨葉輪轉(zhuǎn)速ω的變化情況如圖12?？梢钥吹剑倪M(jìn)后葉輪排糧速度明顯提升。在真實(shí)轉(zhuǎn)速ω=0.592 4 rad .s-1時(shí)，改進(jìn)前后排糧速度由4.68 kg .（m .s）-1提升到6.10 kg .（m .s）-1。隨著轉(zhuǎn)速提高，機(jī)構(gòu)改進(jìn)的效果越明顯。這說明本研究對(duì)葉輪排糧結(jié)構(gòu)的改進(jìn)是有效的。還可以看出，在保證稻谷破碎率和葉輪壽命的前提下，可適當(dāng)通過提高葉輪轉(zhuǎn)速，減少現(xiàn)有30 t 稻谷熱泵干燥機(jī)的葉輪排糧機(jī)構(gòu)數(shù)量，降低成本。

圖12 排糧流量隨葉輪轉(zhuǎn)速的變化

對(duì)于改進(jìn)前的葉輪，使排糧流量最大的葉輪轉(zhuǎn)速處于 20.734 rad .s-1至 29.63 rad .s-1之間。而改進(jìn)后，最大流量轉(zhuǎn)速處于14.81 rad .s-1至20.734 rad .s-1之間。而且改進(jìn)后的最大流量要顯著大于改進(jìn)前的流量。

圖13 不同轉(zhuǎn)速下葉片間容積填充狀態(tài)

從圖13 可看出，改進(jìn)后稻谷的回流情況得到了明顯改善，尤其是在低速0.592 4 rad .s-1時(shí)，完全避免了稻谷回流。但是當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到5.924 rad .s-1及以上時(shí)，稻谷回流又再次出現(xiàn)。這是由于出口處稻谷下降速度的限制。然而，在當(dāng)前的葉輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)下，再縮短下殼體出口上折段長度，會(huì)造成靜止時(shí)稻谷自流。通過縮小葉片外緣與殼體間隙也是一種可行的辦法，但這樣會(huì)提高葉輪與殼體的加工和安裝精度，而且會(huì)導(dǎo)致干燥箱體的改動(dòng)，進(jìn)而提高成本。對(duì)于稻谷熱泵干燥機(jī)來說，為避免稻谷磨損破碎、延長部件壽命，葉輪排糧機(jī)構(gòu)主要工作于低速狀態(tài)下，可避免回流。因此，本文的改進(jìn)更符合實(shí)際，實(shí)用性較高。

3 結(jié)論

1）本文采用 DEM 對(duì)稻谷熱泵干燥機(jī)六葉輪式排糧機(jī)構(gòu)中的排糧過程進(jìn)行了研究。由LK 光流法處理視頻獲得的觀測數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果對(duì)比表明，DEM模型可用于研究六葉輪式排糧機(jī)構(gòu)的排糧過程。

2）葉片和下部殼體的設(shè)計(jì)需考慮稻谷的有效排出，并保證在靜止?fàn)顟B(tài)下稻谷不會(huì)自動(dòng)流出。模擬結(jié)果表明，現(xiàn)有葉輪排糧機(jī)構(gòu)為實(shí)際工作轉(zhuǎn)速0.592 4 rad .s-1時(shí)，出口處存在部分顆?；亓鳎档土伺偶Z效率。改進(jìn)的排糧機(jī)構(gòu)將下殼體出口上折段長度縮短為原來的1/2。

3）模擬表明排糧流量與葉輪轉(zhuǎn)速的非線性關(guān)系。改進(jìn)后，葉輪排糧速度明顯提升，隨著轉(zhuǎn)速提高，改進(jìn)效果越明顯。在保證稻谷破碎率和葉輪壽命的前提下，可適當(dāng)提高轉(zhuǎn)速，減少葉輪排糧機(jī)構(gòu)的數(shù)量，降低成本。