劉逸飛，郭景海，吳 偉，程引會(huì)，馬 良，趙 墨,李進(jìn)璽

(強(qiáng)脈沖輻射環(huán)境模擬與效應(yīng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室；西北核技術(shù)研究所： 西安 710024)

關(guān)鍵字： 光纖傳輸系統(tǒng)； 寬帶模擬信號(hào)； 傳輸系數(shù)； 自校準(zhǔn)； 幅度調(diào)制

隨著電子信息技術(shù)與現(xiàn)代物理技術(shù)的發(fā)展，對(duì)超高頻和快脈沖等類型信號(hào)的測(cè)量日趨增多，測(cè)量精度的要求也越來越高[1-3]。在脈沖射線診斷、高功率微波測(cè)量、電磁脈沖效應(yīng)及電磁兼容測(cè)試領(lǐng)域，待測(cè)信號(hào)的頻率上限往往達(dá)到GHz量級(jí)，時(shí)域脈沖信號(hào)的前沿從亞納秒到納秒級(jí)不等[4-6]，同軸電纜作為信號(hào)傳輸介質(zhì)時(shí)，存在傳輸損耗大、高頻衰減嚴(yán)重及抗電磁干擾能力弱等問題。與同軸電纜相比，光纖傳輸具有損耗低、頻帶寬、質(zhì)量小和抗電磁干擾強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)[7-8]，且作為一種絕緣媒介，光纖阻斷了信號(hào)傳輸?shù)碾姎膺B接，可有效降低電子設(shè)備的地回路干擾和傳輸信號(hào)的共模干擾[9-10]；在某些高壓模擬裝置的信號(hào)監(jiān)測(cè)中，還可大大降低試驗(yàn)安全風(fēng)險(xiǎn)[11-12]。

早在20世紀(jì)70年代，美國(guó)就開始發(fā)展寬帶模擬光纖傳輸技術(shù)。至20世紀(jì)90年代，世界各國(guó)開始重視光纖傳輸代替?zhèn)鹘y(tǒng)同軸電纜用于模擬信號(hào)傳輸?shù)难芯抗ぷ鱗13]。國(guó)內(nèi)中國(guó)電子科技集團(tuán)公司第三十四研究所、北京郵電大學(xué)和東南大學(xué)等多家單位在模擬信號(hào)的光纖傳輸方面均取得了卓越的研究成果，并成功應(yīng)用于電磁脈沖信號(hào)和電力線脈沖電流等信號(hào)的檢測(cè)，且基本滿足了超快信號(hào)傳輸測(cè)量的需求[14-16]。然而，隨著測(cè)量要求的提高，光纖傳輸存在的一些問題也逐漸受到學(xué)者的重視：一是電光轉(zhuǎn)換中使用的半導(dǎo)體激光器(laser diode, LD)存在一定的溫度特性，即LD的閾值電流和輸出光功率對(duì)溫度變化敏感，因此利用信號(hào)幅度調(diào)制光源信號(hào)時(shí)，導(dǎo)致系統(tǒng)的傳輸系數(shù)會(huì)隨溫度發(fā)生變化[17]；二是光纖在使用中的彎曲損耗及光纖連接器的插入損耗不容忽視，不同人員操作使用光纖傳輸系統(tǒng)時(shí)，傳輸系數(shù)甚至?xí)霈F(xiàn)約1 dB(12%)的變化量。

針對(duì)LD溫漂導(dǎo)致的傳輸系數(shù)不恒定問題，可利用自動(dòng)溫度控制和功率控制電路加以改善，但這些輔助電路較為復(fù)雜，雖有集成的蝶形半導(dǎo)體激光器，但仍大大增加了器件功耗，難以滿足實(shí)驗(yàn)測(cè)量中對(duì)光纖傳輸系統(tǒng)物理尺寸小及工作時(shí)間長(zhǎng)的要求。針對(duì)光纖損耗(彎曲、接頭插損及光纖互換等)導(dǎo)致的傳輸系數(shù)變化，通常采用固化傳輸鏈路和現(xiàn)場(chǎng)標(biāo)定的方式解決，但這又顯著降低了實(shí)驗(yàn)效率。針對(duì)上述問題，本文基于對(duì)LD幅度調(diào)制的原理，提出了一種傳輸系數(shù)實(shí)時(shí)修正的方法，給出了傳輸系統(tǒng)的軟硬件設(shè)計(jì)方案和性能指標(biāo)標(biāo)定結(jié)果，最后介紹了傳輸系統(tǒng)2種典型應(yīng)用及對(duì)應(yīng)的信號(hào)傳輸測(cè)試結(jié)果。

1 傳輸系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)

光纖傳輸系統(tǒng)主要由光發(fā)射機(jī)和光接收機(jī)2部分組成。光發(fā)射機(jī)將待傳輸?shù)碾娦盘?hào)調(diào)制到激光器光源上，光信號(hào)經(jīng)光纖傳遞到光接收機(jī)，光信號(hào)被解調(diào)為電信號(hào)后，輸出至示波器等設(shè)備進(jìn)行數(shù)據(jù)采集與記錄。電-光信號(hào)調(diào)制時(shí)可采用直接調(diào)制(幅度調(diào)制和頻率調(diào)制等)和外調(diào)制方式(馬赫-曾特型等)。目前，考慮到傳輸頻率、解調(diào)難度與工作穩(wěn)定性等因素，模擬信號(hào)光纖傳輸系統(tǒng)主要采用幅度直接調(diào)制的方式，原理如圖1所示[18]。

由圖1可見，偏置電流Ib超過閾值電流Ith后，LD的P-I曲線亦基本呈直線，因此只要選擇適當(dāng)?shù)钠秒娏鱅b，使模擬信號(hào)疊加到Ib上，則LD輸出的光功率會(huì)隨輸入信號(hào)的變化而變化。但隨溫度的升高，LD的閾值電流Ith增大，且線性部分的斜率逐漸降低，導(dǎo)致系統(tǒng)傳輸系數(shù)難以恒定。

針對(duì)LD線性區(qū)斜率受溫度變化影響的問題，本文借鑒現(xiàn)場(chǎng)標(biāo)定的思路，在光發(fā)射機(jī)前端集成一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)方波源，使用過程中實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)該標(biāo)準(zhǔn)方波幅度的變化。該變化量表征了光功率的變化量，能實(shí)現(xiàn)傳輸系數(shù)的在線修正。傳輸系統(tǒng)整體方案設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)框圖如圖2所示。

圖2中：傳輸鏈路為傳輸系統(tǒng)的核心部分，決定了系統(tǒng)的性能指標(biāo)；控制鏈路為輔助部分，用于傳輸系數(shù)的修正及對(duì)系統(tǒng)功耗的控制。傳輸系數(shù)的修正方法為：

(1) 首先完成傳輸系數(shù)S0的實(shí)驗(yàn)室標(biāo)定，隨后將標(biāo)準(zhǔn)方波加載到傳輸鏈路，記錄該狀態(tài)下光接收機(jī)輸出的方波幅值U0；

(2) 完成信號(hào)傳輸鏈路連接后，將標(biāo)準(zhǔn)方波再次加載到傳輸鏈路，并記錄當(dāng)前狀態(tài)下的方波幅值U1，使用過程中，可根據(jù)外界溫度變化，實(shí)時(shí)更新U1；

該方法不僅能實(shí)時(shí)修正溫度變化對(duì)激光器光功率的影響，還可對(duì)光纖彎曲、光纖互換及連接器損耗等導(dǎo)致的光功率變化進(jìn)行修正。電源管理功能主要是根據(jù)系統(tǒng)使用特點(diǎn)，在試驗(yàn)準(zhǔn)備或狀態(tài)調(diào)整期間，可控制并關(guān)閉對(duì)電光轉(zhuǎn)換模塊的供電，降低系統(tǒng)功耗，并避免LD長(zhǎng)時(shí)間工作引發(fā)結(jié)節(jié)發(fā)熱，導(dǎo)致輸出的脈沖光波形畸變，也可延長(zhǎng)LD的使用壽命。

2 傳輸系統(tǒng)軟硬件設(shè)計(jì)

2.1 傳輸鏈路硬件設(shè)計(jì)

傳輸鏈路中，光發(fā)射機(jī)端的電光轉(zhuǎn)換核心電路原理如圖3所示。非反射式射頻開關(guān)U1型號(hào)為HMC435。當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)方波輸入芯片時(shí)，即切斷了系統(tǒng)輸入端與電路的連接，避免Vin端所連接傳感器分壓導(dǎo)致方波實(shí)際饋入到電光轉(zhuǎn)換電路，從而引起幅度發(fā)生變化。為保證系統(tǒng)的低頻性能，電容C1和C2取值不宜過小(建議大于10 μF)；當(dāng)忽略電容容抗時(shí)，電阻R3主要起到設(shè)置系統(tǒng)輸入阻抗的作用，由于LD導(dǎo)通后的電阻約為3 Ω，這里R3取47 Ω，使系統(tǒng)的輸入阻抗為50 Ω；電源VCC產(chǎn)生的電流經(jīng)電阻R1和電感L1后，為L(zhǎng)D提供合適的偏置電流，L1作為補(bǔ)償電路中的寄生電容，能防止高頻信號(hào)回流到電源端，即利用電感峰化技術(shù)確保電路適用于高頻帶寬信號(hào)[19]，對(duì)應(yīng)的R1也不宜取值過小。

光接收機(jī)端的光電轉(zhuǎn)換核心電路原理圖如圖4所示。

PIN光電探測(cè)器將光信號(hào)轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，由于輸出信號(hào)微弱，需對(duì)信號(hào)進(jìn)行放大輸出。為保證系統(tǒng)的頻率響應(yīng)足夠高，放棄使用跨阻抗放大器的傳統(tǒng)思路。此外，考慮到高頻運(yùn)算放大器的放大倍數(shù)隨輸入信號(hào)幅度的增加而增加，-3 dB傳輸帶寬也會(huì)逐漸降低，因此U2選用甲類寬帶高線性晶體管放大器，輸入/輸出內(nèi)部匹配阻抗為50 Ω，工作頻率為DC～5 GHz。由于PIN導(dǎo)通后可等效為電流源，故R4的取值不宜過小(建議取kΩ量級(jí))，確保大部分信號(hào)能量可饋入后端的放大電路。電阻R5和電感L3構(gòu)成偏置電路，為晶體管放大器U2提供合適的偏置電流。需要注意的是，該放大器為反向輸出，因此PIN采用了負(fù)向供電，使輸出同樣為反向輸出，保證系統(tǒng)整體為同向輸出。

光功率監(jiān)測(cè)電路用于對(duì)光信號(hào)的直流偏量進(jìn)行實(shí)時(shí)檢測(cè)，判斷系統(tǒng)光路是否工作正常及光功率過低時(shí)提醒操作人員及時(shí)為光發(fā)射機(jī)充電。該電路模塊不再過多贅述，需要注意的是，為避免對(duì)系統(tǒng)高頻性能的影響，光功率檢測(cè)模塊的輸入阻抗應(yīng)越大越好(輸入電阻大且輸入電容小)，JFET型器件可較好地滿足應(yīng)用要求。

在對(duì)某些微弱信號(hào)的光電傳輸中，可在光接收機(jī)端對(duì)信號(hào)進(jìn)行前置放大，確保信號(hào)的驅(qū)動(dòng)能力和較好的信噪比，數(shù)字控制可變?cè)鲆娣糯笮酒且环N較為理想的選擇。針對(duì)某些高幅度信號(hào)的傳輸，也可在圖3中設(shè)計(jì)添加前置衰減，利用PI或T型網(wǎng)絡(luò)設(shè)置固定的衰減倍數(shù)，或選用數(shù)字控制可變衰減芯片來實(shí)現(xiàn)。

2.2 控制鏈路軟硬件設(shè)計(jì)

控制鏈路中，光接收機(jī)端的微處理器向光發(fā)射機(jī)發(fā)送不同的控制指令，控制標(biāo)準(zhǔn)方波的產(chǎn)生、加載、關(guān)閉及電源管理，本文選用STC單片機(jī)實(shí)現(xiàn)上述功能。光接收機(jī)端的單片機(jī)基于觸點(diǎn)開關(guān)接收不同控制指令，將控制指令進(jìn)行編碼后采用基于光纖的串行傳輸方式，發(fā)送至光發(fā)射機(jī)端單片機(jī)，完成控制響應(yīng)。為簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)，光發(fā)射機(jī)無需對(duì)接收到的控制指令進(jìn)行放大送至單片機(jī)，而是基于單片機(jī)集成的比較器，實(shí)現(xiàn)對(duì)弱信號(hào)控制指令的數(shù)字變換?？刂浦噶罘帧靶?zhǔn)”、“傳輸”和“待機(jī)”3種，光發(fā)射機(jī)端對(duì)不同控制指令的響應(yīng)工作流程為：

(1)在“校準(zhǔn)”指令下，單片機(jī)控制MOSFET開關(guān)器件CJ3407為傳輸鏈路加電，基于I/O口高低電平變化產(chǎn)生標(biāo)準(zhǔn)方波，同時(shí)控制射頻開關(guān)HMC453將方波信號(hào)加載到測(cè)量鏈路，進(jìn)入標(biāo)準(zhǔn)方波幅度讀取狀態(tài)。

(2)在“傳輸”指令下，單片機(jī)控制CJ3407為傳輸鏈路加電，關(guān)閉校準(zhǔn)方波，射頻開關(guān)切換到電信號(hào)輸入端口，傳輸系統(tǒng)進(jìn)入信號(hào)傳輸?shù)墓ぷ鳡顟B(tài)；單片機(jī)迅速進(jìn)入睡眠狀態(tài)(功耗電流小于0.1 μA)，降低數(shù)字電路對(duì)模擬信號(hào)傳輸鏈路的干擾。

(3)在“待機(jī)”指令下，單片機(jī)控制CJ3407為測(cè)量鏈路斷電，光發(fā)射機(jī)端LD無偏置電流，單片機(jī)進(jìn)入睡眠狀態(tài)，并隨時(shí)等待后端的喚醒指令，此時(shí)傳輸系統(tǒng)進(jìn)入極低耗電量的待機(jī)等待狀態(tài)。

需要注意的是，為保證單片機(jī)I/O口產(chǎn)生的方波信號(hào)具有驅(qū)動(dòng)能力，需將對(duì)應(yīng)的I/O狀態(tài)寄存器設(shè)置為推免輸出模式，此時(shí)輸出電流可達(dá)20 mA。利用單片機(jī)集成的比較器識(shí)別控制指令時(shí)，需對(duì)CMPCR1和CMPCR2寄存器進(jìn)行操作，使指令輸入端電平可和設(shè)置的負(fù)極輸入端參考電平進(jìn)行比較。

為確保校準(zhǔn)方波自身不受溫度影響，利用基于MAX6174高精密電壓基準(zhǔn)芯片為單片機(jī)供電。該器件用法相對(duì)簡(jiǎn)單，并有極低的溫度系數(shù)。光發(fā)射機(jī)端產(chǎn)生的校準(zhǔn)方波如圖5所示，幅度U0=358.6 mV。

此外，為便于傳輸系統(tǒng)的使用，光接收機(jī)端設(shè)計(jì)有串行通信接口與上位機(jī)進(jìn)行通信，基于編制的LabView上位機(jī)程序，可實(shí)現(xiàn)傳輸系數(shù)的一鍵自動(dòng)測(cè)量(自動(dòng)換算當(dāng)前傳輸系數(shù))及傳輸波形的數(shù)據(jù)保存等功能。

3 性能指標(biāo)標(biāo)定

研制的傳輸系統(tǒng)在使用前需對(duì)性能指標(biāo)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室標(biāo)定，標(biāo)定的內(nèi)容主要包括系統(tǒng)傳輸帶寬、傳輸系數(shù)及動(dòng)態(tài)范圍等。

3.1 傳輸帶寬

傳輸帶寬即系統(tǒng)工作帶寬，表征了系統(tǒng)可通過的信號(hào)頻率范圍，通常用-3 dB帶寬來確定系統(tǒng)的下限和上限截止頻率[20]。本文基于矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀E5061B測(cè)試傳輸系統(tǒng)的幅頻增益S21和反射系數(shù)S11，測(cè)試曲線如圖6所示。由圖6(a)可見，頻率為20 kHz～1.2 GHz時(shí)，系統(tǒng)具有2 dB的增益平坦度，基于-3 dB帶寬的定義，可確定系統(tǒng)的下限截止頻率為20 kHz，上限截止頻率為1.38 GHz。由圖6(b)可見，系統(tǒng)的反射系數(shù)小于-40 dB，且隨頻率的升高，反射系數(shù)逐漸降低至約-80 dB，表明系統(tǒng)具有較好的50 Ω阻抗匹配特性和較高的電光耦合效率。

3.2 傳輸系數(shù)與動(dòng)態(tài)范圍

系統(tǒng)時(shí)域輸出電壓與輸入電壓的比即為傳輸系數(shù)，基于該系數(shù)可有效還原真實(shí)信號(hào)的幅度。圖7為傳輸系數(shù)的標(biāo)定方法示意圖。將INS-4040型高頻噪聲模擬器輸出脈寬為100 ns的方波進(jìn)行衰減后，連接功率分配器進(jìn)行信號(hào)分路，一路經(jīng)射頻電纜直接連接示波器，測(cè)量波形即為光纖傳輸系統(tǒng)的輸入波形；另一路經(jīng)光纖傳輸系統(tǒng)連接示波器，測(cè)量波形即為光纖傳輸系統(tǒng)的輸出波形。

不斷增加方波源的輸出幅度，直至光纖傳輸系統(tǒng)的輸出開始出現(xiàn)飽和。測(cè)試結(jié)果表明，傳輸系統(tǒng)在±1.2 V輸出范圍內(nèi)具有良好的線性特性，對(duì)線性段測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行線性擬合，測(cè)試數(shù)據(jù)及擬合曲線如圖8所示。由圖8可見得到系統(tǒng)的非線性度小于1%，傳輸系數(shù)即為線性擬合曲線的斜率k=0.66。

在標(biāo)定過程中，同時(shí)記錄傳輸系統(tǒng)的本底噪聲，噪聲峰值決定了系統(tǒng)可傳輸最小信號(hào)的幅度，也決定了系統(tǒng)線性動(dòng)態(tài)范圍的下限。示波器記錄的本底噪聲典型波形如圖9所示。

由圖9可見，系統(tǒng)噪聲峰值小于4 mV。當(dāng)傳輸系統(tǒng)的輸出達(dá)到10 mV時(shí)，能有效讀取測(cè)試信號(hào)。

綜上，可得研制的光纖傳輸系統(tǒng)工作指標(biāo)：(1)工作帶寬為20 kHz～1.38 GHz；(2)傳輸系數(shù)為0.66；(3)本底噪聲為4 mV；(4)動(dòng)態(tài)范圍為40 dB；(5)輸入量程為±15 mV～±1.8 V；(6)輸出量程為±10 mV～±1.2 V。

4 傳輸系統(tǒng)典型應(yīng)用

4.1 方波脈沖信號(hào)傳輸測(cè)試

為驗(yàn)證傳輸系數(shù)自校準(zhǔn)功能的準(zhǔn)確性，在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)模擬了傳輸系統(tǒng)的2種使用環(huán)境：環(huán)境1為室溫21 ℃，隨機(jī)選用光纖A；環(huán)境2為傳輸系統(tǒng)置于40 ℃恒溫干燥箱內(nèi)，隨機(jī)選用光纖B。恒溫干燥箱型號(hào)為WHL-25AB，頂部開有直徑為3 cm的散熱孔，可用于引出傳輸系統(tǒng)連接的射頻線纜和光纖。

測(cè)試方法與圖7類似，利用81150A型脈沖函數(shù)發(fā)生器產(chǎn)生前沿為2.5 ns、脈寬為100 ns和幅度為1 V的方波信號(hào)，信號(hào)分路后一路直接接示波器，另一路經(jīng)光纖傳輸系統(tǒng)接至示波器，2種測(cè)試環(huán)境下的傳輸系統(tǒng)輸入/輸出波形如圖10所示。

2種測(cè)試環(huán)境下的傳輸測(cè)試結(jié)果如表1所列。由表1可知，基于自校準(zhǔn)功能的傳輸系數(shù)修正方法很好地實(shí)現(xiàn)了信號(hào)光纖傳輸幅度的準(zhǔn)確性，測(cè)量相對(duì)偏差可控制在1%以內(nèi)。若未對(duì)當(dāng)前靈敏度系數(shù)進(jìn)行修正，2種環(huán)境下測(cè)得的信號(hào)幅度分別為50.6 mV和42.1 mV，環(huán)境2的測(cè)試相對(duì)偏差高達(dá)9%，這顯然超出了系統(tǒng)偏差與示波器讀數(shù)偏差等導(dǎo)致的測(cè)量偏差。

表1 2種測(cè)試環(huán)境下的傳輸測(cè)試結(jié)果Tab.1 Tested results in two test environments

4.2 亞納秒前沿脈沖波形監(jiān)測(cè)

在某亞納秒前沿脈沖波形監(jiān)測(cè)項(xiàng)目中，待監(jiān)測(cè)脈沖底寬為2 ns，下降沿為380 ps， -3 dB帶寬信號(hào)的頻率上限fH可根據(jù)經(jīng)典近似估算公式給出，表示為

(1)

其中，tr為信號(hào)前沿建立時(shí)間。將tr=380 ps代入式(1)可得，fH≈920 MHz，信號(hào)頻率帶寬小于系統(tǒng)的傳輸頻率帶寬。將基于光纖傳輸?shù)谋O(jiān)測(cè)波形與信號(hào)原始波形進(jìn)行歸一化對(duì)比，如圖11所示。由圖11可見，二者的波形特征具有非常好的一致性，證明傳輸系統(tǒng)具有良好的高頻響應(yīng)特性，可滿足相關(guān)應(yīng)用需求。

4.3 核電磁脈沖輻照試驗(yàn)應(yīng)用

在核電磁脈沖輻照試驗(yàn)中，通常利用電磁脈沖模擬裝置開展電子設(shè)備電磁脈沖效應(yīng)試驗(yàn)。該試驗(yàn)屬于強(qiáng)電磁環(huán)境下的弱信號(hào)測(cè)量，對(duì)測(cè)量系統(tǒng)的帶寬和抗干擾性能等均具有較高的要求[21]。試驗(yàn)中，通常利用光纖傳輸系統(tǒng)將電流傳感器獲取的設(shè)備線纜耦合電流遠(yuǎn)距離傳輸至測(cè)量屏蔽間，完成信號(hào)的采集與記錄。

線纜耦合電流經(jīng)光纖傳輸系統(tǒng)后，在示波器端采集到的信號(hào)波形如圖12所示。由圖12可見，系統(tǒng)的本底噪聲未受干擾，清晰的有用信號(hào)證明了系統(tǒng)的抗干擾性能，各項(xiàng)指標(biāo)也均能滿足需求。

長(zhǎng)時(shí)間的試驗(yàn)應(yīng)用表明，受早晚溫度變化及光纖更換等因素影響，傳輸系統(tǒng)的校準(zhǔn)方波幅度變化量可高達(dá)20%，基于本文提出的自校準(zhǔn)方式，能有效實(shí)現(xiàn)對(duì)傳輸系數(shù)的實(shí)時(shí)修正，提高了試驗(yàn)測(cè)量的精確度，為試驗(yàn)的實(shí)施與開展提供了可靠的技術(shù)保障。

5 結(jié)論

本文基于模擬信號(hào)光纖傳輸?shù)脑砑皩?duì)存在問題分析，提出了一種基于傳輸系數(shù)實(shí)時(shí)修正方法，解決了傳輸系數(shù)難以恒定的問題。信號(hào)傳輸鏈路采用寬頻帶晶體管線性放大器與合理的驅(qū)動(dòng)耦合電路，實(shí)現(xiàn)了寬頻帶、高線性度的電光-光電轉(zhuǎn)換。信號(hào)控制鏈路基于射頻開關(guān)器件與微型單片機(jī)，實(shí)現(xiàn)了對(duì)信號(hào)傳輸鏈路的傳輸系數(shù)的實(shí)時(shí)修正及系統(tǒng)功耗的控制。

經(jīng)實(shí)驗(yàn)室標(biāo)定結(jié)果表明，本文研制的傳輸系統(tǒng)-3 dB帶寬的工作頻帶為20 kHz～1.38 GHz，動(dòng)態(tài)范圍為40 dB，特有的傳輸系數(shù)自校準(zhǔn)功能，可有效提升實(shí)驗(yàn)測(cè)試的精確度。傳輸系統(tǒng)具有體積小巧、工作時(shí)間長(zhǎng)、電磁屏蔽好及性能穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，可廣泛適用于高能物理實(shí)驗(yàn)及電磁環(huán)境效應(yīng)試驗(yàn)等領(lǐng)域。