楊黎峰
(中國電建集團福建工程有限公司, 福建 福州 350018)
龍巖坑口火電廠二期2×300 MW 機組安裝工程的鍋爐汽包由東方鍋爐廠制造,汽包質量約153.6 t,2 根吊桿總質量約11.7 t,外徑Φ2 090 mm,總長21 090 mm。汽包被布置在爐前排柱KA、KB 之間,就位標高56 620 mm,縱向中心線距KA 排柱中心線4 586.8 mm。
為了減少爐前KA 排平臺鋼架緩裝量,本次汽包吊裝作業(yè)采用在爐頂布置2 根拖運承載梁及2 臺100 t 液壓提升裝置(GYT-100B 型)進行汽包的提升、拖移(見圖1),使得汽包在提升過程中可避免與爐前鋼架平臺相碰,也可避免汽包提升時需要通過卷揚機斜拉協(xié)助下跨越各爐前平臺的危險吊裝工序。汽包吊裝到位后,先通過塔吊將2 根U 型吊桿臨拋在汽包下方,再通過塔吊吊鉤上的起吊扁擔將吊桿穿裝到位,工序簡單明了。采用傳統(tǒng)的汽包吊桿需臨時將吊桿綁掛在汽包上或臨拋在鍋爐鋼架上,因為這種吊桿就位工序很費時費工,而且往往會耽誤汽包吊裝的關鍵節(jié)點工期。經過仔細計算和分析,選用龍巖一期用過的2 根汽包吊梁(每根吊梁2.5 t)作為汽包承載梁,在每根吊梁下方各焊接4 臺移運器及限位塊后,吊梁就可直接在爐頂大板梁上滾動。
圖1 汽包提升拖移示意圖(單位:mm)
1)在前爐膛底部,將8 只移運器及滑移限位塊按圖2 焊接于汽包吊梁上,再依次將鋼絞線依左、右捻向交替一一穿過液壓千斤頂、吊梁。每只千斤頂穿左右捻各6 根鋼絞線,總計12 根。
2)把爐頂MB-6、SB-77、MB-7 及SB-76 大板梁當作汽包拖運軌道,再將2 根汽包吊裝承重梁置于大板梁上,最后將2 臺GYT-100B 型液壓提升裝置千斤頂固定于承重梁上。
3)利用6×37+1-1670-Φ56 鋼絲繩連接汽包與液壓提升裝置下錨頭并預緊鋼索。
1)操縱液壓提升裝置,將汽包提升300 mm;
2)將汽包下降300 mm;
3)檢查起吊鋼索的張緊度,要求每根鋼索受力基本一致,如果有松緊現(xiàn)象要及時調整;
4)檢查所有的受力點、連接焊縫、工器具(包括吊梁及支撐的鋼架大板梁等)在受力狀態(tài)下是否有變形和裂紋等現(xiàn)象;
5)確認一切正常后操縱液壓提升裝置將汽包緩慢吊起,始終使汽包的縱向中心線與地面保持水平,如果發(fā)現(xiàn)有快慢現(xiàn)象,要及時調整;
6)當汽包提升至就位高度+56.620 m 后,停止提升。
1)同時收緊前方4 只5 t 鏈條葫蘆,將汽包吊裝承重梁連同汽包一并拖至汽包就位位置正下方,當汽包中心至汽包就位中心時停止移動;
2)通過2 臺卷揚機垂直吊起汽包U 型吊桿,并使用鏈條葫蘆將吊桿穿入到吊桿支座中將汽包固定。
在汽包吊裝時,選用Φ56 mm 的鋼絲繩,每個吊點4 道受力,鋼絲繩與垂直線夾角為30°,吊裝鋼絲繩、腳手架等質量約1.4 t,實際吊裝總質量為153.6 t+1.4 t=155 t,起吊時按總質量160 t 計算。
汽包拖運時采用滾動拖運。查表得綜合摩擦系數(shù)μ=0.10,取路線不平系數(shù)K=1.1,則
F2=μGK=0.10×160×104×1.1=1.76×105N(G為汽包吊裝計算重量),故對每根吊梁用2 只5 t 鏈條葫蘆共計4 只5 t 手拉鏈條葫蘆作為拖拉動力,構成汽包橫向拖拉系統(tǒng),滿足水平移動要求。
汽包質量153.6 t,加上吊裝其他設備如吊裝鋼絲繩、腳手架等質量,故起吊時按160 t 計算。結合如圖2 與圖3 所示進行以下計算:
圖2 汽包起吊梁受力分析圖(單位:mm)
圖3 汽包承重梁示意圖(單位:mm)
力P=G/2=160×104N÷2=80×104N,吊梁支承力N1=1 570P/(1 828+1 570)≈36.9×104N,N2=P-N1=43.1×104N。最長力臂L1=1 828 mm,腹板厚度b=2×30=60 mm。
吊梁所承受的最大彎矩Mmax=N1L1=36.9×104×1 828≈6.7×108N·mm。
綜上所述,該梁滿足吊裝承載要求。
1)由液壓提升裝置、吊梁、重物移運器組成的吊裝系統(tǒng)可實現(xiàn)鍋爐汽包的垂直提升和水平移動。
2)中國電建集團福建工程有限公司用同樣的方法于2010 年8 月7 日至9 日完成了福建漳平火電廠三期6 號鍋爐汽包的吊裝作業(yè),獲得了業(yè)主的好評。
3)與傳統(tǒng)吊裝方式相比,本文研究的吊裝系統(tǒng)具有安全、經濟、簡單、快捷等特點,是中國電建集團福建工程有限公司吊裝技術首創(chuàng),已被許多電建單位所采納并用于現(xiàn)場施工等。