吳祉睿*
(湖北大學(xué),湖北 武漢 430062)
近年來(lái),地下金屬管道完成鋪設(shè)后,為穩(wěn)定地層壓,常采用酸化工藝,導(dǎo)致管材對(duì)環(huán)境介質(zhì)的要求更為苛刻,這是金屬管出現(xiàn)失效的主要原因之一,常常造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和安全隱患[1,2]。本文主要研究了金屬管道被腐蝕斷裂失效原因,探討此類金屬管的失效規(guī)律,為預(yù)防和解決此類事故提供有效的理論支持。
對(duì)失效母材和腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行分析,具體采用以下試驗(yàn)方法進(jìn)行:
(1)對(duì)失效樣件進(jìn)行宏觀形貌觀察,測(cè)量幾何尺寸。
(2)按照GB/T 16597-1996標(biāo)準(zhǔn),使用熒光光譜儀對(duì)其材質(zhì)進(jìn)行化學(xué)分析。
(3)采用砂紙打磨和剖光再用酒精進(jìn)行清理,觀察其微觀組織。依據(jù)API spec 5CT-2005標(biāo)準(zhǔn),采用顯微硬度計(jì)對(duì)金相樣品進(jìn)行硬度測(cè)定。
(4)對(duì)失效金屬管腐蝕嚴(yán)重的部分取樣,采用zeiss auriga 39-87 Gemini掃描電鏡觀察腐蝕產(chǎn)物形貌,配合eDS能譜對(duì)腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行成分分析。
樣本規(guī)格為φ20mm,鋼級(jí)為HL級(jí),材質(zhì)為35CrMoA,如圖1所示,金屬管外表面外圓部分已經(jīng)看不到整個(gè)圓弧狀的邊緣形貌,式樣磨平除去銹層后存在圓弧狀和近似橢圓狀腐蝕坑。金屬管表面整體已經(jīng)被腐蝕至凹凸不平、表面最大深度達(dá)3.13mm,表面局部覆蓋棕黃色疏松銹層。管道連接部位腐蝕程度嚴(yán)重,間接表明其介質(zhì)的強(qiáng)腐蝕性。
圖1 金屬管被腐蝕的宏觀形貌圖
取被腐蝕失效金屬管進(jìn)行化學(xué)成分分析,按照ASTMA751-2008進(jìn)行化學(xué)成分分析,由表1可見。金屬管道連接部位的化學(xué)成分符合API SPeC 5CT-20011標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求。研究樣品的硬度為272.2~299.1 Hv,接箍處硬度為206~118 Hv。
表1 失效樣件化學(xué)成分分析結(jié)果
金屬管斷裂顯微組織圖像如圖3所示,金相組織為回火索氏體,無(wú)明顯夾雜,并未出現(xiàn)金相組織的異常,因此可以確定失效金屬管發(fā)生嚴(yán)重腐蝕行為與材料本身無(wú)關(guān),應(yīng)是服役環(huán)境中含有嚴(yán)重的腐蝕介質(zhì)。
圖2 金屬管斷裂的局部微觀形貌
圖3 金屬管的斷裂金相觀察
取表面腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行分析;部分區(qū)域出現(xiàn)黃色產(chǎn)物,黃色產(chǎn)物下部暴露較為光亮的金屬基體,表明黃色產(chǎn)物對(duì)基體存在一定的保護(hù)性。
選取圖4中所示掃描電鏡形貌觀察圖。
圖4 金屬管腐蝕部分的掃描電鏡分析區(qū)域
綜合以上分析,被腐蝕金屬管材質(zhì)化學(xué)成分符合技術(shù)協(xié)議要求,其主要金相結(jié)構(gòu)為回火索氏體,不存在組織轉(zhuǎn)變,材料性能變化造成失效。
金屬管長(zhǎng)期處在酸性溶液和氧環(huán)境中會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的腐蝕破壞。其表面殘存的大量Cl、Na殘留物質(zhì)。隨著腐蝕不斷的進(jìn)行,金屬管減薄,最后出現(xiàn)斷脫失效開裂。
金屬管出現(xiàn)嚴(yán)重的腐蝕失效,由圖所示的宏觀腐蝕形貌觀察,金屬管長(zhǎng)期處于強(qiáng)酸環(huán)境條件下。結(jié)合金屬管在服役狀態(tài)和各項(xiàng)檢測(cè)分析結(jié)果,酸化返排液(乏酸)對(duì)金屬管造成了嚴(yán)重的腐蝕。典型配方為:20%HCl+2.0%HS-6高溫緩蝕劑+2.5%JN-2膠凝劑+1%LH-5鐵離子穩(wěn)定劑+1%FB-1助排劑+1%PR-7破乳劑+0.5%JM-4粘土穩(wěn)定劑。
其具體操作是用高壓泵將酸液注入地層,酸液與地層中的礦物、膠結(jié)物起化學(xué)反應(yīng),從而擴(kuò)大地層中的裂縫和孔隙,提高地層滲透能力,起到增產(chǎn)作用[4];酸化工藝通常采用的是高濃度的鹽酸或土酸(鹽酸+氫氟酸)。酸化處理后的返排液(乏酸)通過(guò)管道及地面處理系統(tǒng)排出。返排液中往往含有一定濃度的殘酸,同時(shí)還含有亞鐵離子、各種陰陽(yáng)離子及殘留緩蝕劑等多種化學(xué)成分。
鹽酸是強(qiáng)酸,在沒有加入適合的緩蝕劑時(shí),會(huì)對(duì)金屬管產(chǎn)生強(qiáng)烈的腐蝕作用。因此,在進(jìn)行酸化作業(yè)時(shí),酸化液中要加入適合的酸化緩蝕劑。但如果酸化液中的緩蝕劑加量不足或緩蝕劑一旦失效時(shí),會(huì)使酸化液的腐蝕性很強(qiáng);另外,如果施工時(shí)酸液作用地層的時(shí)間不充分,反應(yīng)不完全,以及能與酸液反應(yīng)的地層礦物組份含量較低,都會(huì)使乏酸的濃度偏高;再有,如果施工過(guò)程中的頂替量不夠,部分酸液殘存于金屬管內(nèi),因其未與地層礦物反應(yīng),H+沒有得到正常消耗,乏酸濃度也會(huì)很高;所以如果發(fā)生了上述的幾種情況,都會(huì)使金屬被嚴(yán)重腐蝕。
酸對(duì)金屬管的腐蝕是通過(guò)酸液中電離的氫離子,腐蝕導(dǎo)致鐵在金屬表面的陽(yáng)極被氧化并溶解,同時(shí)氫離子在陰極被還原并生成氫氣。
陽(yáng)極反應(yīng):Fe→Fe2++2e
陰極反應(yīng):2H++2e→H2↑
出現(xiàn)腐蝕主要有以下表征:
(1)乏酸液的pH值。環(huán)境的pH值是控制腐蝕速度的一項(xiàng)重要的外部因素。資料表明,管道所處的環(huán)境pH值不大于5.5時(shí),金屬管被腐蝕速度通常很大;當(dāng)pH值大于6.6時(shí),腐蝕速度則很小。
(2)乏酸中的緩蝕劑性能。酸化施工過(guò)程中添加酸化緩蝕劑,通過(guò)其在金屬管表面的吸附、成膜,阻斷酸對(duì)鋼鐵的腐蝕,從而降低酸液對(duì)施工設(shè)施和金屬管的腐蝕。隨著酸化作業(yè)的完成,酸液與地層中巖石反應(yīng),酸液中緩蝕劑在地層表面吸附,有效濃度有所降低,返排的乏酸液與泵體、套管接觸,易發(fā)生點(diǎn)蝕,造成局部腐蝕,嚴(yán)重時(shí)使套管破裂或脫落,所以乏酸中緩蝕劑是否還具有緩蝕效果至關(guān)重要;
(3)溫度。通常腐蝕速率是隨溫度升高而增大。溫度升高,擴(kuò)散速度增大,同時(shí)電解液電阻下降,所以使腐蝕電池的反應(yīng)加快,同時(shí)高溫環(huán)境下,有一些有機(jī)緩蝕劑在酸環(huán)境中,會(huì)隨時(shí)間的延長(zhǎng)而降解,很難提供長(zhǎng)時(shí)間的保護(hù)。
地層液體中礦化度平均230000mg/L,氯離子濃度平均為140000mg/L,CO2含量約2.3%,H2S含量約為6000mg/L,使得注氣過(guò)程中氧氣進(jìn)入地層液,形成高“CL--O-CO2-H2S”體系介質(zhì)環(huán)境。地層液體中溶解氧含量為1.07mg/L,酸壓和注氣等增產(chǎn)工藝和生產(chǎn)過(guò)程中均含有鹽水和氧,氧進(jìn)一步會(huì)在水中溶解,發(fā)生電化學(xué)腐蝕,氧作為陰極發(fā)生極化反應(yīng),極易和陰極附近的氫離子結(jié)合,消耗掉陰極周圍的電子進(jìn)而加速電化學(xué)反應(yīng)速率,通常隨著溫度的升高反應(yīng)速率升高,當(dāng)溶解氧濃度<1mg/L時(shí),反應(yīng)機(jī)理如下:
陽(yáng)極反應(yīng):
陰極反應(yīng):
注氣過(guò)程中氣體流速高(>30MPa),地下下溫度高(25-150℃),金屬管道表面產(chǎn)生的腐蝕產(chǎn)物脫落,導(dǎo)致管道金屬基體暴露在苛刻的介質(zhì)環(huán)境中,使得金屬管道腐蝕程度高于集輸管道,此外由于高流速流體導(dǎo)致溶解氧含量上升,可達(dá)到1000mg/L。在沖刷和氧電化學(xué)腐蝕二者的作用下,導(dǎo)致腐蝕程度嚴(yán)重。
(1)腐蝕管道的組織、化學(xué)成分均符合35CrMo材料的性能標(biāo)準(zhǔn)。
(2)地下金屬管道所處環(huán)境為高“CL--O-CO2-H2S”體系介質(zhì)環(huán)境,腐蝕產(chǎn)物主要成分為Fe、O、Na、Cl等元素,相比較單一腐蝕工況,本次研究的金屬管道所處工況更加復(fù)雜苛刻,管道連接部位腐蝕脫斷的主控因素為酸壓導(dǎo)致pH過(guò)低和溶解氧電化學(xué)腐蝕。