張貴泉,孫雅萍,蘇 堯,姚洪猛,姚建濤,龍國(guó)軍,龔 兵

(1. 西安熱工研究院有限公司，西安 710032； 2. 華能山東石島灣核電有限公司，榮成 264312；3. 中國(guó)神華能源股份有限公司 國(guó)華電力分公司，北京 100025)

在電力生產(chǎn)過程中，氯離子被廣泛認(rèn)為是發(fā)電機(jī)組水汽系統(tǒng)中危害最大的活性陰離子，微量氯離子就足以破壞金屬表面鈍化膜，甚至引起水冷壁管腐蝕穿孔[1-2]、核電蒸汽發(fā)生器傳熱管腐蝕開裂[3]和汽輪機(jī)葉片腐蝕斷裂[4]等嚴(yán)重安全事故。

近年來，研究人員對(duì)機(jī)組運(yùn)行過程中氯離子的腐蝕控制展開了大量研究，并取得一定的研究成果，通過控制水汽中氯離子含量、pH和溶解氧含量[5-6]等方法可有效抑制氯離子腐蝕。但是，在機(jī)組停運(yùn)階段，有關(guān)氯離子對(duì)不同金屬腐蝕行為及其控制方法的研究仍然較少。機(jī)組停運(yùn)后，未排凈的水蒸氣會(huì)重新凝結(jié)成水，并沉積于系統(tǒng)管道底部彎頭，該冷凝水的pH遠(yuǎn)低于運(yùn)行期間水質(zhì)pH，且金屬表面隱藏沉積的腐蝕性陰離子會(huì)溶解析出，導(dǎo)致金屬設(shè)備局部水質(zhì)濃縮，造成熱力設(shè)備的停用腐蝕；同時(shí)，檢修階段環(huán)境中的氯離子會(huì)隨空氣進(jìn)入設(shè)備內(nèi)部并沉積在金屬表面，加劇停用腐蝕，這一現(xiàn)象在沿海電廠尤其突出[7-9]。可見，機(jī)組停運(yùn)后設(shè)備內(nèi)部狀態(tài)具有監(jiān)測(cè)難度大、環(huán)境復(fù)雜、局部區(qū)域氯離子濃度高等特點(diǎn)。若充分了解機(jī)組停運(yùn)階段氯離子對(duì)不同金屬的腐蝕規(guī)律，有助于選擇合適的機(jī)組熱力設(shè)備停用腐蝕控制方法。

電廠熱力設(shè)備涉及的金屬材料種類繁多，主要有碳鋼(如20號(hào)鋼，210C等)、低合金鋼(如T12、T22、12Cr1MoV)和不銹鋼(如316L、TP347、TP304、鎳基合金)等。本工作探討了常溫下氯離子對(duì)不同金屬材料的腐蝕影響規(guī)律，以期為今后機(jī)組停運(yùn)過程中保養(yǎng)方法的選擇和參數(shù)控制提供參考。

1 碳鋼在氯離子環(huán)境中的腐蝕行為

碳鋼作為最常用的結(jié)構(gòu)材料被廣泛應(yīng)用于電站鍋爐熱力設(shè)備。在機(jī)組停運(yùn)過程中，熱力設(shè)備內(nèi)排水不充分或外界空氣進(jìn)入，會(huì)導(dǎo)致部分區(qū)域積水或在金屬表面形成水膜，在水中溶解氧及雜質(zhì)離子共同作用下發(fā)生腐蝕，水中雜質(zhì)離子濃度的升高會(huì)進(jìn)一步加速腐蝕。

陳惠玲等[10]研究了碳鋼在含氯離子環(huán)境中的腐蝕機(jī)理，發(fā)現(xiàn)碳鋼在含氯離子環(huán)境中形成的銹蝕產(chǎn)物由γ-FeOOH、α-FeOOH、Fe3O4和少量β-FeOOH組成。由于銹蝕產(chǎn)物顆粒大、結(jié)構(gòu)疏松易脫落，腐蝕層不具有保護(hù)作用，腐蝕速率較穩(wěn)定。

石聲泰等[11]研究了中性水中氯離子對(duì)碳鋼腐蝕行為的影響。研究發(fā)現(xiàn)，碳鋼均勻腐蝕不受溶液中氯離子含量的影響，即使氯離子質(zhì)量濃度升高至10 000 mg/L，碳鋼的平均腐蝕速率也沒有顯著變化；其次，碳鋼在室溫(25 ℃)下的平均腐蝕速率僅為在50 ℃下的五分之一，這表明溫度升高會(huì)促進(jìn)腐蝕。此外，向水中充分供氧，碳鋼可能進(jìn)入鈍態(tài)，這時(shí)氯離子會(huì)引起點(diǎn)蝕，即使氯離子質(zhì)量濃度低至10 mg/L仍會(huì)有點(diǎn)蝕發(fā)生，表明控制碳鋼點(diǎn)蝕的關(guān)鍵因素是溶解氧，單純降低氯離子含量并不能解決根本問題。

郭明曉等[12]模擬研究了Q235碳鋼在海洋工業(yè)大氣環(huán)境中的腐蝕行為和機(jī)理。結(jié)果表明：Q235碳鋼在薄液膜下發(fā)生基體陽極溶解和溶解氧陰極還原的腐蝕過程，形成Fe(OH)2的水解產(chǎn)物層，在空氣中轉(zhuǎn)化生成γ-FeOOH、α-FeOOH，當(dāng)氯離子含量達(dá)到某一臨界濃度時(shí)，腐蝕產(chǎn)物中出現(xiàn)β-FeOOH。隨著腐蝕時(shí)間進(jìn)一步延長(zhǎng)，基體表面腐蝕產(chǎn)物出現(xiàn)明顯的分層現(xiàn)象，即疏松、有大量孔洞的外銹層和相對(duì)致密的內(nèi)銹層，內(nèi)銹層能有效阻止氧和腐蝕性介質(zhì)滲透。大氣中的氯離子可以穿過內(nèi)銹層到達(dá)基體表面促進(jìn)腐蝕，另一方面增加液膜的導(dǎo)電性，可以促進(jìn)腐蝕微電池的作用，同時(shí)氯離子的存在還會(huì)導(dǎo)致Fe基體吸附的Fe(OH)2發(fā)生溶解，破壞致密的內(nèi)銹層，促使腐蝕。

張春亞等[13]研究認(rèn)為，在常溫、pH 8.5條件下碳鋼中夾雜物(氧化錳、硫化錳、硅酸鹽等)的存在是點(diǎn)蝕最主要的誘發(fā)源。鋼基體與夾雜物交界處鈍化膜的保護(hù)作用最薄弱，在達(dá)到或高于點(diǎn)蝕電位時(shí)，該處鈍化膜破裂，鐵基體最先溶解，鐵離子的水解酸化使夾雜物周圍基體表面的鈍化膜不斷溶解形成腐蝕斑。基體的活化溶解沿著夾雜物相界處向縱深擴(kuò)展。溶液中侵蝕性氯離子的存在大大促進(jìn)點(diǎn)蝕誘發(fā)及初期發(fā)展，并顯著降低鋼的點(diǎn)蝕電位，但氯離子不是誘發(fā)點(diǎn)蝕的必要條件，這一點(diǎn)與不銹鋼中點(diǎn)蝕誘發(fā)的機(jī)理模型[14]所提到的結(jié)論有明顯的不同。

常溫下，碳鋼在氯離子環(huán)境中的腐蝕行為包括均勻腐蝕和點(diǎn)蝕。碳鋼的均勻腐蝕不受溶液中氯離子含量的影響，溶液中氯離子的存在大大促進(jìn)了點(diǎn)蝕誘發(fā)及初期發(fā)展，并顯著降低碳鋼的點(diǎn)蝕電位，但是氯離子不是誘發(fā)點(diǎn)蝕的必要條件。水中溶解氧和碳鋼夾雜物的存在是點(diǎn)蝕的最主要誘發(fā)源，因此，單純降低氯離子含量并不能抑制碳鋼點(diǎn)蝕。

2 低合金鋼在氯離子環(huán)境中腐蝕行為

低合金鋼是在碳鋼的基礎(chǔ)上，為了改善碳鋼的性能，加入一種或幾種合金元素，合金元素總量小于5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的合金鋼。在電站機(jī)組中，低合金鋼廣泛應(yīng)用于鍋爐省煤器、水冷壁、低溫過熱器和再熱器等。

張廣文等[15]針對(duì)俄供機(jī)組低溫再熱器的停用腐蝕行為展開了研究，發(fā)現(xiàn)低溫再熱器入口管腐蝕的原因是機(jī)組停用過程中的氧溶解腐蝕，停機(jī)過程中形成的凝結(jié)水及水中的溶解氧是其腐蝕的主要誘因，而凝結(jié)水中的腐蝕性陰離子Cl-、SO42-會(huì)進(jìn)一步促進(jìn)腐蝕的發(fā)展。由于金屬基體的電極電位較低，陰陽極產(chǎn)生電位差形成腐蝕電池，凝結(jié)水中的溶解氧作為腐蝕去極化劑，使金屬基體不斷失去電子生成Fe2+，維持電池的反應(yīng)速度。為了維持局部區(qū)域的電離平衡，凝結(jié)水中的腐蝕性陰離子Cl-、SO42-遷移進(jìn)入腐蝕點(diǎn)，促進(jìn)腐蝕點(diǎn)位置金屬進(jìn)一步溶解。張廣文等認(rèn)為，通過控制凝結(jié)水的生成(即降低系統(tǒng)內(nèi)空氣濕度)、降低系統(tǒng)中氧含量能夠有效防止低溫再熱器入口管腐蝕。

高新亮等[16]研究了低合金鋼A588和SPA-H在含氯離子環(huán)境中的腐蝕行為。結(jié)果表明，在含氯離子環(huán)境中，隨著腐蝕的進(jìn)行，低合金鋼的耐蝕性增加；提高M(jìn)n和Ni的含量，可以提高低合金鋼的耐蝕性；腐蝕產(chǎn)物主要為α-FeOOH、γ-FeOOH和Fe3O4；隨著銹蝕的發(fā)生，金屬表面生成外銹層和內(nèi)銹層的結(jié)構(gòu)，外銹層為疏松、尺寸大、化學(xué)穩(wěn)定性較低的γ-FeOOH，內(nèi)銹層為尺寸小、致密、熱力學(xué)穩(wěn)定性好的α-FeOOH。電化學(xué)試驗(yàn)結(jié)果表明低合金鋼表面的銹層具有較好的保護(hù)作用，對(duì)陽極反應(yīng)產(chǎn)生阻礙作用，歸因于致密內(nèi)銹層的生成。

綜上所述，低合金鋼在氯離子環(huán)境中的腐蝕行為與碳鋼相似，凝結(jié)水及水中溶解氧是其腐蝕的主要誘因。常溫條件下，當(dāng)凝結(jié)水和溶解氧共存時(shí)，金屬表面會(huì)生成疏松、化學(xué)穩(wěn)定性較低的外銹層和致密、熱力學(xué)穩(wěn)定性好的內(nèi)銹層，致密的內(nèi)銹層具有較好的保護(hù)性。但是，腐蝕性氯離子能夠遷移進(jìn)入內(nèi)銹層底部，促進(jìn)金屬基體的進(jìn)一步溶解。

3 不銹鋼在氯離子環(huán)境中的腐蝕行為

不銹鋼由于優(yōu)良的抗高溫氧化性能和耐蝕性被廣泛應(yīng)用于電站鍋爐換熱器、過熱器、再熱器等。在含氯離子環(huán)境中，影響不銹鋼腐蝕的因素很多，如溫度、氯離子濃度、溶解氧、pH等。研究表明，氯離子的活化作用對(duì)不銹鋼氧化膜的建立和破壞均有較大影響。目前，被廣泛認(rèn)可的不銹鋼氯離子腐蝕機(jī)理包括成相膜理論和吸附膜理論[17-19]。成相膜理論認(rèn)為，由于氯離子半徑小，穿透能力強(qiáng)，故它容易穿透氧化膜內(nèi)極小的空隙，到達(dá)金屬表面，并與金屬相互作用形成可溶性化合物，使氧化膜的結(jié)構(gòu)發(fā)生變化。吸附膜理論則認(rèn)為，氯離子破壞氧化膜的根本原因是氯離子有極強(qiáng)的被金屬吸附的能力，它優(yōu)先被金屬吸附，并從金屬表面把氧排掉，取代吸附膜中的鈍化離子，與金屬形成氯化物。

陳林海[20]針對(duì)A358 304/304L和A312 304/304L奧氏體不銹鋼管道在水壓試驗(yàn)過程中產(chǎn)生氯離子腐蝕的機(jī)理、特性及原因進(jìn)行了介紹和分析。某項(xiàng)目管道在水壓試驗(yàn)和吹掃后的氣密試驗(yàn)過程中，發(fā)現(xiàn)彎頭下部漏水(泄漏位置在焊縫熱影響區(qū)位置)，經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)多處點(diǎn)狀腐蝕坑，主要集中在管底，管道縱縫中心，環(huán)縫中心、融合線及熱影響區(qū)，彎頭成型拉伸應(yīng)力區(qū)域等部位。分析認(rèn)為，奧氏體不銹鋼管道在水壓試驗(yàn)中容易造成水溶液中的氯離子局部濃縮，形成氯離子腐蝕的特殊環(huán)境，提高了不銹鋼的氯離子腐蝕敏感性。

某核電項(xiàng)目換熱器的換熱管采用00Cr19Ni10鋼，在管側(cè)水壓試驗(yàn)中出現(xiàn)泄漏，對(duì)腐蝕換熱管的化學(xué)成分及理化性能進(jìn)行測(cè)試，認(rèn)為其腐蝕原因在于金屬表面氯離子的殘留，在氧充足條件下活性陰離子破壞了不銹鋼管內(nèi)部的鈍化膜，形成腐蝕原電池導(dǎo)致局部管壁潰瘍狀腐蝕。最后，結(jié)合該換熱管的加工制造工藝，提出氯離子殘留歸因于制造過程中的質(zhì)量控制缺陷[21]。

史艷華等[22]研究了316L不銹鋼在含氯離子環(huán)境中的腐蝕行為，發(fā)現(xiàn)316L不銹鋼的點(diǎn)蝕程度與氯離子濃度密切相關(guān)。316L不銹鋼在含1%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)氯離子的介質(zhì)中常溫浸泡60 d后，表面發(fā)現(xiàn)點(diǎn)蝕坑，隨著氯離子含量的增加點(diǎn)蝕程度先增大后減弱，在氯離子質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%時(shí)點(diǎn)蝕最嚴(yán)重。作者認(rèn)為，316L不銹鋼在含氯離子體系中的腐蝕行為是氯離子含量與溶解氧含量?jī)煞N因素共同作用的結(jié)果，溶液中氯離子含量的增加一方面為加速腐蝕提供了物質(zhì)條件，促進(jìn)腐蝕；另一方面減少了金屬表面溶解氧的吸附量，抑制了腐蝕。

呂國(guó)誠(chéng)等[23]在中性水工況下研究了304不銹鋼應(yīng)力腐蝕敏感性與溶液中氯離子含量的關(guān)系，得出了60 ℃條件下304不銹鋼發(fā)生應(yīng)力腐蝕的臨界氯離子質(zhì)量濃度為90 mg/L。同時(shí)發(fā)現(xiàn)304不銹鋼表面鈍化膜破裂電位突變的氯離子濃度與發(fā)生應(yīng)力腐蝕破裂的臨界氯離子濃度基本一致，說明鈍化膜破裂在304不銹鋼應(yīng)力腐蝕中起到重要作用。鈍化膜破裂后，局部陽極溶解會(huì)形成點(diǎn)蝕等薄弱結(jié)構(gòu)，應(yīng)力腐蝕在薄弱區(qū)形核、擴(kuò)展。

廖家興等[24]研究了SO42-與Cl-協(xié)同作用對(duì)316不銹鋼點(diǎn)腐蝕行為的影響，提出SO42-對(duì)316不銹鋼的點(diǎn)蝕發(fā)生存在加速與抑制兩種作用。在0.5% Cl-溶液中，當(dāng)SO42-質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于0.42%時(shí)，不銹鋼的臨界點(diǎn)蝕溫度比不存在SO42-時(shí)的低；當(dāng)SO42-質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于0.42%時(shí)，不銹鋼的臨界點(diǎn)蝕溫度比不存在SO42-時(shí)的高。作者認(rèn)為，316不銹鋼的點(diǎn)蝕符合吸附膜理論，Cl-與SO42-在金屬表面存在競(jìng)爭(zhēng)吸附的過程，SO42-含量較低時(shí)，不銹鋼表面Cl-是主要吸附離子，由于SO42-的競(jìng)爭(zhēng)作用導(dǎo)致不銹鋼表面出現(xiàn)Cl-局部集中，促使不銹鋼的臨界點(diǎn)蝕溫度降低；SO42-含量較高時(shí)，在不銹鋼表面SO42-是主要吸附離子，不銹鋼表面不會(huì)出現(xiàn)Cl-含量過高的局部區(qū)域，導(dǎo)致不銹鋼的臨界點(diǎn)蝕溫度升高。

相關(guān)研究表明，不銹鋼良好的耐蝕性歸因于其表面鈍化膜降低了金屬表面的反應(yīng)能力，從而提高了不銹鋼的耐蝕性，不銹鋼在含氯離子環(huán)境中幾乎不會(huì)發(fā)生均勻腐蝕，以點(diǎn)蝕和應(yīng)力腐蝕為主[25-26]。目前，關(guān)于不銹鋼點(diǎn)蝕的成膜理論和競(jìng)爭(zhēng)吸附理論對(duì)于氯離子如何使鈍態(tài)破壞而引起腐蝕的機(jī)理還沒有定論，也無法詮釋不銹鋼材料在含氯離子環(huán)境中難于鈍化的機(jī)制，但是兩種理論均認(rèn)為點(diǎn)蝕隨著氯離子含量增大而加劇。因此，通過降低不銹鋼接觸溶液介質(zhì)的氯離子含量在某一臨界值下能夠有效抑制腐蝕。

4 金屬材料在氯離子環(huán)境中的腐蝕控制

通過對(duì)上述研究結(jié)果進(jìn)行分析，碳鋼和低合金鋼停用腐蝕的主要誘因是凝結(jié)水和水中溶解氧，腐蝕性氯離子起到破壞致密內(nèi)銹層的作用，促進(jìn)金屬基體進(jìn)一步溶解；不銹鋼停用腐蝕的發(fā)生主要?dú)w因于表面溶液介質(zhì)中氯離子的濃縮，導(dǎo)致氯離子濃度超過該環(huán)境中材料的臨界氯離子濃度。

電站機(jī)組系統(tǒng)龐大且復(fù)雜，機(jī)組停運(yùn)過程中很難排凈內(nèi)部存水和蒸汽，導(dǎo)致局部區(qū)域尤其是下聯(lián)箱、底部放水管、過熱器/再熱器底部彎頭處殘留積水，由于堿性物質(zhì)的揮發(fā)導(dǎo)致該處殘留積水的pH明顯降低，且金屬表面隱藏沉積的腐蝕性陰離子會(huì)溶解析出，導(dǎo)致水質(zhì)中陰離子濃縮。根據(jù)電站鍋爐結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，熱力設(shè)備底部積水和金屬表面液膜氯離子濃度難以控制，且不同金屬材料在不同環(huán)境中對(duì)氯離子耐蝕性有不同的要求，因此很難通過得到可允許的氯離子濃度來抑制停用腐蝕的發(fā)生。

綜合分析得知，凝結(jié)水的生成是電站金屬材料停用腐蝕發(fā)生的必要條件，因此，避免凝結(jié)水的生成、或者抑制凝結(jié)水與金屬基體的接觸是一種有效控制停用腐蝕的方法。張貴泉等[27]報(bào)道了一種復(fù)合有機(jī)胺停用保護(hù)劑，可在碳鋼表面生成致密的保護(hù)膜，顯著降低碳鋼的腐蝕電流密度和濕熱腐蝕速率，其保護(hù)機(jī)理為避免凝結(jié)水與金屬基體的接觸。張廣文等[28]模擬研究了相對(duì)空氣濕度、溫度、停機(jī)加藥措施對(duì)存在積鹽的12CrMoV鋼腐蝕的影響，發(fā)現(xiàn)相對(duì)空氣濕度低于40%可以完全避免停用腐蝕，采用成膜胺物質(zhì)在金屬表面進(jìn)行成膜同樣具有一定的保護(hù)效果。作者在此研究基礎(chǔ)上提出了三種不同的防腐蝕措施：1) 減少水中去極化劑(溶解氧)的含量或向系統(tǒng)充入還原性的保護(hù)液；2) 通過在金屬表面形成具有防腐蝕作用的保護(hù)膜來阻隔電化學(xué)腐蝕；3) 去除系統(tǒng)中殘留水分，保持系統(tǒng)金屬內(nèi)壁為干燥狀態(tài)，使系統(tǒng)濕度降低至安全水平。

因此，采用降低氯離子含量的方法來抑制電站金屬停用腐蝕具有操作難度大，可行性低的缺點(diǎn)，尤其對(duì)于碳鋼和低合金鋼，氯離子并不是其停用腐蝕的必要條件。降低空氣濕度[29]、金屬表面成膜[30-31]和隔絕空氣[32]是控制氯離子對(duì)電站常用金屬材料停用腐蝕的較好方法。

5 結(jié)束語

碳鋼和低合金鋼發(fā)生停用腐蝕的主要誘因是凝結(jié)水和水中溶解氧的存在，腐蝕性氯離子會(huì)破壞致密內(nèi)銹層，促進(jìn)金屬基體進(jìn)一步溶解；不銹鋼材料停用腐蝕的發(fā)生主要?dú)w因于表面溶液中氯離子的濃縮，導(dǎo)致氯離子含量超過該環(huán)境中不銹鋼的耐氯離子腐蝕臨界值。采用降低氯離子含量的方法來抑制電站常用金屬材料的停用腐蝕具有操作難度大、可行性低的缺點(diǎn)，降低空氣濕度、金屬表面成膜和隔絕空氣是控制氯離子對(duì)電站金屬材料停用腐蝕的較好方法。