趙志營(yíng)(沛縣大屯礦區(qū)中大注漿工程有限公司，江蘇 徐州 221000)

1 現(xiàn)場(chǎng)概況

孔莊煤礦是大屯煤電集團(tuán)下屬生產(chǎn)礦井，主采3# 煤層，目前施工的4315 綜放工作面位于四盤(pán)區(qū)大巷以南，4313 工作面以西，4319 和4321 工作面以東，礦界以北。煤層平均厚度約6.0 m，工作面可開(kāi)采長(zhǎng)度達(dá)312 m，工作面采用“兩進(jìn)一回”型布置方式，順槽巷道均采用錨桿錨索及菱形金屬網(wǎng)、W 鋼帶聯(lián)合支護(hù)。據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)，目前工作面端頭懸頂面積達(dá)到25 m2，綜放工作面端頭懸頂面積達(dá)到20 m2。為有效解決端頭懸頂問(wèn)題，針對(duì)性改善相鄰巷道維護(hù)現(xiàn)狀，開(kāi)展工作面頂板深孔爆破卸壓技術(shù)研究顯得十分必要。

2 技術(shù)方案

2.1 技術(shù)原理

深孔爆破預(yù)裂卸壓原理如圖1 所示。圖中，深孔爆破預(yù)裂卸壓技術(shù)是利用頂板圍巖“抗壓怕拉”的性質(zhì)，在順槽巷道煤柱側(cè)施工爆破孔，利用聚能管定向精準(zhǔn)爆破方式，使頂板圍巖沿設(shè)計(jì)方向縱向爆破，形成定向張拉裂縫[1]，使頂板圍巖沿設(shè)計(jì)方向整體垮落，達(dá)到卸壓的目的。

圖1 爆破預(yù)裂卸壓原理示意圖

2.2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

首個(gè)深孔爆破預(yù)裂施工區(qū)域選擇4315 綜采工作面43153 巷，自停采線向前方1 200 m 范圍。瓦斯高位鉆場(chǎng)設(shè)計(jì)在43152 巷2#、8#、13# 橫川口，仰角穿過(guò)43153 巷進(jìn)入4315 工作面，終孔落在工作面頂板上方40 m 左右位置，終孔位置距43153 巷水平距離16 m?？紤]到瓦斯高位鉆孔對(duì)爆破的影響，在瓦斯鉆孔前后各5 m 范圍不進(jìn)行爆破施工。

2.2.1 孔傾角

為保證爆破切頂效果，需要綜合考慮頂板圍巖特性、基本頂懸頂長(zhǎng)度和爆破孔深度等。在圍巖特性確定的情況下，基本頂懸頂長(zhǎng)度要求越小越好，此時(shí)鉆孔傾角應(yīng)沿法線位置箱采空區(qū)偏移[2]，這樣既可以保護(hù)煤柱效果，也能最大限度減小懸頂面積。但由于鉆機(jī)尺寸及現(xiàn)場(chǎng)爆破裝藥等因素限制，在保證頂板圍巖上方位置不變的情況下，鉆孔傾角設(shè)計(jì)為75°。

2.2.2 孔位置

在巷道頂板施工爆破孔，位置如圖2 所示。

圖2 鉆孔位置示意圖

在巷道頂板適當(dāng)位置施工爆破鉆孔，為保證切縫效果，當(dāng)鉆孔位置緊貼煤柱幫、鉆孔傾角為0°時(shí)，爆破切頂效果最為理想，資源回采率最高。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)頂板定向鉆機(jī)作業(yè)空間和鉆機(jī)尺寸，鉆孔位置最終確定為700 mm。

2.2.3 破高度

對(duì)堅(jiān)硬頂板而言，偽頂和直接頂是影響圍巖結(jié)構(gòu)和支撐壓力的主要部分。尤其是采空區(qū)直接頂，硬度較高不易斷裂，其自重和載荷將轉(zhuǎn)變?yōu)閭?cè)向支撐壓力，直接作用于采空區(qū)煤幫，最終導(dǎo)致巷道變形及片幫等問(wèn)題。因此在確定爆破高度時(shí)，應(yīng)選擇將全部直接頂直接垮落，及爆破高度為偽頂和直接頂?shù)娜扛叨取Ｖ苯禹敻叨扔?jì)算公式如式(1) 所示：

式中：M為巷道基本頂高度(m)；h為綜采工作面采高(m)，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)取6.3 m；Sa為工作面巖梁觸矸處沉降系數(shù)，取值范圍為0.15～0.25；結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)取值0.2；Ka表示巖梁觸矸處冒落巖層碎漲系數(shù)，取值范圍為1.3～1.5；結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)頂板巖性取1.3。

代入公式計(jì)算，M=20.33 m，因此爆破高度選為20.33 m。

2.3 爆破參數(shù)

2.3.1 藥規(guī)格

結(jié)合頂?shù)装鍖?shí)際情況，選用礦用三級(jí)乳化炸藥，炸藥直徑φ=45 mm，長(zhǎng)l=500 mm，重量m=0.8 kg。該乳化炸藥以無(wú)機(jī)含氧酸鹽水溶液為分散相，以不溶于水的可液化的碳質(zhì)燃料為連續(xù)相，借助乳化劑的乳化作用和敏化劑(包括敏化氣泡) 的敏化作用而制成的一種油包水(W/O) 型乳脂狀混合炸藥，其爆炸性能好，威力大，爆轟感度高而機(jī)械感度低。

2.3.2 耦合系數(shù)

結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)頂板巖性和巷道地質(zhì)資料，需要對(duì)爆破不耦合系數(shù)進(jìn)行安全評(píng)估，公式如式(2) 所示。

式中：K為不耦合系數(shù)；安全范圍為1.3～1.8；D為切頂巷道爆破孔直徑，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)要求為D=80 mm；φ為礦用三級(jí)乳化炸藥直徑，此時(shí)選取φ=48 mm。

代入公式計(jì)算，得不耦合系數(shù)為1.67，符合安全評(píng)估條件。

2.3.3 藥量

《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，深孔爆破時(shí)封孔長(zhǎng)度不低于孔深的1/3[3]。爆破高度為20.33 m，現(xiàn)場(chǎng)采用的為單根2 m 的聚能管，擬采用10 節(jié)聚能管，其中封孔段3 節(jié)，其余裝藥按照礦井爆破工程集中度標(biāo)準(zhǔn)，擬共計(jì)采用20.8 kg。本次方案根據(jù)以往深孔爆破施工經(jīng)驗(yàn)及頂板巖性設(shè)計(jì)裝藥量20.8 kg，共計(jì)使用26根藥卷。根據(jù)前期爆破試驗(yàn)效果，及頂板結(jié)構(gòu)的變化逐漸調(diào)整裝藥量。

3 現(xiàn)場(chǎng)效果

對(duì)43153 工作面推進(jìn)120 m 前后進(jìn)行了深孔爆破卸壓，并對(duì)120#、130#、140# 支架的工作阻力變化情況進(jìn)行為期48 天的觀測(cè)周期，通過(guò)觀測(cè)端頭支架工作阻力，對(duì)比爆破施工前后支架載荷變化，以及分析頂板深孔爆破預(yù)裂對(duì)頂板周期來(lái)壓步距、來(lái)壓強(qiáng)度的影響。現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)支架分布如圖3 所示。

圖3 監(jiān)測(cè)支架分布示意圖

由此得出三個(gè)支架工作阻力和工作面推進(jìn)距離關(guān)系如圖4 所示。

圖4 深孔爆破卸壓前后支架阻力變化圖

由圖可知，當(dāng)工作面周期來(lái)壓顯現(xiàn)，試驗(yàn)支架所承受的最大平均工作阻力位39.1 MPa，爆破卸壓后，試驗(yàn)支架的平均工作阻力降至26.9 MPa，支架工作阻力顯著下降，且隨著工作面推進(jìn)，工作阻力最大值逐漸減小，工作面周期來(lái)壓壓力逐漸放緩，切頂卸壓效果明顯。

4 結(jié)語(yǔ)

綜上可知，在孔莊煤礦43153 工作面順槽巷道正前16 m處使用深孔爆破切頂卸壓技術(shù)，對(duì)堅(jiān)硬頂板實(shí)行深孔爆破，鉆孔傾角設(shè)計(jì)為75°，鉆孔位置為距巷幫700 mm，爆破高度選為20.33 m，共計(jì)使用26 根藥卷，裝藥量20.8 kg，爆破卸壓后，支架工作阻力顯著下降，工作面周期來(lái)壓壓力逐漸放緩，說(shuō)明深孔爆破卸壓有效改變了頂板上方圍巖的應(yīng)力分布，減小了端頭懸頂面積，實(shí)現(xiàn)了堅(jiān)硬頂板條件下的安全回采。