于家武， 郭新新

(1. 中鐵隧道集團二處有限公司， 河北 三河 065201；2. 西南交通大學 交通隧道工程教育部重點實驗室， 四川 成都 610031)

0 引言

隨著我國中西部地區(qū)交通基礎(chǔ)設(shè)施的持續(xù)推進，高地應(yīng)力引起的軟弱破碎圍巖隧道擠壓大變形已成為隧道建設(shè)領(lǐng)域中必須克服的工程重點難題[1-2]。此類擠壓變形隧道通常具有變形總量大、變形速率快和變形持續(xù)時間長等特點，施工中極易出現(xiàn)圍巖大變形、支護結(jié)構(gòu)損裂、開挖輪廓侵限等病害，使得建設(shè)過程中支護結(jié)構(gòu)拆換時常發(fā)生，成為制約隧道安全、高效、經(jīng)濟建設(shè)的關(guān)鍵點[3-4]。

隧道軟巖大變形常被認為與地應(yīng)力、圍巖強度、地下水發(fā)育程度和埋深等密切相關(guān)[5]。張祉道[6]通過對家竹箐隧道變形數(shù)據(jù)的分析，指出軟巖擠壓大變形中圍巖基本不出現(xiàn)松弛變形,作用在支護上的圍巖壓力多數(shù)仍是變形壓力； 李國良等[7-8]通過對蘭渝線和成蘭線大變形隧道的研究指出擠壓大變形受自身(圍巖)條件和外在條件的雙重影響，主要包括巖性、飽和單軸抗壓強度、地應(yīng)力場和地下水發(fā)育程度等。而對于軟巖大變形隧道的施工控制，目前主要遵循了主動加固圍巖、強化支護、合理釋放和減少擾動等理念，并逐步形成了長(黏結(jié)型)錨桿、勤注漿、厚噴層、強鋼拱架、多層支護與短臺階(替代CD/CRD)等相結(jié)合的系統(tǒng)性施工支護措施。如蘭渝線兩水隧道、新城子隧道在擠壓大變形段采用的“三臺階+長錨桿+徑向注漿”為核心的支護措施，成功地將圍巖變形控制為100～300 mm[9]； 蘭渝鐵路木寨嶺隧道采用“超前小導(dǎo)管注漿+3層初期支護+錨注支護+二次襯砌”的支護措施，成功通過了隧道嶺脊段[10]。

綜上所述，前人對擠壓大變形的變形機制、成因、施工控制理念與措施等均開展了一定研究，也總結(jié)出了主動加固、逐步釋放的處治理念和以注漿、長(黏結(jié)型)錨桿、多層強支護為主的施工措施。但是，工程應(yīng)用中的黏結(jié)型錨桿，以砂漿錨桿為代表，普遍存在支護時效性差、主動性弱等突出問題，難以發(fā)揮應(yīng)有的支護與加固作用，并使得其在整個支護體系中的作用急劇下降[11]；注漿加固也因擠壓大變形變而不塌的特點，多數(shù)難以實現(xiàn)[12]；對于多層支護，則存在著層與層間支護時機難以確定的難題[13]；故針對擠壓大變形隧道，目前仍普遍采用的支護措施是增強以鋼拱架、噴射混凝土和二次襯砌為主的環(huán)向支護技術(shù)，缺乏對圍巖的主動加固，使得實踐中成功修建的擠壓大變形隧道多有支護結(jié)構(gòu)拆換的發(fā)生?；诖?，針對現(xiàn)有支護技術(shù)與措施普遍存在支護及時性差、主動性弱等突出問題，本文以木寨嶺公路隧道為依托，在分析圍巖變形機制與成因的基礎(chǔ)上，提出以小孔徑預(yù)應(yīng)力錨索為核心并結(jié)合常規(guī)環(huán)向(強)支護技術(shù)，集及時性與主動性于一體的復(fù)合型大變形控制技術(shù)，以期實現(xiàn)一次(初期)支護即能滿足高應(yīng)力軟巖隧道圍巖變形控制要求。

1 工程概況

1.1 工程地質(zhì)概況

木寨嶺公路隧道是渭源—武都高速公路的控制性工程，橫跨漳縣、岷縣兩縣，縱穿漳河、洮河分水嶺木寨嶺。隧道采用分離式雙洞設(shè)計方案，左線全長為15.226 km，右線全長為15.168 km，洞身最大埋深約為629.1 m。隧址區(qū)內(nèi)初始地應(yīng)力場以水平構(gòu)造應(yīng)力為最大主應(yīng)力，實測最大值為18.76 MPa；巖性主要為炭質(zhì)板巖，巖體松軟，遇水軟化，受區(qū)域構(gòu)造影響，隧道分布有12條主要斷層，全隧巖體破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育，地勘均為Ⅴ級圍巖。木寨嶺公路隧道地質(zhì)縱斷面如圖1所示。

圖1 木寨嶺公路隧道地質(zhì)縱斷面圖(右線)

1.2 隧道施工與變形情況

1.2.1 設(shè)計、施工

木寨嶺公路隧道支護體系為強力被動型支護體系，其中，噴射混凝土為C25早強混凝土，厚25～53 cm；鋼拱架為HW175/HW200b型鋼，間距50～80 cm；二次襯砌為C30鋼筋混凝土，厚50～60 cm。木寨嶺公路隧道(部分)設(shè)計支護參數(shù)如表1所示。SVc指的是用于Ⅴ級深埋炭質(zhì)板巖段的支護體系參數(shù)，SVe指的是用于Ⅴ級破碎帶的支護體系參數(shù)，SVf指的是原設(shè)計的Ⅰ級大變形參數(shù)，Ⅰ級大變形是設(shè)計院變更后的參數(shù)。下同。

表1 木寨嶺公路隧道(部分)設(shè)計支護參數(shù)

隧道施工中堅持以“弱爆破、短進尺、少振動、強支護、快封閉”為基本原則，開挖工法采用三臺階法，上、中臺階高度約為3.0 m，長度為3～5 m。

1.2.2 圍巖大變形

以木寨嶺公路隧道2#斜井為例，原支護體系下施工中多次出現(xiàn)因大變形而發(fā)生初期支護侵限現(xiàn)象(見圖2)。2#斜井初期支護變形破壞情況如表2所示。

(a) 噴射混凝土開裂 (b) 鋼拱架扭曲

表2 2#斜井初期支護變形破壞情況

2 變形機制與成因分析

2.1 變形演化機制

木寨嶺公路隧道大變形段巖性主要為薄層狀炭質(zhì)板巖。板巖作為一種擠壓性圍巖，薄層、高地應(yīng)力、有水等條件與環(huán)境下，將極易出現(xiàn)大變形?？偨Y(jié)木寨嶺公路隧道薄層狀炭質(zhì)板巖的變形機制，主要有炭質(zhì)板巖的塑性流動和薄層狀結(jié)構(gòu)的板梁彎曲變形2種，其他變形機制如軟巖膨脹變形和結(jié)構(gòu)性流變等被認為是次要因素。

2.1.1 炭質(zhì)板巖塑性流動

木寨嶺炭質(zhì)板巖力學特性上表現(xiàn)為巖性軟，單軸飽和抗壓強度<30 MPa，浸水后強度可降低50%以上。在高應(yīng)力環(huán)境下，開挖后的圍巖體應(yīng)力將極易達到屈服面，使得洞壁一定深度圍巖產(chǎn)生塑性變形，引起應(yīng)力狀態(tài)持續(xù)調(diào)整，進而引發(fā)大變形，并可在地下水的進一步軟化作用下，產(chǎn)生更大的變形。因塑性流動,XK1+115.4產(chǎn)生的擠壓大變形見圖3，具有較為明顯的變而不塌現(xiàn)象； XK1+525～+564左邊墻突發(fā)股狀水使圍巖強度急劇下降，使得圍巖出現(xiàn)塑性流動，引發(fā)的大變形見圖4。

圖3 XK1+115.4變形

圖4 XK1+525～+564變形

2.1.2 薄層狀結(jié)構(gòu)的板梁彎曲變形

層狀，尤其是薄層狀炭質(zhì)板巖，在高地應(yīng)力卸荷下，使得徑向應(yīng)力大幅降低而切向力增加，如此在二次應(yīng)力場的橫彎或縱彎作用下，邊墻與拱腰部位易出現(xiàn)撓曲變形而內(nèi)鼓，而底板和洞頂可發(fā)生壓頂和底鼓。

木寨嶺公路隧道開挖揭露大變形段掌子面圍巖層理、節(jié)理極為發(fā)育，主要層狀厚度集中為1～10 cm，層理角度為30°～75°。典型掌子面圍巖情況如圖5所示。結(jié)合木寨嶺公路隧道以水平應(yīng)力為最大主應(yīng)力，拱腰與邊墻部位將更易出現(xiàn)擠壓大變形。典型板梁彎曲引起的XK1+564～+587段大變形如圖6所示。

(a) 49°層理(水平) (b) 32°層理(水平)

(a) 變形機制 (b) 變形實景

2.2 大變形成因分析

擠壓大變形的成因主要有圍巖體自身因素和設(shè)計、施工等外加因素2類。自身因素主要包括應(yīng)力場、圍巖條件、地下水等；外加因素主要包括設(shè)計支護理念與技術(shù)、施工技術(shù)等。

2.2.1 主要自身因素

2.2.1.1 應(yīng)力場

已有的研究表明高地應(yīng)力是擠壓大變形發(fā)生的首要原因，尤其是當構(gòu)造應(yīng)力較為發(fā)育時[14]。木寨嶺公路隧道隧址區(qū)內(nèi)水平應(yīng)力構(gòu)造應(yīng)力發(fā)育，據(jù)實測地應(yīng)力場數(shù)據(jù)，應(yīng)力場隨埋深逐漸增大，且最大、最小水平主應(yīng)力均超過了豎向應(yīng)力。結(jié)合表2中位移數(shù)據(jù)分析，木寨嶺公路隧道全線均有發(fā)生大變形的可能，同時埋深與變形量及大變形發(fā)生概率呈現(xiàn)了正相關(guān)的特性。

2.2.1.2 圍巖條件

經(jīng)對已開挖圍巖的段落進行分析，木寨嶺公路隧道圍巖歸結(jié)起來主要有砂質(zhì)板巖段、薄層狀單斜構(gòu)造炭質(zhì)板巖段和揉皺發(fā)育的炭質(zhì)板巖段3種類型。圍巖與結(jié)構(gòu)類型如圖7所示。

(a) 砂質(zhì)板巖 (b) 單斜炭質(zhì)板巖 (c) 揉皺發(fā)育炭質(zhì)板巖

圍巖變形與圍巖類型存在明顯的關(guān)聯(lián)性，主要受到巖塊強度與結(jié)構(gòu)面的共同影響。鑒于砂質(zhì)板巖強度和層間結(jié)合度均要明顯大于炭質(zhì)板巖，故砂質(zhì)板巖段的圍巖變形量一般小于100 mm，原支護結(jié)構(gòu)下多數(shù)無損裂，且變形一般在7～15 d趨于穩(wěn)定；薄層狀單斜構(gòu)造炭質(zhì)板巖段的圍巖變形量一般大于100 mm，且變形量與層厚相關(guān)，表現(xiàn)出層厚越薄，變形越大，原支護結(jié)構(gòu)下部分可見損裂，變形穩(wěn)定時間也增大，可出現(xiàn)圍巖大變形(侵限)及初期支護嚴重破壞的情況；當炭質(zhì)板巖揉皺發(fā)育時，表明巖體受到了強烈的地質(zhì)構(gòu)造作用，擠壓明顯，圍巖變形普遍在200 mm以上，極易出現(xiàn)圍巖大變形和支護結(jié)構(gòu)整體損裂。

2.2.1.3 地下水

木寨嶺公路隧道中，地下水的影響程度與圍巖類型相關(guān)。具體表現(xiàn)如下： 當圍巖以中風化砂質(zhì)板巖為主時，地下水影響較小，基本不會引發(fā)大變形；當圍巖以炭質(zhì)板巖為主時，隨地下水發(fā)育程度增加，圍巖變形量呈現(xiàn)增長態(tài)勢，使得出現(xiàn)圍巖大變形的概率增大。

2.2.2 主要外加因素

2.2.2.1 支護理念與技術(shù)

目前主流的大變形支護理念為及時強(被動)支護理念，即強支硬頂。木寨嶺公路隧道(原)設(shè)計支護體系也正是以及時強(被動)支護理念為基礎(chǔ)的。而在斜井的早期施工過程中，也發(fā)現(xiàn)了I20a鋼拱架頻繁出現(xiàn)扭曲，支護強度明顯偏低，為此加大鋼拱架型號，變更為HW175鋼拱架，取得了較為明顯的支護效果，鋼拱架扭曲現(xiàn)象大幅減少。

當施工至圍巖變形較為嚴重段，采用以HW型鋼為代表的極強支護參數(shù)，仍頻繁出現(xiàn)了圍巖大變形。例如： 里程XK1+564～+587段，原設(shè)計為SVf型襯砌結(jié)構(gòu)，根據(jù)前段隧道施工情況和監(jiān)控量測數(shù)據(jù)，進行了主動變更。XK1+564～+587變更前、后主要支護參數(shù)如表3所示。施工揭示該段圍巖主要為薄層狀炭質(zhì)板巖，揉皺發(fā)育一般，實測的累計下沉量為291～467 mm，累計收斂值為657～1 205 mm，最大變形收斂速率為57 mm/d，部分段出現(xiàn)初期支護混凝土開裂、掉塊，鋼拱架扭曲及變形侵限。

表3 XK1+564～+587變更前、后主要支護參數(shù)

上述現(xiàn)象的發(fā)生，主要是及時強支護體系過早約束圍巖變形發(fā)展，但又因其不能主動提升圍巖自承載能力，使得巖體形變能難以在預(yù)留變形量內(nèi)由圍巖與支護體系共同分擔。同時，隨著隧道開挖應(yīng)力逐步釋放，以及巖體蠕變效應(yīng)和(局部段)遇水等不利因素引起的巖體強度下降，形變荷載持續(xù)增加，巖體自承能力繼續(xù)下降，最終導(dǎo)致支護結(jié)構(gòu)處于極高的受力狀態(tài)，出現(xiàn)破壞。上述即說明了及時強(被動)支護理念與技術(shù)難以適用于嚴重擠壓變形段。

2.2.2.2 施工技術(shù)

受限于開挖掌子面穩(wěn)定性要求，木寨嶺公路隧道采用的三臺階施工工法必然會造成臺階拱腳處變形內(nèi)移，特別是在高應(yīng)力環(huán)境下，每開挖一個臺階，圍巖就會向內(nèi)移動一定距離，表現(xiàn)出最大變形值多出現(xiàn)于拱腰位置。同時，施工工序間距時間過長，支護體系未能及時封閉成環(huán)，也會使圍巖在長時間無約束作用下產(chǎn)生進一步變形。更為重要的是，頻繁的開挖擾動易導(dǎo)致變形由量變轉(zhuǎn)化到質(zhì)變，往往使得下臺階施工完成后出現(xiàn)變形侵限現(xiàn)象。

初期支護的施工工藝也是變形控制的影響因素之一。鋼拱架安設(shè)不平順、連接不牢固，圍巖超欠挖，錨桿/錨索長度不足，噴射混凝土厚度不夠、質(zhì)量差等都會對圍巖變形發(fā)展起到促進作用。

3 變形控制新理念及體系和施工措施的優(yōu)化

3.1 主動支護理論與復(fù)合型支護體系

3.1.1 隧道主動支護理論

及時強(被動)支護理念，在一定程度上忽視了圍巖體的自承載能力，單一將其作為荷載來源，導(dǎo)致了“無止境地”增加支護力?；诖?，提出對擠壓大變形的治理需回歸到圍巖-支護為主的支護體系，即采用的支護系統(tǒng)應(yīng)能及時主動提升圍巖(峰后)自承能力，能更好地維持圍巖完整性，并減小巖體強度的降低。

提出的主動支護理論涵蓋2層含義： 一是強調(diào)了及時支護，快速施載； 二是突出了主動支護對圍巖力學性能的改善與提高。

3.1.1.1 不同支護形式下的圍巖應(yīng)力變化

隧道開挖后的圍巖應(yīng)力變化可采用摩爾-庫侖理論進行分析，如圖8所示。

圖8 基于摩爾-庫侖理論的圍巖應(yīng)力變化

由圖8可以看出： 1)未開挖時，圍巖初始應(yīng)力狀態(tài)為曲線①，位于強度包絡(luò)線下，處于穩(wěn)定狀態(tài)； 2)開挖后，洞壁圍巖失去徑向支護作用，應(yīng)力狀態(tài)變?yōu)榍€②，即由三維應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槎?一維； 3)如若不進行支護，在開挖效應(yīng)持續(xù)作用下，圍巖應(yīng)力狀態(tài)最終變?yōu)榍€③，與強度包絡(luò)線相交，發(fā)生破壞； 4)曲線④為被動支護下的圍巖應(yīng)力變化，鑒于被動支護的承載依賴于圍巖位移，故實際上及時被動支護中及時的含義僅是及時施工支護系統(tǒng)，而非快速支護圍巖，因此在長時間的開挖效應(yīng)作用下，切向應(yīng)力將大幅應(yīng)力集中，增至σ1-4，可使得摩爾圓與強度包絡(luò)線相交，發(fā)生破壞； 5)曲線⑤為主動支護下的圍巖應(yīng)力變化，快速施載體現(xiàn)了真正及時支護，使得切向應(yīng)力的應(yīng)力集中效應(yīng)大幅減小，僅增至σ1-5，最終支護成功。

3.1.1.2 不同支護與圍巖的作用機制

圍巖-支護作用機制可采用特征曲線法(見圖9)加以說明。圖中1為被動支護下的圍巖力學特性曲線，s1為圍巖坍塌破壞點，對應(yīng)支護力學特性曲線為①、③，其中③的支護剛度要大于①； 2為主動支護下的圍巖力學特性曲線(初始加載為p1)，s2為圍巖坍塌破壞點，對應(yīng)支護力學特性曲線為②。因主動支護效應(yīng)，相比圍巖曲線1、曲線2可得到明顯改善(s2點位于s1點右下)。

圖9 圍巖-支護作用機制圖

假設(shè)3種支護起點相同，即均在圍巖位移量U1時施加支護。支護曲線①與圍巖曲線1未能相交，支護失?。焕^續(xù)增強支護剛度，曲線①變?yōu)榍€③，則可成功與圍巖曲線1相交于a，支護成功；而支護曲線②在未增強支護剛度下，與圍巖曲線2相交于b，支護成功。對比a、b點在圍巖曲線1、2中所處位置，a點要更加接近圍巖坍塌破壞點s1，顯示了2-②支護-圍巖穩(wěn)定性要強于1-③，同時U2也明顯小于U3，即圍巖變形亦得到了有效控制。由上述可知，主動支護在不增加支護剛度的前提下即能實現(xiàn)圍巖穩(wěn)定性的提升和支護位移量的減小。

3.1.2 復(fù)合型支護體系及其關(guān)鍵支護技術(shù)

3.1.2.1 支護體系的提出

現(xiàn)有的支護措施中僅錨桿/錨索具備加固與支護的雙重作用[15]，基于此，在借鑒煤礦巷道及時主動支護理念的基礎(chǔ)上，將小孔徑預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)引入至隧道支護系統(tǒng)中，形成適用于擠壓大變形隧道的復(fù)合型初期支護體系。該支護體系是以小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)為核心疊加常規(guī)被動支護構(gòu)件(噴射混凝土+鋼拱架)組成的，施工中為實現(xiàn)及時主動，要求在洞室開挖后“即刻”進行錨索系統(tǒng)的施作，即“一次”采用小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)加固、提升圍巖；“二次”采用“鋼拱架+噴射混凝土”等常規(guī)支護保護圍巖，并協(xié)同預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)，共同支護圍巖。以三臺階為例的復(fù)合型支護體系施工工序如圖10所示。

圖10 復(fù)合型支護體系施工工序(以三臺階為例)

3.1.2.2 小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)支護技術(shù)

1)結(jié)構(gòu)組成與特點。小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)(見圖11)由樹脂錨固劑、錨索體、表面協(xié)同支護構(gòu)件、墊板和錨具等組成。要求樹脂錨固劑采用超快錨固系列，即CKa或CKb系列[16]；要求錨索體需具備高強支護能力，一般選用1×19S-21.80 mm-1 860 MPa形式，材質(zhì)82B，最大承載力超600 kN，伸長率>5.5%；表面協(xié)同支護構(gòu)件則主要是網(wǎng)和鋼帶，其中，網(wǎng)可采用柔性聚酯纖維網(wǎng)或鐵質(zhì)勾花網(wǎng)；鋼帶應(yīng)選用W型鋼帶或M型鋼帶，不推薦使用平鋼帶；墊板應(yīng)采用大尺寸厚墊板，建議尺寸不應(yīng)小于200 mm×200 mm×20 mm(長×寬×厚)；錨具推薦采用礦用3夾片錨；如此，上述“錨、帶、網(wǎng)”的組合形式將能夠較好地實現(xiàn)預(yù)應(yīng)力由點及線至面的支護。

(a) 示意圖

對于小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索(直徑21.8 mm)，其最大特點是采用了由樹脂膠泥和固化劑組成樹脂藥卷(見圖12(a))作為錨固劑，該型錨固劑具有凝結(jié)硬化快、黏結(jié)強度高、施工簡便等優(yōu)點，施工中可通過將錨索連接至錨桿鉆機對樹脂錨固劑進行快速攪拌，就能夠在極短時間內(nèi)達到很大的錨固力，實現(xiàn)了端錨下的快速高預(yù)應(yīng)力施加[17]。以CKb系列樹脂錨固劑為例，膠凝時間和等待安裝時間分別為26～40 s和30～60 s，實現(xiàn)了錨固完成后即可進行預(yù)應(yīng)力張拉的需求。其次，小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索施工工序簡單，涉及施工設(shè)備少，操作簡便。工程應(yīng)用中可采用小型單體式錨桿鉆機，如MQT-130/3.2氣動錨桿鉆機(見圖12(b))實現(xiàn)鉆孔和錨桿攪拌錨固2個工序；后采用小型錨索張拉儀，如MQ22-300/63氣動錨索張拉儀(見圖12(c))實現(xiàn)錨索的快速張拉，上述即完成了錨索的整個施工。由于直徑為28～32 mm的小孔徑，施工效率高，開挖后圍巖能及時承載，可有效避免巖體性能在無支護狀態(tài)下的持續(xù)惡化，維持/提升圍巖的峰后強度。

(a) 樹脂藥卷

2)工藝流程。小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)的施工工藝如圖13所示，施工中一般將其作為單獨工序進行管理。同時，整個支護體系采用“先錨后支”理念，錨索施工位于首要位置，即掌子面開挖完成后先進行錨索施工，待錨索施工完成后，再進行立拱和噴射混凝土等。故錨索施工與后續(xù)的立架及噴射混凝土等，在施工工序上無相互疊加，并未增加施工管理的難度。

圖13 小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)施工工藝

3)施工組織與工效。1個掌子面宜單獨設(shè)立1個錨索施工班組(10～15人)。5 m錨索全環(huán)(上臺階13根、中臺階4根、下臺階2根)施工耗時(從錨索班組入場到出場)3～5 h； 10 m錨索全環(huán)(上臺階13根、中臺階4根、下臺階2根)施工耗時6～10 h。

3.2 施工措施的優(yōu)化

3.2.1 施工工法與開挖方法優(yōu)化

根據(jù)現(xiàn)場圍巖具體情況，中、下臺階采取左右側(cè)錯進開挖方式。例如： 掌子面圍巖“左差右好”時，采取左側(cè)在前進行施工組織，如此則實現(xiàn)了對左側(cè)圍巖的及早支護加固。左右側(cè)錯進三臺階法如圖14(a)所示。針對揉皺發(fā)育的炭質(zhì)板巖段，部分采用銑挖機進行開挖，降低爆破擾動對圍巖變形的不利影響。機械式開挖如圖14(b)所示。

(a) 左右側(cè)錯進三臺階法 (b) 機械式開挖

3.2.2 “錨+架+噴”系統(tǒng)優(yōu)化

3.2.2.1 注漿導(dǎo)管替代中空注漿錨桿

針對正常與輕微擠壓大變形段，取消中空注漿錨桿。針對嚴重擠壓大變形段，采用φ42 mm注漿導(dǎo)管替換中空注漿錨桿(見表1)，并在表1的大變形支護參數(shù)中增加φ89 mm注漿導(dǎo)管(長6 m，每循環(huán)2根，分別布置在上中臺階、中下臺階的連接鋼板部位的上方30～50 cm處，斜向前下方約10°)。φ42 mm和φ89 mm注漿導(dǎo)管加固如圖15所示。

圖15 φ42 mm和φ89 mm注漿導(dǎo)管加固

在初期支護完成后，根據(jù)斷面量測數(shù)據(jù)，當位移達到2/3預(yù)留變形時進行注漿加固，既減小了漿液損失，又可順利實現(xiàn)注漿。注漿漿液采用高強快硬硫鋁酸鹽水泥漿液，凝固速度快，對快速變形段圍巖具有較好的加固效果，可減小25%～50%的日變形速率。

3.2.2.2 H型鋼拱架工藝改進

針對嚴重擠壓變形段，鋼拱架采用大拱腳工藝(見圖16(a))，并在拱腳設(shè)置C30 32 cm×24 cm×8 cm預(yù)制混凝土墊塊(見圖16(b))和采用雙排鎖腳錨管(見圖16(c))進行鎖固。

(a) 錨索系統(tǒng) (b)支護效果

(a) 大拱腳

3.2.2.3 初期支護混凝土添加抗裂纖維

在部分大變形段，為降低初期支護開裂程度及減小掉塊概率，在噴射混凝土中添加了硬化抗裂合成纖維(約4 kg/m3)，結(jié)果顯示對防治噴射混凝土開裂有一定效果，變形由原來的20～30 cm增至25～40 cm才出現(xiàn)明顯開裂，但噴射混凝土施工難度加大。

3.2.3 地下水處理

炭質(zhì)板巖及軟弱夾層地段，遇水軟化明顯，且木寨嶺山體潛水空隙基本貫通，水壓力對隧道支護體系影響較大。基于此，采取了對富水段預(yù)埋泄水管的處理措施(見圖17)，可降低水壓對初期支護結(jié)構(gòu)的早期破壞，并減弱地下水對圍巖的軟化效應(yīng)。

圖17 預(yù)埋的泄水管

4 復(fù)合型初期支護體系的支護效果分析

4.1 試驗段選擇與支護方案設(shè)計

為論證復(fù)合型初期支護體系在擠壓大變形中的適用性與有效性，根據(jù)地質(zhì)勘察資料，選擇在YK218+840～+880段開展試驗對比分析，其中YK218+840～+860段為復(fù)合型初期支護體系試驗段，YK218+860～+880段為相鄰原支護(SVc)段。YK218+840～+860段和YK218+860～+880段圍巖地質(zhì)情況如表4所示，可看出兩者的地質(zhì)情況是較為一致的。YK218+840～+860段和YK218+860～+880段支護參數(shù)如表5所示。同時，試驗中分別在YK218+850.4和YK218+869.2斷面對鋼拱架應(yīng)力進行了監(jiān)測。

表4 YK218+840～+860段和YK218+860～+880段圍巖地質(zhì)情況

表5 YK218+840～+860段和YK218+860～+880段支護參數(shù)

4.2 試驗結(jié)果與分析

4.2.1 圍巖位移分析

錨索系統(tǒng)與支護效果如圖18所示。繪制試驗段YK218+845、YK218+850、YK218+855和相臨原支護段YK218+865、YK218+870、YK218+875共6個斷面的拱頂沉降與拱腰收斂隨監(jiān)測時間變化曲線，如圖19所示。

由圖19可知： 1)試驗段和相鄰原支護段的測點/線位移隨時間變化規(guī)律基本一致，均大致表現(xiàn)為“先快后緩再穩(wěn)定”的形式； 2)總體上，試驗段YK218+845、YK218+850、YK218+855斷面的位移數(shù)據(jù)要明顯小于相鄰原支護段，同時變形穩(wěn)定時間也明顯要短。

(a) 拱頂沉降

為詳細分析不同支護體系對位移的效果，提取各斷面拱頂沉降和拱腰收斂變形數(shù)據(jù)，如表6所示；繪制斷面位移數(shù)據(jù)隨里程變化曲線，如圖20所示；繪制區(qū)段內(nèi)平均位移變化，如圖21所示。

表6 不同支護體系下隧道變形數(shù)據(jù)

圖20 拱頂沉降和拱腰收斂最終值變化曲線

圖21 不同支護體系段拱頂沉降與拱腰收斂平均值

由表6和圖20及圖21可知： 1)試驗段拱頂沉降、拱腰收斂區(qū)間和相應(yīng)平均值均要明顯小于相鄰原支護段，其中，拱頂、邊墻平均位移減小量分別為76.75 mm和155.75 mm，減幅達到31%和32%； 2)結(jié)合表5支護參數(shù)分析，在弱化傳統(tǒng)支護構(gòu)件(HW175型鋼變成I20a型鋼)基礎(chǔ)上，僅將常規(guī)全長黏結(jié)錨桿(長4.0 m)替換為小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)(長5.0 m)，圍巖位移即出現(xiàn)明顯減??； 3)顯示了軟巖大變形隧道中以預(yù)應(yīng)力錨索為核心的復(fù)合型支護體系具備良好的支護性能，支護效果優(yōu)于傳統(tǒng)純被動支護體系。

4.2.2 鋼拱架應(yīng)力對比分析

鋼拱架應(yīng)力測點布置、現(xiàn)場安裝和測量如圖22所示。繪制YK218+850.4、YK218+869.2監(jiān)測斷面鋼拱架應(yīng)力時程曲線，如圖23所示。

(a) 測點布置

由圖23可知：

(a) YK218+850.4斷面

1)YK218+850.4斷面的鋼拱架應(yīng)力總體呈現(xiàn)出“先增后平”的現(xiàn)象，規(guī)律性較為明顯，在監(jiān)測15 d后鋼拱架受力基本趨于穩(wěn)定；而YK218+869.2斷面的鋼拱架應(yīng)力規(guī)律性差，在監(jiān)測30 d內(nèi)多有明顯變化，如監(jiān)測點10在第19天出現(xiàn)了突然增大。上述現(xiàn)象與圍巖的變形發(fā)展密切相關(guān)，監(jiān)測數(shù)據(jù)顯示，YK218+870斷面的拱腰收斂在開挖后40 d內(nèi)未能有效收斂，而YK218+850斷面在開挖后15 d左右即能夠有效收斂。

2)從鋼拱架最終受力上分析，YK218+850.4、YK218+869.2斷面的鋼拱架應(yīng)力分布于81.1～221.0 MPa、182.2～467.4 MPa，需要說明的是YK218+869.2斷面中的467.4 MPa來自于第19天的3號測點(右拱腰外側(cè))，后續(xù)出現(xiàn)了數(shù)據(jù)失真，推測測點處已出現(xiàn)破壞；設(shè)鋼拱架受力驗算保守取值為375 MPa，則YK218+850.4斷面的最小安全系數(shù)為1.7，而YK218+869.2已不具備安全性，反映在右拱腰位置出現(xiàn)了明顯的外鼓變形。上述分析可看出，小孔徑樹脂預(yù)應(yīng)力錨索的應(yīng)用使得支護體系更趨安全，并呈現(xiàn)出了更佳的支護整體性，即快速趨向于恒定受力。

先期的木寨嶺公路隧道斜井施工過程中，通過在圍巖變形較大段采用復(fù)合型支護體系，并對砂漿錨桿、噴射混凝土和鋼拱架等支護措施進行改進后，均未出現(xiàn)變形侵限與拆換，拆換率亦由初始的30%以上降至0，成功地對圍巖進行了“一次”支護。木寨嶺公路隧道WW06、WW07標段錨索施工前、后的效果對比分析如表7所示。

表7 錨索施工前、后變形情況

5 結(jié)論與討論

本文基于對木寨嶺公路隧道變形機制與成因的研究，分析了現(xiàn)有支護理念與措施的弊端，進而提出大變形隧道主動支護理論與復(fù)合型支護體系，并結(jié)合對施工措施的優(yōu)化，實現(xiàn)了一次(初期)支護即能滿足隧道圍巖變形控制要求。主要結(jié)論如下。

1)木寨嶺公路隧道大變形多發(fā)生于薄層狀炭質(zhì)板巖段，變形機制主要有高應(yīng)力引起的炭質(zhì)板巖塑性流動和薄層狀結(jié)構(gòu)的板梁彎曲變形；變形影響因素主要包括應(yīng)力場、圍巖條件和地下水等內(nèi)在因素以及支護理念與技術(shù)和施工技術(shù)等外在因素。

2)基于不同支護下的圍巖應(yīng)力變化和圍巖-支護作用機制，解析隧道主動支護理論的2層含義： 一是要求實現(xiàn)“真正”及時支護，即快速主動施載；二是主動支護能提升圍巖力學性能繼而實現(xiàn)改善圍巖-支護系統(tǒng)穩(wěn)定性的效果。

3)引入及時主動支護理念，提出以小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)為核心的復(fù)合型初期支護體系，即“一次”采用小孔徑樹脂錨固預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)；“二次”采用“鋼拱架+噴射混凝土”。

4)從可注漿性、提升鋼拱架穩(wěn)定性與抗變形能力等方面考慮，對原“錨桿+鋼拱架+噴射混凝土”組成的初期支護系統(tǒng)進行改進，提出了后注漿(快硬性水泥)導(dǎo)管替代中空注漿錨桿，鋼拱架采用大拱腳、大墊板及雙排鎖腳錨管，噴射混凝土加入抗裂纖維和富水段打設(shè)泄水管等施工優(yōu)化措施。

5)依托試驗段開展了復(fù)合型初期支護體系支護效果分析，驗證了其良好的大變形控制效果，且支護結(jié)構(gòu)的安全性得到了提升；并結(jié)合優(yōu)化的施工措施，最終實現(xiàn)了斜井施工中初期支護拆換率由30%以上到0的轉(zhuǎn)變。

復(fù)合型大變形控制技術(shù)以高強預(yù)應(yīng)力錨索為支護核心，首先要求圍巖能夠穩(wěn)定、高效成孔，其次要求圍巖具有較好的可錨性，即要求能施加較高的預(yù)應(yīng)力。在無穩(wěn)定自成(鉆)孔能力地層中，將難以適用，但因采用的是“小孔徑”，該種情況極少遇見；在地下水發(fā)育段，因樹脂錨固遇水會出現(xiàn)錨固能力大幅下降的情況，適用性受限；同時，在諸如土質(zhì)地層等可錨性極差的地層中，適用性有待進一步探究。目前，木寨嶺隧道擠壓大變形段的施工進度仍不甚理想，小孔徑預(yù)應(yīng)力錨索系統(tǒng)配套化機械施工技術(shù)值得探索，重點應(yīng)關(guān)注“鉆(孔)、錨(固)、張(拉)”一體化的小型機械式臺車；錨索錨固系統(tǒng)與常規(guī)初期支護系統(tǒng)對圍巖變形的影響程度也值得進一步研究。

參考文獻(References)：

[1] 郭新新, 楊鐵輪, 馬振旺, 等. 軟巖擠壓型大變形隧道錨桿施工特性及工藝優(yōu)化[J]. 鐵道科學與工程學報, 2020, 17(4): 924.

GUO Xinxin, YANG Tielun, MA Zhenwang, et al. Optimization of construction machine and technology of bolt for large squeezing deformation tunnel in soft rock [J]. Journal of Railway Science and Engineering, 2020, 17(4): 924.

[2] 李志軍, 郭新新, 馬振旺, 等. 擠壓大變形隧道研究現(xiàn)狀及高強預(yù)應(yīng)力一次(型)支護體系[J]. 隧道建設(shè)(中英文), 2020, 40(6): 755.

LI Zhijun, GUO Xinxin, MA Zhenwang, et al. Research status and high-strength pre-stressed primary (type) support system for tunnels with large deformation under squeezing conditions [J]. Tunnel Construction, 2020, 40(6): 755.

[3] 汪波, 郭新新, 何川, 等. 當前我國高地應(yīng)力隧道支護技術(shù)特點及發(fā)展趨勢淺析[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2018, 55(5): 1.

WANG Bo, GUO Xinxin, HE Chuan, et al. Analysis on the characteristics and development trends of the support technology of high ground stress tunnels in China[J]. Modern Tunnelling Technology, 2018, 55(5): 1.

[4] GUO Xinxin, WANG Bo, MA Zhenwang, et al. Testing mechanical properties of rock bolt under different supports using fiber Bragg grating technology[J]. Sensors, 2019, 19: 4098.

[5] 陳子全, 何川, 吳迪, 等. 高地應(yīng)力層狀軟巖隧道圍巖變形特性及其大變形預(yù)測分級研究[J]. 西南交通大學學報, 2018, 53(6): 1237.

CHEN Ziquan, HE Chuan, WU Di, et al. Study of large deformation classification criterion for layered soft rock tunnels under high geostress[J]. Journal of Southwest Jiaotong University, 2018, 53(6): 1237.

[6] 張祉道. 關(guān)于擠壓性圍巖隧道大變形的探討和研究[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2003, 40(2): 5.

ZHANG Zhidao. Discussion and study on large deformation of tunnel in squeezing gound[J]. Modern Tunnelling Technology, 2003, 40(2): 5.

[7] 李國良, 李寧. 擠壓性圍巖隧道若干基本問題探討[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2018, 55(1): 1.

LI Guoliang, LI Ning. Discussion of tunneling in squeezed surrounding rock[J]. Modern Tunnelling Technology, 2018, 55(1): 1.

[8] 李國良, 劉志春, 朱永全. 蘭渝鐵路高地應(yīng)力軟巖隧道擠壓大變形規(guī)律及分級標準研究[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2015, 52(1): 62.

LI Guoliang, LIU Zhichun, ZHU Yongquan. On the large squeezing deformation law and classification criteria for the Lanzhou-Chongqing railway tunnels in soft and high geostress rocks[J]. Modern Tunnelling Technology, 2015, 52(1): 62.

[9] 孫紹峰. 蘭渝鐵路軟巖隧道特征及大變形控制技術(shù)[J]. 現(xiàn)代隧道技術(shù), 2012, 49(3): 125.

SUN Shaofeng. Characteristics of soft rock tunnels and large deformation control technology in the Lanzhou-Chongqing railway[J]. Modern Tunnelling Technology, 2012, 49(3): 125.

[10] 王小林, 黃彥波. 中外高地應(yīng)力軟巖隧道大變形工程技術(shù)措施對比分析: 以蘭渝鐵路木寨嶺隧道與瑞士圣哥達基線隧道為例[J]. 隧道建設(shè)(中英文), 2018, 38(10): 1621.

WANG Xiaolin, HUANG Yanbo. Comparison of large deformation control technologies for soft rock tunnel with high ground stress between China and Foreign countries: a case study of Muzhailing tunnel on Lanzhou-Chongqing railway in China and Saint Gotthard base tunnel in Switzerland[J]. Tunnel Construction, 2018, 38(10): 1621.

[11] 鄒育麟, 何川, 周藝， 等. 強震區(qū)軟弱破碎千枚巖隧道系統(tǒng)錨桿支護作用效果分析[J]. 巖土力學, 2013(7): 2000.

ZOU Yulin, HE Chuan, ZHOU Yi, et al. Analysis of supporting effect of systematic bolts applied to weak and broken phyllite tunnels in meizoseismal area[J]. Rock and Soil Mechanics, 2013(7): 2000.

[12] 侯國強. 成蘭鐵路茂縣隧道大變形特征及施工技術(shù)[J]. 隧道建設(shè)(中英文), 2019, 39(5): 868.

HOU Guoqiang. Large deformation characteristics and construction technology of Maoxian tunnel on Chengdu-Lanzhou railway[J]. Tunnel Construction, 2019, 39(5): 868.

[13] 朱安龍, 汪波, 徐建強, 等. 大變形隧洞支護現(xiàn)狀與新型讓壓支護發(fā)展與展望[J]. 人民長江, 2015, 46(23): 50.

ZHU Anlong, WANG Bo, XU Jianqiang, et al. Status quo of supporting scheme for large deformation tunnel and prospects of a new type of stress yielding supporting system [J]. Yangtze River, 2015, 46(23): 50.

[14] 杜耀輝. 炭質(zhì)板巖大變形隧道結(jié)構(gòu)受力特性及變形控制技術(shù)研究[D]. 西安: 長安大學, 2017.

DU Yaohui. Study on the mechanical characteristics of support structure and deformation control technology of carbonaceous slate surrounding tunnel [D]. Xi′an: Chang′an University, 2017.

[15] GUO Xinxin, WANG Bo, WANG Zhenyu, et al. Application of the micro-clamped fiber Bragg grating (FBG)sensor in rock bolt support quality monitoring[J]. Advances in Civil Engineering, 2020, 2020: 1.

[16] 樹脂錨桿 第1部分: 錨固劑: MT 146. 1—2011[S]. 北京: 煤炭工業(yè)出版社, 2011.

Resin anchor bolt: Part 1: Anchoring agent: MT 146. 1-2011[S]. Beijing: China Coal Industry Publishing House, 2011.

[17] 康紅普. 我國煤礦巷道錨桿支護技術(shù)發(fā)展60年及展望[J]. 中國礦業(yè)大學學報, 2016, 45(6): 1071.

KANG Hongpu. Sixty years development and prospects of rock bolting technology for underground coal mine roadways in China[J]. Journal of China University of Mining & Technology, 2016, 45(6): 1071.