潘自林，顧靖超，陸立國

（1.寧夏水利工程建設(shè)中心，銀川750004；2.寧夏水利科學(xué)研究院，銀川750021）

0 引 言

陜甘寧革命老區(qū)供水工程受益范圍為寧夏鹽池縣、同心縣，甘肅環(huán)縣和陜西定邊縣，部分解決了人、畜飲水問題、發(fā)展了灌溉農(nóng)業(yè)、改善了生態(tài)環(huán)境。三省區(qū)共用工程已運(yùn)行近二十年，由于先天不足和投運(yùn)后效益低下，工程設(shè)施、設(shè)備得不到及時(shí)與全面的維修和更新改造，水工建筑物年久失修，工程帶病帶險(xiǎn)運(yùn)行，安全隱患較多［1］。

2016年，李克強(qiáng)總理在寧夏考察調(diào)研期間，明確大力支持實(shí)施鹽環(huán)定揚(yáng)黃工程更新改造，盡快完成工程建設(shè)并發(fā)揮效益，為鹽環(huán)定革命老區(qū)、貧困地區(qū)脫貧致富提供水利保障。

田樹民［2］通過室內(nèi)硫酸鹽干濕循環(huán)加速試驗(yàn)結(jié)果認(rèn)為粉煤灰對于提高混凝土受硫酸鹽干濕循環(huán)腐蝕的宏觀性能效果最好。郭飛［3］開展的西北鹽漬土地區(qū)混凝土耐久性試驗(yàn)結(jié)果認(rèn)為水膠比越小，混凝土耐久性能越好。蘇志欣［4］實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：摻防腐劑并沒有明顯提高抗蝕能力，抗硫水泥抗氯離子侵入性難以滿足耐久性要求。許遠(yuǎn)榮等［5］試驗(yàn)結(jié)果表明：雙摻粉煤灰和礦粉可大大提高混凝土的耐久性能。聶慶科等［6］開展的混凝土耐久性和抗硫酸鹽腐蝕試驗(yàn)結(jié)果表明：摻粉煤灰的混凝土抗硫酸鹽性能要明顯優(yōu)于摻礦粉，但隨摻合料摻量增加，試件抗硫酸鹽性能稍有下降；對于抗硫酸鹽，礦物摻合料優(yōu)選的排序?yàn)椋悍勖夯遥維95 礦粉＞S75 礦粉；在硫酸鹽侵蝕較嚴(yán)重的地區(qū)，混凝土中粉煤灰摻量應(yīng)以20%為限，S95礦粉不應(yīng)超過30%。

結(jié)合更新改造工程的環(huán)境特點(diǎn)，以工程耐久性為目標(biāo)，綜合考慮工作性、耐久性和力學(xué)性能初步配制高性能混凝土；在各項(xiàng)性能試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，分析各影響因素，調(diào)整和優(yōu)化混凝土配合比，提高工程質(zhì)量提供保障。

1 配合比設(shè)計(jì)原則

混凝土強(qiáng)度耐蝕系數(shù)統(tǒng)一為KS150、混凝土強(qiáng)度等級為C30～C40、混凝土抗?jié)B等級W6～W8、抗凍等級F200，設(shè)計(jì)性能指標(biāo)詳見表1。

表1 配合比設(shè)計(jì)性能指標(biāo)Tab.1 Performance index of mix ratio design

（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)強(qiáng)度。根據(jù)《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程（SL 352-2006）》［7］選擇強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差。C30 混凝土的配制強(qiáng)度?cu，0=?cu，k+tб=30.0+1.645×4.5=37.4 MPa；C40 混凝土的配制強(qiáng)度?cu，0=?cu，k+tб=40.0+1.645×5.0=48.2 MPa。

（2）混凝土耐久性。根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（DL/T 5057-2009）［8］，環(huán)境條件類別應(yīng)屬于強(qiáng)腐蝕環(huán)境（五類），對應(yīng)的最大水灰（膠）比為0.40，最小水泥（膠材）用量為360 kg/m3。

（3）坍落度。鎮(zhèn)墩混凝土配合比拌合物的坍落度控制在60～80 mm 范圍內(nèi)，其余混凝土配合比拌合物的坍落度控制在140～160 mm 范圍內(nèi)，引氣混凝土的含氣量控制在3.5%～5.5%，碎石比例為（5～10 mm）∶（10～20 mm）∶（20～40 mm）=3∶2∶5。

2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)時(shí)混凝土的水灰比（水膠比）以骨料在飽和面干狀態(tài)下的混凝土單位用水量對單位膠凝材料用量的比值為準(zhǔn)。混凝土各項(xiàng)性能試驗(yàn)主要按《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》以及《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)（GB/T 50082-2009）》［9］進(jìn)行。水膠比必須同時(shí)滿足混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和耐久性的要求。試驗(yàn)混凝土配合如表2所示。

表2 混凝土優(yōu)化配合比及拌合物性能Tab.2 Optimization mix proportion of concrete and performance of mixture

綜合分析水膠比、水泥品種、含氣量、摻合料品種及其配比對混凝土工作性、強(qiáng)度、抗?jié)B、抗凍、抗碳化以及抗氯離子和硫酸鹽侵蝕等耐久性能的影響，開展了各配合比的工作性能、力學(xué)性能、干縮變形性能、不同膠材組合的水化熱、抗?jié)B、抗凍、碳化、氯離子滲透、硫酸鹽侵蝕等耐久性能的試驗(yàn)。

3 混凝土配合比性能試驗(yàn)

3.1 混凝土的工作性能

混凝土工作性能試驗(yàn)結(jié)果詳見表3。

表3 各配合比混凝土的工作性能Tab.3 Working performance of concrete with different mix proportion

單獨(dú)使用水泥且未引氣時(shí)（NHPC-8），拌合物稍有泌水；復(fù)摻礦粉、粉煤灰拌合物狀態(tài)更佳，但礦粉摻量達(dá)到40%后（NHPC-5、NHPC-12、NHPC-12）拌合物黏性明顯增加；各配合比初凝在6 h∶20 min～8 h∶50 min之間，終凝在7 h∶40 min～10 h∶20 min之間，可以滿足施工要求；1 h坍落度損失在35～50 mm之間，現(xiàn)場施工組織需合理安排運(yùn)距，減少混凝土罐車運(yùn)輸時(shí)間以確保混凝土的可泵性。

圖1 混凝土強(qiáng)度-水膠比關(guān)系Fig.1 Relationship between concrete strength and water-binder ratio

圖2 混凝土強(qiáng)度-粉煤灰摻量關(guān)系Fig.2 Relationship between concrete strength and fly ash content

3.2 混凝土的抗壓強(qiáng)度

各配合比混凝土的力學(xué)性能詳見表4。選定的水膠比范圍內(nèi)，混凝土強(qiáng)度可覆蓋C30～C40 的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級要求，膠凝材料組成相同時(shí)，隨水膠比的增大，混凝土各齡期的強(qiáng)度降低；同水膠比時(shí)，隨粉煤灰摻量的增加，混凝土各齡期的強(qiáng)度降低。

表4 各配合比混凝土的力學(xué)性能Tab.4 Mechanical properties of concrete with different mix proportion

3.3 混凝土干縮變形性能

綜合水膠比、粉煤灰摻量和含氣量對混凝土干燥收縮性能的影響，試驗(yàn)結(jié)果見表5和圖3。

表5 各配合比混凝土的干縮性能Tab.5 Dry shrinkage performance of concrete of each mixture ratio

圖3 混凝土干燥收縮曲線Fig.3 Drying shrinkage curve of concrete

隨著水膠比的增加，混凝土的干燥收縮隨之減??；復(fù)摻礦粉和粉煤灰的混凝土干燥收縮?。浑S粉煤灰摻量增加，收縮變??；引氣混凝土干縮率略大。

3.4 膠凝材料配伍的水化熱

6 種膠凝材料配伍的3 d 和7 d 齡期水化熱，結(jié)果見表6，其水化放熱速率見圖4。

表6 不同膠凝材料配伍水化熱結(jié)果Tab.6 Hydration heat results of different cementitious materials compatibility

圖4 水化速率曲線Fig.4 Hydration rate curve

普硅水泥和抗硫水泥的水化熱接近，加入摻合料后膠凝材料水化熱明顯降低。對普硅水泥，不同比例的膠材組合水化熱可降低33.5%～38.5%（3 d）和23.9%～30.3%（7 d）；對抗硫水泥，不同比例的膠材組合水化熱可降低30.6%（3 d）和23.7%（7 d）。摻合料中粉煤灰比例越大，水化熱越?。患尤霌胶狭虾笏俾是€中放熱峰較平緩，可以降低集中放熱引起應(yīng)力與混凝土早期強(qiáng)度不匹配而導(dǎo)致開裂的風(fēng)險(xiǎn)。

3.5 抗?jié)B性能

環(huán)境已達(dá)到強(qiáng)腐蝕等級，抗?jié)B試驗(yàn)中滲水壓力選擇為1.3 MPa。依照《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》進(jìn)行了各配合比的抗?jié)B性能試驗(yàn)，所有配合比均逐級加壓至1.3 MPa。試驗(yàn)中混凝土試件無一透水?；炷恋钠骄鶟B水高度和抗?jié)B等級見表7和圖5。

表7 不同配合比混凝土的抗?jié)B性能Tab.7 Impermeability of concrete with different mix ratios

圖5 混凝土的滲水高度Fig.5 Seepage height of concrete

隨著水膠比的降低，混凝土滲水高度減小；水膠比相同時(shí)，復(fù)摻摻合料的混凝土較單獨(dú)使用水泥的混凝土滲水高度更低；引氣混凝土的滲水高度更低。在試驗(yàn)的水膠比范圍之內(nèi)，各配合比抗?jié)B性能優(yōu)異，超過W12，且各配合比最大平均滲水高度只有試件高度的75%左右，其實(shí)際抗?jié)B等級應(yīng)該更高，超過《水工混凝土耐久性技術(shù)規(guī)范（DL/T 5241-2010）》［10］對中等腐蝕環(huán)境下混凝土的抗?jié)B等級要求。

3.6 抗碳化性能

依照《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》進(jìn)行了各配合比的加速碳化試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表8、圖6。

表8 不同配合比混凝土的抗碳化性能Tab.8 Carbonation resistance of concrete of different proportions

圖6 不同配合比混凝土的抗碳化性能Fig.6 Carbonation resistance of concrete with different mix ratios

隨著水膠比的增加，混凝土的抗碳化性能逐漸下降；在強(qiáng)度等級、水膠比相同的條件下，粉煤灰摻量高的混凝土碳化深度略高；引氣混凝土與非引氣混凝土、抗硫水泥與普硅水泥混凝土的碳化深度基本一致。

根據(jù)《混凝土耐久性檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)（JGJ/T 193-2009）》［11］，在快速碳化試驗(yàn)中，若28 d 碳化深度小于20 mm 的混凝土，其抗碳化性能較好，一般認(rèn)為可滿足大氣環(huán)境下50 a 的耐久性要求。

3.7 抗凍性能

依照《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》進(jìn)行了各配合比的抗凍性能試驗(yàn)，試驗(yàn)齡期為90 d，試驗(yàn)結(jié)果見表9、圖7～圖8。

表9 各配合比混凝土的抗凍性能Tab.9 Frost resistance of concrete of each mixture ratio

圖7 各配合比混凝土的抗凍性能（相對動(dòng)彈模）Fig.7 Frost resistance of concrete of each mixture ratio（relative dynamic mold）

圖8 各配合比混凝土的抗凍性能（質(zhì)量損失）Fig.8 Frost resistance of concrete of each mixture ratio（mass loss）

對設(shè)計(jì)強(qiáng)度C30的配合比，經(jīng)200次凍融循環(huán)后，各配合比最小相對動(dòng)彈模為84.2%，質(zhì)量損失最大為2.1%；對設(shè)計(jì)強(qiáng)度C40 的配合比，經(jīng)250 次凍融循環(huán)后，各配合比最小相對動(dòng)彈模為83.8%，質(zhì)量損失最大為2.4%，依據(jù)相對動(dòng)彈模下降至60%及質(zhì)量損失5%的條件判斷，各配合比均達(dá)到或超過F200 的抗凍等級要求。

3.8 抗硫酸鹽侵蝕性能

依照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行了各配合比的硫酸鹽侵蝕性能，試驗(yàn)齡期選為56 d，試驗(yàn)結(jié)果見表10。

表10 各配合比混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性能Tab.10 Sulphate resistance of concrete of each mixture ratio

根據(jù)《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范（TB10005-2010）》［12］，處于硫酸鹽結(jié)晶破壞Y-3 環(huán)境作用等級（環(huán)境水中硫酸根離子濃度為2 000～5 000 mg/L）下的混凝土，若要滿足100 a的設(shè)計(jì)耐久性要求，其56 d齡期混凝土抗硫酸鹽結(jié)晶破壞等級≥KS150。

對混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性能而言，抗硫水泥表現(xiàn)好于普通水泥；普硅水泥混凝土達(dá)不到KS60，抗硫水泥引氣混凝土可以達(dá)到KS90；隨著水膠比、粉煤灰摻量的增加，混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性能降低；為達(dá)到KS150，對普硅水泥混凝土，礦粉摻量不宜小于40%；對抗硫水泥混凝土，礦粉摻量可降低至30%；引氣混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性能高于非引氣混凝土。

3.9 抗氯離子滲透性能

依照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行了各配合比的抗氯離子滲透性能（氯離子擴(kuò)散系數(shù)和電通量）?？紤]到大部分配合比中摻合料比例達(dá)到或超過50%，試驗(yàn)齡期選為56和84 d。試驗(yàn)結(jié)果見表11。

表11 各配合比混凝土的抗氯離子滲透性能Tab.11 Chloride ion permeability resistance of concrete of each mixture ratio

普硅水泥和抗硫水泥的抗氯離子滲透性能接近，復(fù)摻礦粉和粉煤灰可大幅提高混凝土的抗氯離子滲透性能；隨著水膠比的增加，混凝土的抗氯離子滲透性能降低；引氣混凝土的抗氯離子滲透性能高于非引氣混凝土。

根據(jù)《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》，處于氯鹽L-2 環(huán)境作用等級（環(huán)境水中氯離子濃度為500～5 000 mg/L）下的混凝土，若要滿足100 a 的設(shè)計(jì)耐久性要求，其56 d 齡期混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM＜5.0×10-12m2/s；對C30～C45 的強(qiáng)度等級，56 d齡期混凝土的電通量小于1 200 C。試驗(yàn)結(jié)果表明，對于水膠比小于等于0.37，膠凝材料配伍為50%水泥+30%礦渣+20%粉煤灰的混凝土，56 d 齡期混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)最大為3.7×10-12m2/s；電通量最大值841 C，均為可滿足100 a 設(shè)計(jì)耐久性要求的氯離子擴(kuò)散系數(shù)和電通量要求。

4 結(jié) 論

（1）配合比的性能試驗(yàn)結(jié)果表明，水泥與礦粉、粉煤灰配比時(shí)，抗硫水泥混凝土抗硫酸鹽侵蝕性能仍優(yōu)于普硅水泥混凝土，但優(yōu)勢顯著減小。

（2）隨著水膠比的降低，混凝土的耐久性提升，但不利于混凝土的工作性，同時(shí)混凝土的干縮增大，干縮開裂的危險(xiǎn)性提高。

（3）各配合比的抗?jié)B、抗碳化、抗凍性能優(yōu)異，復(fù)摻礦粉和粉煤灰同時(shí)大幅提高了混凝土的抗氯離子滲透性能。

（4）水膠比0.31，50%普硅42.5 水泥復(fù)摻30%礦粉+20%粉煤灰的引氣混凝土配合比，抗碳化性能可滿足大氣環(huán)境下（碳化）50 a 的耐久性要求；抗硫酸鹽侵蝕環(huán)境（Y3）下設(shè)計(jì)使用年限級別為100 a；氯鹽環(huán)境（L2）下設(shè)計(jì)使用年限級別為100 a。