馬文峰 閆凱 蔡浩

摘要：為探究火災(zāi)下超高性能混凝土（ultra high performance concrete， UHPC）梁斜截面承載性能的退化與損傷演化規(guī)律，采用Abaqus建立16個(gè)UHPC梁的熱-力耦合分析模型，選擇剪跨比、載荷水平、配箍率、箍筋配置方式、縱筋配筋率等作為考察參數(shù)，通過(guò)與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證模型的正確性?；馂?zāi)下UHPC梁斜截面承載性能削減嚴(yán)重，其破壞延性優(yōu)于普通混凝土梁。載荷水平和箍筋配置方式是影響UHPC梁耐火極限的主要因素：隨著載荷水平增大，耐火極限降低;配置箍筋可以提高試驗(yàn)梁在火災(zāi)下的延性，但降低其耐火極限。

關(guān)鍵詞：

斜截面; 損傷; 熱-力耦合; 延性; 耐火極限

中圖分類號(hào)：TU375.1;TP391.99

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B

Bearing capacity of ultra high performance concrete beam under fire

MA Wenfeng1， YAN Kai1， CAI Hao2

（1. School of Civil Engineering， Shandong Jianzhu University， Jinan 250101， China;

2. Government of Dajinkou Township， Taian 271000， Shandong， China）

Abstract：

To explore the degradation and damage evolution of the bearing capacity of ultra high performance concrete（UHPC） beams under fire， the thermal-mechanical coupling analysis models of 16 UHPC beams are built by Abaqus. The shear-span ratio， load level， stirrup ratio， stirrup configuration and longitudinal reinforcement ratio are selected as the inspecting parameters. The validity of the models is verified comparing with the experimental results. The bearing capacity of the inclined section of the UHPC beam is seriously reduced under fire， and its failure ductility is better than that of ordinary concrete beams. The load level and the stirrup configuration are the main factors affecting the extreme limit of fire resistance of the UHPC beams： with the increase of the load level， the extreme limit of fire resistance decreases; stirrups can improve the ductility of the test beam under fire， but the extreme limit of fire resistance decreases.

Key words：

inclined section; damage; thermal-mechanical coupling; ductility; extreme limit of fire resistance

0 引 言

超高性能混凝土（ultra high performance concrete， UHPC）具有超高強(qiáng)度、低滲透性和高耐久性，是近年來(lái)研究的熱點(diǎn)材料。遭受火災(zāi)高溫時(shí)，UHPC結(jié)構(gòu)內(nèi)部溫度升高，各材料性能退化嚴(yán)重，極易發(fā)生爆裂，嚴(yán)重影響其承載性能。斜截面破壞是混凝土結(jié)構(gòu)倒塌的主要原因之一，因此研究UHPC梁的斜截面破壞機(jī)理具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

ZHENG等[1]研究溫度、聚丙烯纖維含量、鋼纖維含量、保溫時(shí)間、試樣尺寸和爆炸剝落對(duì)活性粉末混凝土（reactive powder concrete， RPC）高溫力學(xué)性能的影響，結(jié)果認(rèn)為添加2%鋼纖維和0.2%聚丙烯纖維可以防止爆炸剝落，顯著提高RPC的抗壓和抗拉強(qiáng)度。聚丙烯纖維和鋼纖維含量對(duì)混凝土破壞方式、爆炸剝落、抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均有重要影響。當(dāng)溫度為100 ℃時(shí)，RPC立方體的抗壓強(qiáng)度降低;當(dāng)溫度升高至200～500 ℃，RPC立方體的抗拉強(qiáng)度降低。YAN等[2] 研究不同溫度下鋼纖維活性粉末混凝土（steel fiber-reinforced reactive powder concrete， SRPC）的抗壓性能，試驗(yàn)結(jié)果表明：隨著溫度升高，SRPC的軸向抗壓強(qiáng)度近似呈線性退化;鋼纖維能夠有效提高SRPC在火災(zāi)下的抗壓強(qiáng)度和延性，且在室溫和高溫條件下鋼纖維體積摻量均為2%可使SRPC具有良好的抗壓性能。TAI等[3]在準(zhǔn)靜態(tài)加載條件下開(kāi)展高溫后RPC應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系試驗(yàn)，認(rèn)為隨著溫度升高，RPC的殘余抗壓強(qiáng)度先增加后明顯降低，RPC的殘余壓力峰值也先增大然后逐漸減小，彈性模量隨溫度的升高而減小。鞠楊等[4]采用傳熱學(xué)和固體物理方法分析RPC的微觀傳熱機(jī)理與熱傳導(dǎo)性質(zhì)隨溫度和鋼纖維摻量變化的物理機(jī)制，結(jié)果認(rèn)為隨著鋼纖維摻量的增大，RPC的熱擴(kuò)散能力提高，熱導(dǎo)率上下波動(dòng)，線膨脹系數(shù)和比熱容先增加后降低，并且比熱容降低更顯著。

目前，對(duì)火災(zāi)下UHPC的研究多集中于材料屬性方面，對(duì)大體積UHPC結(jié)構(gòu)構(gòu)件的研究較少，關(guān)于火災(zāi)下UHPC梁斜截面承載性能的研究鮮有報(bào)道。本文利用Abaqus建立UHPC梁的熱-力耦合模型，探究剪跨比、載荷水平、縱筋配筋率、配箍率和箍筋配置方式等參數(shù)對(duì)火災(zāi)下UHPC梁斜截面承載性能的影響規(guī)律，分析火災(zāi)下UHPC梁斜截面的破壞機(jī)理和損傷演化規(guī)律。

1 理論分析

在高升溫速率下，UHPC梁剪彎段的高溫爆裂可防控性差，承載力設(shè)計(jì)方法缺乏理論支撐。UHPC內(nèi)部結(jié)構(gòu)致密，火災(zāi)下極易發(fā)生爆裂，且爆裂發(fā)生前無(wú)明顯預(yù)兆，隨機(jī)性強(qiáng)。[5]廣泛應(yīng)用的UHPC高溫爆裂理論是蒸汽壓力理論[6]和熱應(yīng)力理論[7]。UHPC梁剪壓區(qū)內(nèi)力復(fù)雜、極易爆裂，導(dǎo)致按“強(qiáng)剪弱彎”設(shè)計(jì)的梁最終剪切破壞可能先于彎曲破壞，破壞呈現(xiàn)脆性。[8]水膠比、纖維種類和纖維摻量是導(dǎo)致火災(zāi)下UHPC發(fā)生爆裂的主要因素，升溫速率、試件尺寸和應(yīng)力水平等因素也對(duì)爆裂產(chǎn)生影響。目前，UHPC高溫爆裂試驗(yàn)多采用溫升速率較小、無(wú)外載荷作用的小尺寸試件，試驗(yàn)結(jié)果對(duì)實(shí)際工程中UHPC構(gòu)件高溫爆裂防控的適用性較低。UHPC高溫爆裂機(jī)理和防控措施是UHPC抗火災(zāi)研究的重點(diǎn)和難點(diǎn)之一。

UHPC梁斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)普遍參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50010—2010）[9]、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）[10]，鋼纖維、箍筋、縱筋等因素對(duì)UHPC梁斜截面抗剪承載力的影響一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定?；馂?zāi)下UHPC梁各種材料性能退化嚴(yán)重，僅根據(jù)經(jīng)驗(yàn)難以準(zhǔn)確把握。因此，UHPC梁斜截面抗火設(shè)計(jì)亟待理論研究指導(dǎo)。

高熱導(dǎo)率和非線性溫度場(chǎng)的UHPC梁斜截面抗力衰減幅度大。UHPC與普通混凝土的比熱容和熱導(dǎo)率對(duì)比見(jiàn)圖1。

在0～1 000 ℃升溫過(guò)程中：由于鋼纖維摻入，當(dāng)溫度相同時(shí)，UHPC熱導(dǎo)率顯著高于普通混凝土熱導(dǎo)率[11];UHPC的比熱容低于普通混凝土[12]，在遭受火災(zāi)侵襲時(shí)，普通混凝土梁內(nèi)部相同位置的溫度顯著低于UHPC梁。在高溫升速率下，UHPC各組成材料性能退化規(guī)律與普通混凝土接近[13-15]，因此當(dāng)截面尺寸和溫升速率相同時(shí)，UHPC梁斜截面承載性能退化程度明顯大于普通混凝土梁。

UHPC梁的斜截面剪力傳遞機(jī)制使其火災(zāi)防御性能降低。在混凝土梁斜截面剪力傳遞過(guò)程中，無(wú)腹筋普通鋼筋混凝土梁斜截面承載力由混凝土受壓區(qū)截面承擔(dān)的剪力Vc、縱筋銷栓力Vd和斜截面裂縫處骨料咬合力Va組成，而無(wú)腹筋UHPC梁斜截面承載力還包括鋼纖維橋聯(lián)作用力Vf。[16]普通混凝土梁與UHPC梁剪力傳遞機(jī)制見(jiàn)圖2。普通混凝土梁斜截面承載力的30%～50%來(lái)源于骨料咬合力;UHPC材料剔除粗骨料，因此骨料之間的機(jī)械咬合作用明顯減弱，UHPC梁斜截面承載力試驗(yàn)值比預(yù)估值低[17]。在火災(zāi)高溫作用下，UHPC梁中鋼纖維的橋聯(lián)作用隨溫度升高迅速衰退，嚴(yán)重影響UHPC梁斜截面剪力傳遞的安全性。

2 有限元模型建立

2.1 模型參數(shù)

設(shè)計(jì)16個(gè)UHPC梁模型試件，研究剪跨比、載荷水平（施加載荷/極限施加載荷）、配箍率、箍筋配置方式、縱筋配筋率和縱筋配置方式等參數(shù)對(duì)UHPC梁斜截面承載性能的影響。梁試件長(zhǎng)3.7 m，截面尺寸為250 mm×350 mm，詳細(xì)參數(shù)見(jiàn)表1，其中Vu為抗剪承載力。

采用張浦[17]提出的UHPC梁斜截面抗剪承載力估算公式為

Vu=2.297α1c（1+1.162ρ）λ+0.618ftbh0+

（1.345+0.131λ）fyρsbh0

（1）

式中：α1為預(yù)應(yīng)力提高因數(shù);c為受壓翼緣影響因數(shù);ρ為斜截面內(nèi)普通縱向受拉鋼筋的配筋率;λ為剪跨比;ft為混凝土軸心抗拉強(qiáng)度;b為混凝土截面寬度;h0為混凝土截面有效高度;fy為箍筋抗拉強(qiáng)度;ρs為箍筋率。

2.2 有限元單元和本構(gòu)關(guān)系設(shè)置

運(yùn)用Abaqus軟件建立UHPC梁的有限元模型，對(duì)火災(zāi)作用下的UHPC梁進(jìn)行熱-力耦合非線性分析。模擬試驗(yàn)梁三面受火，UHPC的熱-力耦合模型中混凝土采用8節(jié)點(diǎn)三維實(shí)體單元DC3D8，鋼筋采用2節(jié)點(diǎn)桿單元DC1D2，梁和鋼筋模型的網(wǎng)格尺寸為25 mm。UHPC梁構(gòu)件整體有限元模型見(jiàn)圖3。

2.2.1 UHPC的本構(gòu)關(guān)系

選用ZHENG等[1]提出的UHPC相對(duì)抗壓強(qiáng)度隨溫度變化的關(guān)系式，

fcu，Tfcu，20=0.99-1.02T1 000

（2）

式中：T為計(jì)算溫度;fcu，T為升溫到T時(shí)UHPC立方體的抗壓強(qiáng)度;fcu，20為常溫20 ℃時(shí)UHPC立方體的抗壓強(qiáng)度。

選用ZHENG等[1]提出的UHPC抗拉強(qiáng)度隨溫度變化的關(guān)系式，

ft，Tft，20=0.98-0.925T1 000， 20 ℃

（3）

式中：ft，T為升溫到T時(shí)UHPC的抗拉強(qiáng)度;ft，20為常溫20 ℃時(shí)UHPC的抗拉強(qiáng)度。

選用ZHENG等[1]提出的UHPC彈性模量隨溫度變化的關(guān)系式，

E0，TE0=Ep，TEp=-0.012+1.089exp（-0.003 8T），

20 ℃

（4）

式中：E0和E0，T分別為常溫和升溫到T時(shí)UHPC的彈性模量;Ep和Ep，T分別為常溫和升溫到T時(shí)UHPC的峰值割線模量。

選用ZHENG等[1]提出的鋼纖維摻量1%～3%的UHPC應(yīng)力-應(yīng)變隨溫度變化的關(guān)系式，

σfc，T=mεεc，T+（3-2m）εεc，T2+（m-2）εεc，T3，

0≤εεc，T<1

εεc，Tnεεc，T2+εεc，T-1，

εεc，T≥1

（5）

式中：σ為應(yīng)力;εc，T為溫度T時(shí)UHPC的峰值應(yīng)變;fc，T為溫度T時(shí)UHPC的軸心抗壓強(qiáng)度;m為應(yīng)力-應(yīng)變曲線上升段參數(shù);ε為UHPC的應(yīng)變。鋼纖維摻量1%～3%的UHPC應(yīng)力-應(yīng)變曲線見(jiàn)圖4。

選用ZHENG等[1]提出的鋼纖維摻量為2%的UHPC熱導(dǎo)率γ隨溫度變化的關(guān)系式，

γ=1.44+1.85exp-T242.95

（6）

鋼纖維摻量2%的UHPC熱導(dǎo)率隨溫度變化曲線見(jiàn)圖5。

選用ZHENG等[1]提出的UHPC比熱容c隨溫度變化的關(guān)系式，

c=950，20 ℃≤T≤100 ℃

950+（T-100），100 ℃

1 150+（T-300）/2，300 ℃

1 300，600 ℃

（7）

選用ZHENG等[1]提出的UHPC線膨脹系數(shù)εth隨溫度變化的關(guān)系式，

εth=-0.090 64+16.97T1 000， 20 ℃≤T≤800 ℃

（8）

2.2.2 鋼筋的本構(gòu)關(guān)系

采用歐洲混凝土抗火設(shè)計(jì)規(guī)范（EC2-1-2）提出的鋼筋的屈服強(qiáng)度、彈性模量、應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系、熱導(dǎo)率和比熱容等屬性隨溫度變化的建議值。

2.3 熱-力耦合分析模型驗(yàn)證

采用火災(zāi)下無(wú)腹筋UHPC梁試件，編號(hào)定為B7-W，驗(yàn)證有限元精細(xì)化模型的正確性。梁試件B7-W鋼筋等級(jí)為HRB500，縱筋配筋率為5.6%，剪跨比為3.0，載荷水平為0.45，詳細(xì)配筋見(jiàn)圖6。

建立火災(zāi)下B7-W梁試件斜截面承載性能分析模型，三面受火，溫升曲線采用試驗(yàn)實(shí)測(cè)的爐溫，得到B7-W底部縱筋溫度曲線和跨中位移曲線見(jiàn)圖7、應(yīng)力云圖見(jiàn)圖8。仿真分析得到的底部縱筋溫度與B7-W的實(shí)測(cè)值吻合較好，耐火極限模擬值與試驗(yàn)值誤差約為2 min，模型剪壓區(qū)應(yīng)力增大的區(qū)域與B7-W試件開(kāi)裂處基本吻合。運(yùn)用Abaqus對(duì)UHPC梁進(jìn)行熱力耦合分析，可以較好地反映斜截面損傷演化規(guī)律和破壞機(jī)理。

3 結(jié)果分析

3.1 分析參數(shù)

對(duì)火災(zāi)下UHPC梁斜截面承載性能進(jìn)行擴(kuò)參數(shù)分析，分析參數(shù)設(shè)置見(jiàn)表2。

3.2 剪跨比

當(dāng)試件剪跨比為1.5、2.5和3.5時(shí)，火災(zāi)下UHPC梁的跨中位移曲線見(jiàn)圖9。隨著試驗(yàn)梁受火時(shí)間的增長(zhǎng)，混凝土和鋼筋材料性能退化，當(dāng)試驗(yàn)梁抗剪承載力削減到與施加載荷值相等時(shí)，構(gòu)件持荷不住，曲線斜率顯著增大，達(dá)到耐火極限，整個(gè)破壞過(guò)程呈現(xiàn)脆性。剪跨比是影響UHPC梁耐火極限的重要參數(shù)，當(dāng)剪跨比由1.5增加至3.5時(shí)，試驗(yàn)梁耐火極限提高約70 min。當(dāng)剪跨比為2.5和3.5時(shí)，UHPC梁的位移變化呈現(xiàn)3個(gè)階段，即受火前期緩慢增長(zhǎng)階段、受火中期顯著增長(zhǎng)階段和受火后期急速增長(zhǎng)階段;當(dāng)剪跨比為1.5時(shí)，UHPC梁的位移變化只有受火前期緩慢增長(zhǎng)階段和受火后期急速增長(zhǎng)階段，此時(shí)破壞脆性明顯且延性系數(shù)低。相同剪跨比時(shí)，有腹筋梁的延性高于無(wú)腹筋梁。

3.3 縱筋率

當(dāng)試件縱筋率為5.6%、6.2%和7.1%時(shí)，火災(zāi)下UHPC梁跨中位移曲線見(jiàn)圖10。

隨著縱筋率增大，UHPC梁的耐火極限明顯提高;當(dāng)有腹筋UHPC梁的縱筋率超過(guò)6.2%時(shí)，試驗(yàn)梁耐火極限增幅減小?；馂?zāi)下無(wú)腹筋UHPC梁和縱筋率為6.2%的有腹筋UHPC梁的跨中位移變化均呈現(xiàn)3個(gè)階段，即受火前期緩慢增長(zhǎng)階段、受火中期顯著增長(zhǎng)階段和受火后期急速增長(zhǎng)階段。有腹筋UHPC梁的縱筋率為5.6%和7.1%時(shí)，跨中位移從緩慢增長(zhǎng)階段直接變化到急速增長(zhǎng)階段，沒(méi)有顯著增長(zhǎng)階段。在火災(zāi)下，不同縱筋率時(shí)無(wú)腹筋UHPC梁和有腹筋UHPC梁均呈現(xiàn)脆性破壞。

3.4 載荷水平

當(dāng)試件載荷水平為0.50和0.60時(shí)，火災(zāi)下UHPC梁跨中位移曲線見(jiàn)圖11。載荷水平是影響UHPC梁耐火極限的關(guān)鍵因素：載荷水平增大，UHPC梁耐火極限顯著降低，恒載升溫時(shí)梁斜截面的應(yīng)力顯著增加，斜截面受力復(fù)雜，加速試驗(yàn)梁的破壞。載荷水平由0.50升到0.60時(shí)，無(wú)腹筋UHPC梁耐火極限縮短約40 min，有腹筋UHPC梁耐火極限縮短約30 min。載荷水平為0.50時(shí)UHPC梁跨中位移隨受火時(shí)間變化呈現(xiàn)3個(gè)階段，即受火前期緩慢增長(zhǎng)階段、受火中期顯著增長(zhǎng)階段和受火后期急速增長(zhǎng)階段。載荷水平為0.60時(shí)，UHPC梁跨中位移變化由緩慢增長(zhǎng)階段直接過(guò)渡到急速增長(zhǎng)階段。載荷水平增大使UHPC梁延性顯著降低。

3.5 箍筋率和箍筋配置方式

配箍率取0.16%、0.20%和0.27%，箍筋配置方式分別為雙肢箍、三肢箍和四肢箍時(shí)，火災(zāi)下有腹筋UHPC梁跨中位移曲線見(jiàn)圖12。

提升配箍率是提高UHPC梁耐火極限的有效措施：配箍率由0.16%增大到0.20%，UHPC梁耐火極限延長(zhǎng)大約20 min;配箍率由0.20%增加到0.27%，UHPC梁耐火極限延長(zhǎng)約30 min。箍筋間距相同時(shí)，提高箍筋肢數(shù)可以降低UHPC梁的耐火極限。UHPC梁箍筋配置方式由雙肢箍增加到四肢箍，UHPC梁耐火極限縮短約30 min。當(dāng)箍筋肢數(shù)提高時(shí)，箍筋受熱高溫蠕變，使得混凝土內(nèi)部溫度升高加快，加速試驗(yàn)梁內(nèi)部材料性能退化，因此試驗(yàn)梁破壞提前。

4 結(jié) 論

火災(zāi)下UHPC梁斜截面承載性能精細(xì)化分析模型可探究火災(zāi)下UHPC梁斜截面破壞機(jī)理和損傷演化規(guī)律，科學(xué)合理且精度可靠。配置箍筋可以提高試驗(yàn)梁在火災(zāi)下的延性，但是混凝土受火時(shí)間相同時(shí)，箍筋溫度升高使得有腹筋梁內(nèi)部溫度高于無(wú)腹筋梁，有腹筋梁內(nèi)部材料性能退化速率更快，試驗(yàn)梁破壞提前。

火災(zāi)下UHPC梁斜截面的破壞延性優(yōu)于普通混凝土梁，但仍呈現(xiàn)脆性。剪跨比、縱筋配筋率、載荷水平、箍筋率和箍筋配置方式是影響UHPC梁斜截面耐火極限的關(guān)鍵參數(shù)。增大剪跨比可以提高UHPC梁的延性和耐火極限。試驗(yàn)梁的延性和耐火極限隨載荷水平的提高而降低。對(duì)于有腹筋UHPC梁，縱筋率為6.2%時(shí)其耐火極限最長(zhǎng)、延性最高。

參考文獻(xiàn)：

[1] ZHENG W Z， LUO B F， WANG Y. Compressive and tensile properties of reactive powder concrete with steel fibres at elevated temperatures[J]. Construction and Building Materials， 2013， 41： 844-851. DOI： 10.1016/j.conbuildmat.2012.12.066.

[2] YAN K， XU C， ZHANG X. Compressive behaviour of steel fiber-reinforced reactive powder concrete at elevated temperatures[J]. Science of Advanced Materials， 2016， 8（7）： 1454-1463. DOI： 10.1166/sam.2016.2758.

[3] TAI Y S， PAN H H， KUNG Y N. Mechanical properties of steel fiber reinforced reactive powder concrete following exposure to high temperature reaching 800 ℃[J]. Nuclear Engineering and Design， 2011， 241（7）： 2416-2424. DOI： 10.1016/j.nucengdes.2011.04.008.

[4] 鞠楊， 劉紅彬， 劉金慧， 等. 活性粉末混凝土熱物理性質(zhì)的研究[J]. 中國(guó)科學(xué)： 技術(shù)科學(xué)， 2011， 41（12）： 1584-1605. DOI： 10.1007/sl1431-011-4536-4.

[5] KODUR V K R. Spalling in high strength concrete exposed to fire： Concerns， causes， critical parameters and cures[C]// Proceedings of Structures Congress 2000. Philadelphia： American Society of Civil Engineers， 2000： 1-8. DOI： 10.1061/40492（2000）180.

[6] KALIFA P， MENNETEAU F D， QUENARD D. Spalling and pore pressure in HPC at high temperatures[J]. Cement and Concrete Research， 2000， 30（12）： 1915-1927. DOI： 10.1016/S0008-8846（00）00384-7.

[7] BAZANT Z P. Analysis of pore pressure， thermal stress and fracture in rapidly heated concrete[C]// Proceedings of International Workshop on Fire Performance of High-Strength Concrete. Gaithersburg： National Institute of Standards and Technology， 1997： 155-164.

[8] KAHANJI C， ALI F， NADJAI A. Experimental study of ultra-high performance fibre reinforced concrete under ISO 834 fire[C]// Proceedings of 9th International Conference on Structures in Fire. Princeton： DEStech Publications， 2016： 165-173. DOI： 10.13140/RG.2.2.27755.34085.

[9] 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范： GB 50010—2010[S].

[10] 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范： JTG D62—2012[S].

[11] 鄭文忠， 王睿， 王英. 活性粉末混凝土熱工參數(shù)試驗(yàn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)， 2014， 35（9）： 107-114. DOI： 10.14006/j.jzjgxb.2014.09.014.

[12] 劉紅彬. 活性粉末混凝土的高溫力學(xué)性能與爆裂的試驗(yàn)研究[D]. 北京： 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)， 2012.

[13] ZHENG W Z， LI H Y， WANG Y. Compressive behaviour of hybrid fiber-reinforced reactive powder concrete after high temperature[J]. Materials & Design， 2012， 41： 403-409. DOI： 10.1016/j.matdes.2012.05.026.

[14] 羅百福. 高溫下活性粉末混凝土爆裂規(guī)律及力學(xué)性能研究[D]. 哈爾濱： 哈爾濱工業(yè)大學(xué)， 2014.

[15] 徐海賓， 鄧宗才， 陳春生， 等. 超高性能纖維混凝土梁抗剪性能試驗(yàn)研究[J]. 土木土程學(xué)報(bào)， 2014， 47（12）： 91-97. DOI： 10.15951/j.tmgcxb.2014.12.011.

[16] 鄭文忠， 盧姍姍， 張明輝. 摻粉煤灰和礦渣粉的活性粉末混凝土梁受力性能試驗(yàn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)， 2009， 30（3）： 62-70. DOI： 10.14006/j.jzjgxb.2009.03.007.

[17] 張浦. 基于軟化桁架理論的RPC梁斜截面抗剪承載能力研究[D]. 北京： 北京交通大學(xué)， 2011.

（編輯 武曉英）