楊 波

(華中農(nóng)業(yè)大學(xué)，湖北 宜昌 518107)

1 概述

一般來說，水利工程采用的都是平面閘門，這種類型的閘門構(gòu)造簡單，使用方便，適配性比較強，但是它也有著自身的不足，容易出現(xiàn)事故。通常閘門出現(xiàn)問題的原因是震動和侵蝕，或者是打開或者關(guān)閉閘門時壓力不對，另外操作不當(dāng)也會導(dǎo)致閘門出現(xiàn)問題。人們對此也進(jìn)行過很多研究，并提出了一些行之有效的解決措施。近些年，關(guān)閉閘門時壓力不足的問題經(jīng)常出現(xiàn)，導(dǎo)致閘門無法完全閉合，相關(guān)學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)，這一問題產(chǎn)生的根源在于摩擦系數(shù)，但由于各種現(xiàn)實條件的限制，無法進(jìn)行現(xiàn)場檢驗。本文以某工程的事故閘門為研究對象，進(jìn)行了實地探查。再借助模型進(jìn)行模擬計算得出問題產(chǎn)生的原因，接著制定出對應(yīng)的解決措施，通過試驗驗證該方案的合理性。

2 事故閘門試驗?zāi)Ｐ蜆?gòu)建

2.1 事故閘門

某水電站的閘門寬5.88m，高13.8m，厚度為1.45m。如果水電站出現(xiàn)問題，閘門會迅速關(guān)閉，隔斷兩側(cè)的水流，保證水電站的安全。但僅憑閘門本身的重量是無法關(guān)閉的，需借助額外的附加重量以及水柱的壓力才能關(guān)閉閘門。閘門的安全運作是保證整個水電站安全運行的前提，關(guān)系到整個水電站及其周邊地區(qū)的安全。該水電站在2011年建設(shè)完成并投入使用，運行至今，其閘門在關(guān)閉時已經(jīng)發(fā)生了數(shù)次無法徹底閉合的情況，引起人們的重視。在2012的閘門事故當(dāng)中，有3扇閘門在閉合到40%時就不能再繼續(xù)進(jìn)行閉合，這一情況發(fā)生時，水電站兩側(cè)的水位差將近37m。面對這一問題，水電站啟動了相應(yīng)的應(yīng)急方案成功關(guān)閉了其中兩扇閘門，但仍然有1扇閘門距離完全閉合還有2.5m的距離。結(jié)合當(dāng)時的實際情況，水電站的工作人員進(jìn)行了計算，針對僅剩的1扇事故閘門進(jìn)行加重處理，然后再次啟動閘門閉合，但該扇事故閘門在移動了1.5m后再次無法閉合，最后工作人員對其開度進(jìn)行調(diào)整之后，該閘門才完全閉合。

2.2 試驗?zāi)Ｐ?/h3>

為了避免該水電站閘門無法完全閉合的情況再次出現(xiàn)，造成不可預(yù)計的損失，必須找出該問題頻繁發(fā)生的根源，并制定出相應(yīng)的對策徹底解決這一問題。結(jié)合該水電站的實際情況，建造相應(yīng)的水力學(xué)模型，該模型的比例為1∶20，由有機玻璃制作而成，做工精巧細(xì)致，覆蓋了水電站引水口至水庫末端的入口區(qū)域，完美還原了該區(qū)域的重要構(gòu)造，保證精準(zhǔn)模擬閘門關(guān)閉時的各種情況。為了檢測模擬過程中的各種數(shù)據(jù)，在模型中安裝了對應(yīng)的測量儀器，在模擬過程中，記錄下相應(yīng)的數(shù)據(jù)，安裝示意圖如圖1—2所示。

圖1 進(jìn)水口及事故閘門模型(單位：mm)

3 閘門事故原因分析及體型優(yōu)化

3.1 試驗方法

3.1.1門體水柱壓力試驗

為了測量閘門閉合時水柱壓力的作用位置，在圖1的12—15處梁安裝了測量儀器，以2012年事故發(fā)生時的各種數(shù)據(jù)為依據(jù)進(jìn)行模擬，檢測圖12—15位置的壓力情況。另外，因為閘門在閉合時很容易受到水流影響，每次機組導(dǎo)葉和閘門開合均會影響到水流，所以在測量得知水柱壓力的最大作用位置后，本次模擬以10%為一個單位，模擬不同開合度下，所有水柱產(chǎn)生的壓力。

3.1.2閘門體型修改試驗

在實際水電站建設(shè)過程中，考慮到建設(shè)所需成本和閘門啟動機器能夠承受的容量，及這種類型的閘門在閉合時并不能產(chǎn)生額外的作用，所以閘門本身以及附加的重量一般都不會太高。針對這種情況，通常都是利用水柱的壓力或者提高一定情況下閘門底部的吸力來獲取足以使得閘門閉合的力量，成功關(guān)閉閘門。為了理想地還原事故現(xiàn)場，保證結(jié)論的精確度，模型按照比例還原了閘門地坎的構(gòu)造，鑒于影響閘門的各種因素，本次設(shè)定了3種閘門體型的修改方法，滿足不同情況下閘門的需要，如圖2所示。在閘門的吊耳位置(圖1的8號位置)放置了測量儀器，用于測量不同修改方案下的閘門在正常閉合時產(chǎn)生的持住力。通過模擬4種不同方案下的閘門狀態(tài)制定出最為恰當(dāng)?shù)拈l門體型修改方案。

圖2 閘門體型優(yōu)化方案

3.2 結(jié)果與分析

3.2.1面板和梁格布置對閘門閉合的影響

為了測量水柱壓力的主要作用位置，在圖1的12—15位置分別放置了4個測量儀器，設(shè)置了3種不同的閘門開合度，從左到右，開合度分別為36%、29%、14%。不同開合度下梁各位置承受壓力的模擬實驗結(jié)果如圖3所示，根據(jù)圖3的實驗結(jié)果可以看出，梁15位置不同閘門開合度下承受的壓力變化最為明顯，所以梁15位置，承受的壓力最大，是水柱壓力的主要作用點。

圖3 閘門12—15位置各測點時均壓力值

梁15位置各測點承受壓力的情況如圖4所示。圖4從左到右設(shè)定的閘門開合度分別為36%、14%、7%。根據(jù)圖4的模擬結(jié)果可知，在閘門開合程度一致時，機組導(dǎo)葉的打開程度越大，閘門承受的水柱壓力就越高。在機組的打開程度一致時，閘門閉合的程度越高，所承受的水柱壓力就越高。在閘門逐漸向下關(guān)閉的過程中，閘門上方一面承受的壓力靠近上游水頭，另一面的情況則恰恰相反，承受的壓力值越來越小。當(dāng)閘門基本完全閉合時，水柱壓力幾乎接近水電站兩側(cè)水位所產(chǎn)生的最大壓力值370kPa。數(shù)據(jù)表明，閘門面板和梁格的布置是合理的，充分借助了水柱壓力所能發(fā)揮的作用，所以導(dǎo)致閘門無法完全閉合的根源不在這里。

圖4 梁15位置各測點時均壓力值

3.2.2不同方案下關(guān)閉閘門時的持住力分析

該水電站閘門最初的體型和前3個修改方案在閘門關(guān)閉時的持住力情況如圖5所示。從圖5中可看出，在閘門開度比較高的時候，方案1的持住力及其變化情況與初始閘門體型的情況吻合。而當(dāng)閘門開度比較小時，方案1的持住力則比原來要低，閘門閉合的情況并不理想。這是由于方案1增加了閘門底部和水流的接觸面積，這種情況下關(guān)閉閘門會更大程度地受到水流的影響。第二個修改方案，在閘門的開度較大時與原體型的變化情況基本吻合，但在閘門開度較小時，該方案中的持住力比原體型高，并且逐漸增高，這時，閘門閉合的效果也不理想。方案2對于增加持住力具有一定作用，但由于閘門底部壓力不均衡產(chǎn)生的震動更不利于閘門的閉合。第三個方案中，隨著閘門的閉合，持住力始終高于原體型，雖然閉門效果也不理想，但在3個方案中，方案3閉合的程度最高，效果最佳。綜上所述，方案3可作為閘門體型修改的最佳方案。

圖5 不同方案下閘門關(guān)閉時持住力的變化示意圖

3.2.3閘門不能完全閉合的原因分析

影響閘門關(guān)閉的因素有很多，主要因素如圖6所示。綜合摩擦力和持住力的計算公式分別為：

T=f(Phu-Phd)

(1)

F=nGG+Ws+Gj-nTT-Pt

(2)

式中，F(xiàn)—閘門關(guān)閉時的持住力；Ws—水柱壓力；Phd、Phu—閘門兩側(cè)水流產(chǎn)生的推力；G—閘門本身的重量；Gj—配重；Pt—閘門底部承受的壓力；f—F的系數(shù)；nG—閘門本體重量的修正系數(shù)，范圍在0.9到1.0之間；nT—摩擦阻力的安全系數(shù)，一般為1.2。

前文已經(jīng)得出，在閘門基本閉合時，水柱壓力幾乎接近水庫兩側(cè)水位差距所能產(chǎn)生的全部水壓力，這表示修改方案合理，充分發(fā)揮了水柱壓力的作用。根據(jù)圖5可知，方案3中的閘門體型效果最佳，所以閘門無法完全閉合的原因可能是由于摩擦系數(shù)過大，通過測量事故發(fā)生時的持住力與水柱壓力，根據(jù)公式(1)—(2)我們可以反向推算出該模型的摩擦系數(shù)f的值約為0.16，同理，反向推導(dǎo)出事故發(fā)生現(xiàn)場的摩擦系數(shù)約為0.209，超過了設(shè)計值，所以可證實，閘門無法完全閉合主要是由于摩擦系數(shù)過大。參照以往的經(jīng)驗雖然可以采取一定的措施降低摩擦系數(shù)，但所需要的時間和成本非常高，對比之下，按照方案3對閘門體型進(jìn)行修改既能節(jié)省成本又可以取得最佳閉合效果。

4 方案3模擬與結(jié)果分析

根據(jù)前文中3種方案的模擬結(jié)果得出，3種方案都無法使閘門完全閉合，其中方案3閉合效果最佳。為了探究方案3中閘門無法完全閉合的原因，本文進(jìn)行了閘門受力實驗，結(jié)果如圖6所示。

圖6 閘門體型水柱壓力

根據(jù)方案3的模擬結(jié)果可得出，該閘門體型雖然充分發(fā)揮了水柱壓力的作用，但在閘門接近完全閉合時，增加的前緣部分使得閘底過流量降低，無法形成低壓條件，使得閘門無法繼續(xù)閉合。所以需要對方案3中的前緣下表面的前部進(jìn)行加厚處理，使得閘門接近閉合，底部可以產(chǎn)生低壓條件，促使閘門完全閉合，優(yōu)化后方案如圖7所示。

圖7 前緣優(yōu)化示意圖

為了檢驗優(yōu)化后的方案是否可以完全閉合閘門，按照優(yōu)化后的體型進(jìn)行了模擬，結(jié)果如圖8所示。

圖8 優(yōu)化前緣部分前后的水柱壓力值示意圖

從實驗結(jié)果可得出，進(jìn)行加厚處理后的前緣水柱壓力增加，而且下降的拐點也延后很多，閘門也實現(xiàn)了完全閉合。證明這一優(yōu)化方案是十分有效的。

5 結(jié)論

本文以某水電站出現(xiàn)事故的閘門為例進(jìn)行了探究，得出了閘門無法完全閉合的原因是由于閘門閉合時產(chǎn)生的摩擦系數(shù)過大，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了設(shè)計值。因此，在閘門啟閉力的研究過程中，不能忽視閘門摩擦系數(shù)不確定性對閘門安全性的影響，應(yīng)同樣將其作為研究重點。針對這一問題本文設(shè)計了3種方案并進(jìn)行模擬檢驗，最后發(fā)現(xiàn)方案3增設(shè)前緣部分是最為合理的體型修改方案，但仍有不足之處，閘門還是無法完全閉合，又對方案3進(jìn)行了優(yōu)化處理，對前緣下表面的前端進(jìn)行加厚，最終實現(xiàn)了閘門的完全閉合。此方案可為類似工程問題的解決提供借鑒，但在具體實施前應(yīng)結(jié)合工期、投資及啟閉設(shè)備的容量加以驗算。