強(qiáng)洪夫，馮帥星，楊正偉，王學(xué)仁

(火箭軍工程大學(xué)， 西安 710025)

固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)(solid rocket motor,SRM)在整個(gè)壽命周期里，其絕大多數(shù)時(shí)間都處于貯存狀態(tài)，在貯存過程中，藥柱在自身長(zhǎng)期的自重作用下，將產(chǎn)生蠕變效應(yīng)，使藥柱下沉產(chǎn)生變形，特別是在固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)立式貯存過程中，推進(jìn)劑將一直承受較高應(yīng)力狀態(tài)下產(chǎn)生蠕變作用，如不采用適當(dāng)措施，甚至?xí)构腆w火箭發(fā)動(dòng)機(jī)藥型發(fā)生明顯變化，改變藥柱的燃燒性能和安全系數(shù)。美國(guó)早在20世紀(jì)60年代就對(duì)民兵導(dǎo)彈進(jìn)行了立式貯存研究[1]，目前我國(guó)對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)立式貯存下推進(jìn)劑的蠕變特性主要采用仿真的手段開展，對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變機(jī)理的研究較少。研究復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變行為和蠕變機(jī)理對(duì)于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的貯存結(jié)構(gòu)完整性分析具有重要的意義。因此，本文從宏細(xì)觀尺度分析了推進(jìn)劑實(shí)驗(yàn)測(cè)試、蠕變本構(gòu)模型的研究進(jìn)展以及分析了復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變機(jī)理，為固體推進(jìn)劑的蠕變力學(xué)性能研究和損傷特性分析提供參考。

1 宏觀蠕變測(cè)試方法研究

對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑宏觀蠕變實(shí)驗(yàn)的研究主要為了研究其宏觀變形與時(shí)間和應(yīng)力之間的關(guān)系，研究表明，在等應(yīng)力的作用下，拉伸蠕變平均比壓縮蠕變大2至3倍(最大比值超過8)[2]，因此，本節(jié)主要對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的拉伸蠕變實(shí)驗(yàn)進(jìn)行總結(jié)和分析，提出一種適合固體推進(jìn)劑的拉伸蠕變實(shí)驗(yàn)方法。

1.1 力學(xué)性能測(cè)試實(shí)驗(yàn)

目前對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變拉伸實(shí)驗(yàn)主要采用電子式或半電子式實(shí)驗(yàn)機(jī)和自行設(shè)計(jì)的純機(jī)械式實(shí)驗(yàn)裝置進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。

張永敬等[3]用INSTRON5500萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)對(duì)HTPB復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變進(jìn)行了研究，試件依據(jù)航天部標(biāo)準(zhǔn)QJ924—1985將復(fù)合固體推進(jìn)劑制成啞鈴型。電子萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)采用位移拉伸儀測(cè)量試件的形變，通過電腦控制系統(tǒng)輸出數(shù)據(jù)，具有較高的精度。但在較低應(yīng)力作用下實(shí)驗(yàn)所需時(shí)間較長(zhǎng)、實(shí)驗(yàn)成本較大。

王永帥等[4]在裝有無水氯化鋰保溫箱內(nèi)并控制實(shí)驗(yàn)溫度的溫濕度，對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑進(jìn)行了蠕變研究，加載方式為砝碼加載，采用磁致位移傳感器測(cè)量變形情況。王鑫等[5]通過對(duì)砝碼加載和實(shí)驗(yàn)機(jī)加載進(jìn)行了對(duì)比，驗(yàn)證了砝碼加載可用于復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變研究。周獻(xiàn)剛等[6]根據(jù)不同應(yīng)力水平對(duì)HTPB推進(jìn)劑粘接界面進(jìn)行了蠕變?cè)囼?yàn)，試驗(yàn)仍通過掛載不同質(zhì)量的砝碼施加不同拉力載荷。但對(duì)測(cè)量區(qū)域的蠕變變形進(jìn)行測(cè)量時(shí)采用畫出標(biāo)記線的方法標(biāo)記出試件的觀測(cè)區(qū)域，如圖1所示，用調(diào)整好放大倍數(shù)的CCD攝像機(jī)通過測(cè)量每張圖兩道標(biāo)記線的距離，可以較為準(zhǔn)確地測(cè)量小型推進(jìn)劑/襯層粘接界面試件的蠕變位移。采用掛重物的方式對(duì)拉伸蠕變進(jìn)行研究并不能實(shí)現(xiàn)對(duì)材料的恒應(yīng)力加載，目前保持恒應(yīng)力的方式主要通過改變杠桿比例為基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)的[7]。趙艷[8]對(duì)常規(guī)的蠕變?cè)囼?yàn)機(jī)進(jìn)行了改造，采用曲軸杠桿的方式加載以保證在實(shí)驗(yàn)過程中試件受力的恒定，改造后蠕變?cè)囼?yàn)機(jī)示意圖如圖2。

1.2 當(dāng)前研究中的不足和改進(jìn)措施

目前雖然對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變性能進(jìn)行了，仍存在以下不足：

1) 由于蠕變過程時(shí)間較長(zhǎng)，在采用電子萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑進(jìn)行蠕變研究時(shí)，成本耗費(fèi)較大，采用機(jī)械式砝碼的方式加載，則無法保證其在蠕變過程中恒定的應(yīng)力狀態(tài)，雖然目前已有相關(guān)學(xué)者對(duì)機(jī)械式蠕變實(shí)驗(yàn)機(jī)進(jìn)行了改進(jìn)[7-8]，但對(duì)于不同材料和試樣尺寸，仍需要設(shè)計(jì)和計(jì)算加載臂的尺寸，且加工精度要求高，加工困難。

2) 目前對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變的研究集中在對(duì)其單軸拉伸蠕變的研究，雙軸和三軸等力學(xué)性能研究較少，而且對(duì)于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)而言，在貯存過程中伴隨著固體推進(jìn)劑的老化，目前研究并沒有考慮推進(jìn)劑的老化影響。

圖1 固體推進(jìn)劑粘接界面測(cè)試區(qū)域示意圖

圖2 蠕變?cè)囼?yàn)機(jī)改造示意圖

針對(duì)固體推進(jìn)劑存在的蠕變時(shí)間長(zhǎng)、變形測(cè)量困難及環(huán)境難控制的問題，可以設(shè)計(jì)多試件同時(shí)測(cè)量裝置，采用劃線或標(biāo)點(diǎn)的方式標(biāo)出測(cè)量區(qū)域，在老化箱內(nèi)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，用CCD相機(jī)協(xié)助進(jìn)行測(cè)量，然后采用數(shù)字處理技術(shù)得到應(yīng)變值。在對(duì)測(cè)量區(qū)域進(jìn)行處理時(shí)，也可以采用數(shù)字相關(guān)技術(shù)對(duì)其蠕變過程中的形變進(jìn)行研究，測(cè)量精度可達(dá)20 με[9]。在理論層面上，可以根據(jù)時(shí)溫等效理論，采用較高的溫度設(shè)計(jì)試驗(yàn)，通過理論換算，從而達(dá)到節(jié)約實(shí)驗(yàn)成本的目的。為了減少實(shí)驗(yàn)件的數(shù)量，還可根據(jù)Boltzmann疊加原理，在蠕變實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)時(shí)，采用應(yīng)力階梯加載的方式進(jìn)行加載。

2 細(xì)觀蠕變測(cè)試方法研究

對(duì)推進(jìn)劑的細(xì)觀蠕變過程進(jìn)行研究主要是為了研究在蠕變過程中推進(jìn)劑的細(xì)觀結(jié)構(gòu)變化，從細(xì)觀角度解釋和推測(cè)推進(jìn)劑的宏觀變化，建立損傷本構(gòu)來定量分析復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程中的損傷情況。

2.1 細(xì)觀靜態(tài)觀測(cè)實(shí)驗(yàn)研究

在對(duì)推進(jìn)劑受載過程中的細(xì)觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究時(shí)，通常對(duì)其斷面進(jìn)行觀測(cè)。如Knauss等[10]通過掃描電鏡和圖像分析的方法，對(duì)推進(jìn)劑在老化作用下的裂紋擴(kuò)展機(jī)理進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，掃描電鏡可以對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑二維斷面的裂紋進(jìn)行較為清晰的觀測(cè)。Collins等[11]采用微CT掃描的方法，掃描重構(gòu)了固體推進(jìn)劑的三維微觀形態(tài)。Lee等[12]通過微CT掃描，研究了復(fù)合固體推進(jìn)劑試件裂紋開裂及擴(kuò)展情況。王亞平等[13]采用單軸拉伸和掃描電鏡，研究了慢拉伸速率對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑拉伸性能的影響，曾甲牙[14]采用微型試件，通過掃描電鏡對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑在拉伸應(yīng)變狀態(tài)下的斷口微觀形貌進(jìn)行了觀測(cè)，結(jié)果均發(fā)現(xiàn)，在低加載速率下主要表現(xiàn)為顆粒脫濕，斷口上有很多裸漏的顆粒。對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑進(jìn)行斷口觀測(cè)只能靜態(tài)觀測(cè)其斷裂后的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，無法對(duì)蠕變過程中的細(xì)觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究，因此需要采用動(dòng)態(tài)觀測(cè)方法對(duì)其蠕變過程進(jìn)一步研究。

2.2 蠕變過程細(xì)觀實(shí)驗(yàn)表征

采用靜態(tài)觀測(cè)方法可以研究推進(jìn)劑蠕變過程細(xì)觀結(jié)構(gòu)變化產(chǎn)生的不足。如周水平等[15]采用原位掃描電鏡對(duì)含GAP的復(fù)合固體推進(jìn)劑單軸拉伸行為進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)含GAP的推進(jìn)劑的細(xì)觀破壞由粘合劑基體拉絲、斷裂以及粘合劑與固體填料之間的“脫濕”兩種因素共同作用的結(jié)果。李高春等[16]采用原位掃描電鏡與數(shù)字圖像相結(jié)合的方法對(duì)準(zhǔn)靜態(tài)拉伸下不同變形階段固體推進(jìn)劑進(jìn)行了電鏡掃描，得到了推進(jìn)劑細(xì)觀表面變形場(chǎng)。由于蠕變過程和準(zhǔn)靜態(tài)過程具有相對(duì)接近的拉伸速率，因此準(zhǔn)靜態(tài)過程拉伸的細(xì)觀變化可為固體推進(jìn)劑的蠕變細(xì)觀變化研究提供較為可靠的參考。

在固體推進(jìn)劑蠕變過程中，其細(xì)觀結(jié)構(gòu)的損傷導(dǎo)致通過材料的聲速發(fā)生變化，因此可以通過超聲波測(cè)量變形過程中聲速和聲衰減等的變化對(duì)損傷演化過程進(jìn)行定量分析。如Bescond等[17]用超聲方法對(duì)固體推進(jìn)劑拉伸加載過程的測(cè)量表明，彈性常數(shù)隨應(yīng)變的增加而降低。Knollman等[18]得到的固體推進(jìn)劑在拉伸條件下聲衰減系數(shù)隨應(yīng)變的變化曲線，如圖3。可以看出，隨著應(yīng)變的增加，聲速在不斷衰減。Knollman等[19]認(rèn)為推進(jìn)劑聲衰減和聲速的變化主要是由于顆粒脫粘產(chǎn)生的孔穴引起的，于是在用超聲測(cè)量推進(jìn)劑的損傷演化的研究中，考慮由于顆粒脫粘和隨后的孔洞生長(zhǎng)產(chǎn)生的累積損傷，建立了基于超聲波測(cè)量的細(xì)觀損傷模型，將宏觀的超聲參量與細(xì)觀損傷參數(shù)聯(lián)系起來建立了相關(guān)模型。

圖3 聲速的衰減與應(yīng)變的關(guān)系曲線

推進(jìn)劑泊松比從不可壓縮情況下的v=0.5變化到可壓情況下v≠0.5時(shí)，泊松比對(duì)藥柱結(jié)構(gòu)分析會(huì)有特別嚴(yán)重的影響[20-21]。如鄭健等[22]。在對(duì)固體推進(jìn)劑蠕變過程中的泊松比變化研究時(shí)，采用對(duì)測(cè)量區(qū)域粘貼應(yīng)變片的方式在QJ211B型電子試驗(yàn)機(jī)上對(duì)試件進(jìn)行了泊松比測(cè)量實(shí)驗(yàn)。崔輝如[23]提出了一種新的考慮時(shí)間和溫度相關(guān)泊松比的推進(jìn)劑蠕變本構(gòu)模型。陳鵬萬等[24]研究了蠕變過程中應(yīng)變和孔隙率的變化關(guān)系，并建立了泊松比與損傷相關(guān)模型。Hubner等[25]通過有限元細(xì)觀力學(xué)計(jì)算，模擬了界面脫粘對(duì)含能材料泊松比的影響，并建立了泊松比與體積膨脹的關(guān)系。Ho等[26]、職世君等[27]分別基于蠕變實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和老化實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出了孔隙率與泊松比的計(jì)算公式。

2.3 當(dāng)前研究中存在的不足和改進(jìn)措施

目前對(duì)固體推進(jìn)劑的細(xì)觀靜態(tài)觀測(cè)方法主要有掃描電鏡、微CT以及原位電鏡等，間接觀測(cè)方式主要有超聲測(cè)量、泊松比測(cè)量等，在研究過程中仍存在以下不足：

1) 目前對(duì)固體推進(jìn)劑研究較多的是對(duì)其斷面進(jìn)行細(xì)觀結(jié)構(gòu)的觀測(cè)，無法控制試件斷裂過程中的回彈而導(dǎo)致的微裂紋閉合，而且僅對(duì)其斷面進(jìn)行觀測(cè)，并不能對(duì)固體推進(jìn)劑的蠕變不同階段的細(xì)觀變化進(jìn)行分析。

2) 通過間接方式如超聲測(cè)量、泊松比等表征固體推進(jìn)劑細(xì)觀變化時(shí)，往往需要首先確定宏觀表征變量與細(xì)觀損傷表征參量之間的關(guān)系，建立準(zhǔn)確的本構(gòu)關(guān)系仍需要對(duì)其細(xì)觀損傷表征參量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。

在蠕變過程中的前兩個(gè)階段，很難采用接觸式測(cè)量方式控制其對(duì)蠕變過程的影響，因此接觸式測(cè)量方法對(duì)蠕變過程推進(jìn)劑細(xì)觀結(jié)構(gòu)的觀測(cè)不適用，可以通過間接測(cè)量的方式表征復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程細(xì)觀損傷的變化，比如聲速測(cè)量、泊松比測(cè)量等；也可以設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)难b置，在蠕變過程中，對(duì)固體推進(jìn)劑試件選取不同的時(shí)間點(diǎn)控制其應(yīng)變，然后用微CT中進(jìn)行觀測(cè)。

3 蠕變本構(gòu)模型研究進(jìn)展及蠕變機(jī)理的討論

3.1 冪律本構(gòu)模型及線性粘彈性模型

目前對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程較多地采用時(shí)間硬化理論和線性粘彈性模型進(jìn)行描述。時(shí)間硬化理論最早由Kayahob[28]提出，該理論認(rèn)為，在蠕變過程中蠕變率降低顯示出材料硬化的主要因素是時(shí)間，即當(dāng)溫度一定時(shí)，應(yīng)力、蠕變率與時(shí)間之間存在一定關(guān)系，有：

(1)

時(shí)間硬化理論可以較好地?cái)M合推進(jìn)劑蠕變過程前兩個(gè)階段的應(yīng)變-時(shí)間關(guān)系[6]。在采用線粘彈性理論對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程進(jìn)行描述時(shí)，胡義文等[29]采用Burgers模型對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變前2個(gè)階段進(jìn)行了擬合。Burgers模型由Kelvin模型和Maxwell模型串聯(lián)而成，如圖4所示，蠕變模型為：

(2)

式中：EE、EVl分別為普彈模量和高彈模量；ηVl、ηVp分別是鏈段運(yùn)動(dòng)粘度和本體粘度；σ為施加的應(yīng)力；t為蠕變時(shí)間。

圖4 Burgers模型示意圖

時(shí)間硬化理論和線性粘彈性本構(gòu)模型雖然可以很好地描述復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程的前兩個(gè)階段，但無法描述蠕變過程的第3個(gè)階段。為了對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變?nèi)^程進(jìn)行描述，必須建立含有損傷的非線性本構(gòu)模型。

3.2 非線性本構(gòu)模型及損傷模型研究

目前常用的非線性蠕變模型有Leaderman非線性黏彈性蠕變模型和Schapery蠕變型非線性本構(gòu)模型。Schapery蠕變型非線性本構(gòu)模型為[30]：

(3)

(4)

(5)

式(3)～(5)中：D0和ΔD(ψ)分別是暫態(tài)蠕變?nèi)崃亢驮隽?；g0、g1、g2、aσ是應(yīng)力相關(guān)的參函數(shù)。

張永敬等[3]基于蠕變實(shí)驗(yàn)，采用Schapery蠕變型非線性本構(gòu)模型研究了丁羥復(fù)合固體推進(jìn)劑的力學(xué)行為，研究表明，Schapery非線性本構(gòu)模型可以較好地反映HTPB推進(jìn)劑的力學(xué)性能。由于復(fù)合固體推進(jìn)劑在蠕變過程的第三階段損傷急劇增加，要想對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的整個(gè)過程進(jìn)行描述，必須考慮損傷的因素，目前常用的損傷本構(gòu)有Kachonov損傷模型、Rabotnov損傷模型等。如Richard K等[31]針對(duì)固體推進(jìn)劑材料，利用Kachonov損傷模型，計(jì)算了蠕變加載的損傷演化為：

(6)

式(6)中：D為損傷變量；σ0為恒定的應(yīng)力；N為勒貝格應(yīng)力范數(shù)；β為線性累積損傷指數(shù)；t為應(yīng)力作用時(shí)間。

Richard K.Kunz等[32]闡述了線性累積損傷模型能夠很好預(yù)測(cè)推進(jìn)劑材料在各自載荷條件下失效，并提出了一種線性累積損傷演化模型參數(shù)的獲取方法。Ho等[33]對(duì)HTPB/AP推進(jìn)劑的蠕變損傷進(jìn)行了研究，并采用線性累積損傷理論確定了固體推進(jìn)劑的損傷程度。

3.3 復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變產(chǎn)生機(jī)理的討論

復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變行為具有明顯的時(shí)間相關(guān)性及非線性粘彈性。如P.A Kakavas等[34]研究高氯酸銨增強(qiáng)推進(jìn)劑復(fù)合材料的力學(xué)性能時(shí)發(fā)現(xiàn)，復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變主要取決于黏合劑的蠕變，高氯酸銨顆粒可以有效增加推進(jìn)劑的模量。復(fù)合固體推進(jìn)劑黏合劑作為高分子復(fù)合材料，其蠕變主要是分子鏈段沿外力的舒展使得高分子之間的粘滯阻力使形變和應(yīng)力不能即刻達(dá)到平衡的結(jié)果。

固體推進(jìn)劑用黏合劑的蠕變性能與自身分子鏈的大小、晶體結(jié)構(gòu)以及形貌、結(jié)構(gòu)組成密切相關(guān)。作用力是分子鏈運(yùn)動(dòng)的根源，因此，其蠕變速度與其所受的載荷密切相關(guān)。溫度可以顯著提高聚合物分子鏈的激活運(yùn)動(dòng)，同樣可增加蠕變速度。胡義文等[29]對(duì)PBT基復(fù)合固體推進(jìn)劑的高溫蠕變行為進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，交聯(lián)點(diǎn)增多，彈性模量增大，阻礙分子間鏈段運(yùn)動(dòng)的力增大，從而使復(fù)合固體推進(jìn)劑的抗蠕變性能改善。

3.4 當(dāng)前研究中的不足和改進(jìn)措施

通過對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變本構(gòu)模型的研究，發(fā)現(xiàn)目前對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的研究大多基于宏觀的蠕變行為進(jìn)行研究，并未與復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化建立宏細(xì)觀尺度的構(gòu)效關(guān)系；且目前的本構(gòu)模型僅能描述復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程的第一和第二階段，無法描述蠕變整個(gè)過程。要解決這個(gè)問題，可以通過計(jì)算不同應(yīng)力狀態(tài)下蠕變最大時(shí)間和最大應(yīng)變，引入損傷變量，對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的整個(gè)過程進(jìn)行描述。

從國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變機(jī)理研究上可以看出，復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變產(chǎn)生主要取決于黏合劑的蠕變，高氯酸銨顆?？梢杂行г黾油七M(jìn)劑的模量。在不同的載荷作用下，復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變行為差異較大，要深入研究復(fù)合固體推進(jìn)劑的蠕變機(jī)理，必須采用宏細(xì)觀試驗(yàn)對(duì)其蠕變力學(xué)性能進(jìn)行較為全面的研究。

4 結(jié)論

1) 實(shí)驗(yàn)研究方面：① 借鑒其他粘彈性材料的蠕變實(shí)驗(yàn)方法，對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑的宏觀蠕變實(shí)驗(yàn)加載方式、環(huán)境控制以及觀測(cè)手段進(jìn)行設(shè)計(jì)；② 根據(jù)時(shí)溫等效原理和Boltzmann疊加原理對(duì)蠕變實(shí)驗(yàn)方法進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)；③ 借鑒復(fù)合固體推進(jìn)劑在不同應(yīng)變率加載條件下的細(xì)觀觀測(cè)方法，設(shè)計(jì)一種適合復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變過程細(xì)觀結(jié)構(gòu)觀測(cè)的實(shí)驗(yàn)方法。

2) 本構(gòu)模型及蠕變機(jī)理方面：① 考慮損傷因素對(duì)復(fù)合固體推進(jìn)劑蠕變整個(gè)過程的影響；② 通過引入損傷因子采用統(tǒng)一蠕變型損傷本構(gòu)模型對(duì)不同應(yīng)力加載下的蠕變斷裂時(shí)間進(jìn)行預(yù)測(cè)；③ 考慮機(jī)械應(yīng)力和溫度對(duì)蠕變影響的耦合作用，建立考慮溫度和應(yīng)力的統(tǒng)一的本構(gòu)模型；④ 結(jié)合蠕變過程微細(xì)觀實(shí)驗(yàn)，對(duì)其蠕變過程不同階段蠕變機(jī)理和變化閾值點(diǎn)進(jìn)行描述。