湯 武

上海建工（浙江）水利水電建設有限公司 上海 200082

國內頂管技術經過多年發(fā)展，技術工藝已越來越成熟，機頭工具管的設計與制造技術、鋼砼頂管接頭密封技術、自動測量技術、泥漿減摩技術、頂管操作井施工技術得到大幅度的改進與提高，許多高難度的頂管工程得以成功實施，如雙曲線頂管，最小半徑可達到50倍管道外徑；一次性頂進2km多的超長距離頂管；最大直徑達到DN4000mm的頂管，頂管深度越來越深。但在頂管的進出洞環(huán)節(jié)上，付出過許多慘痛的代價，積累了豐富的經驗與教訓，至今仍有在進出洞施工中出安全問題的案例。

與盾構進出洞相比，頂管洞口要小一些，但兩者在密封機理上還是有區(qū)別的。盾構進出洞安全僅限始發(fā)井與接收井兩端，洞口安全主要采用擴大加固體范圍與洞門外降水，保證土體穩(wěn)定，不發(fā)生流砂，雖然也安裝簾布橡膠板，是為了一旦洞外土體坍塌起擋泥作業(yè)，要完全依靠簾布橡膠板防止地下水滲漏，難度很大，成本很高。

而頂管進出洞安全，特別是始發(fā)出洞安全，是頂進全過程的，管道在移動就必須要密封住洞口、控制住沉降、維護住管外減摩泥漿套，雖然也有用洞門降水降低地下水位，但降水時間長，會產生一定的土體沉降，另外管外減摩漿后竄，還是要依靠洞口密封裝置封住[1-3]。

在軟土地層對土體位移非常敏感的地區(qū)，大埋深、大直徑管道頂進的始發(fā)出洞安全，須作為關鍵環(huán)節(jié)進行研究攻關。

1 工程背景

某輸水管線工程采用DN3600雙管供水，供水距離約為27km，管中心間距7.2m，鋼管壁厚34mm，設計最大流速2.68m/s，水力坡降1.39%，供水規(guī)模為440萬m3/日。

工程范圍內J46—J53號頂管井間的DN3600雙管采用頂管施工，頂管長度918m×2根，管道下穿地鐵7號線南側出入口圍護樁，J47號井DN3600mm管底深度達到17.6m。

頂管施工主要涉及第③、④層和⑤1-1層大部分，J46—J47號井區(qū)間頂管穿越④層淤泥質粘土和⑤1-1粘土層交界處，因該區(qū)間⑤1-1粘土層分布較薄，頂管隧道底貼近其下分布的⑤2-1a層砂質粉土，該層土滲透系數較大，富含地下水，具微承壓性，須充分考慮對該區(qū)間頂管施工進出洞、機頭及中繼間密封的不利影響。

J47號井位于高科西路與南側汽車修理廠之間，北側高科西路下分布有地鐵7號線雙管隧道，市政管線及強弱電管線密布，還有南側汽車修理廠，離井位基坑距離較近，離南側地鐵隧道邊線凈距只有5m，井位東側有6層居民樓、地鐵7號線錦繡路站，對施工沉降要求高。

DN3600雙管頂管與地鐵七號線隧道相對位置斷面：J46—J47號井區(qū)間DN3600雙管頂管，與地鐵7號線隧道軸線平行，最小凈距7.0m，沿線下穿錦繡路車站南側出入口圍護樁、大直徑電力隧道、南干線污水管道等，頂管管內底在地鐵隧道底以下3.4m。

2 頂管方案選擇

J46—J47號井區(qū)間DN3600雙管頂管，長度918m，與地鐵7號線隧道平行，凈距7.0m，為降低頂管施工對地鐵隧道的不利影響，采用泥水平衡頂管機頂進。

原設計方案J46號井為始發(fā)工作井，位于高科西路博華路口，周圍環(huán)境敏感程度較之J47號井要低一些，管道埋深也要淺2m，是相鄰標段C11標的施工范圍。為便于施工進度安排，將始發(fā)工作井調整為J47號井，從下游往上游頂進。

3 始發(fā)洞口密封技術

盾構隧道也存在洞口密封問題，隧道直徑較頂管管道直徑大得多，但兩者對洞口密封的要求也有區(qū)別，盾構隧道重點考慮的是始發(fā)出洞時盾構機的密封，隧道管片的密封可采用在管內注漿進行封堵，同時將洞口始發(fā)段土體加固得長一些，一般比盾構機長度長2m左右，以降低對洞口密封的要求，同時輔以洞口降水，在無水的狀態(tài)下出洞；而頂管始發(fā)密封則要考慮頂管全程的洞口密封安全。

泥水平衡頂管由于泥水壓力的作用，較之土壓平衡頂管對洞口密封的要求高。土壓平衡機頭始發(fā)出洞時，機頭直接切削加固體土體，土倉無泥水壓力，洞口密封底部承受地下水壓力水頭H。

3.1 泥水平衡頂管機洞口密封壓力計算

泥水平衡機頭穿過洞口密封裝置，在切削洞口加固體前，須打開送泥泵供水，以便能切削破碎加固體，若不考慮送泥泵加壓的影響，洞口密封底部承受泥漿箱液面高度泥水壓力(以清水為主)，即地下水壓力水頭H加液面高度Hw；

洞口密封耐壓P計算：按J47號井始發(fā)洞口管道埋深17.6m，泥漿箱液面高出地面1.8m，安全系數取1.1，則P=1.1×(17.6+1.8)×10=213.4 kPa。

管道底部⑤2-1a層砂質粉土微承壓水頭最高水位在地面下3.0m，對洞口密封耐壓要求較上式計算值低。

針對47號井頂管管道大深度，坑外土層分布，周邊環(huán)境對土體位移沉降的敏感程度，作為始發(fā)工作井，頂管機出洞安全與頂管全程的洞口密封是一個非常重要的環(huán)節(jié)，可以說關系到這一節(jié)長距離頂管施工的成敗，我公司調動集中技術力量進行重點攻關。

3.2 洞口密封構造的選擇

洞口密封止水裝置須滿足如下3個條件：

①能適應機頭外徑與鋼管外徑變化的要求；

②能適應頂管全程鋼管外徑加工精度變化的要求；

③密封件的磨損與更換能滿足長距離頂管的需要。

根據市場調研與分析，有如下二種構造，各有優(yōu)缺點，分析如下：

3.2.1 雙道簾布橡膠止水裝置

優(yōu)點：一次性安裝，同時滿足頂管機外徑與鋼管外徑密封要求，對管外徑制作精度適應性強，外層簾布橡膠板更換方便；

缺點：對簾布橡膠板平整度及材料性能如強度、延伸率要求高。

3.2.2 盤根止水裝置

優(yōu)點：耐壓高，油盤根耐磨性好，對發(fā)現的滲漏點，可快速通過鋼卡馬的張拉壓緊油盤根，實現徑向封堵；

缺點：機頭外徑密封與管道外徑密封須分二次安裝，油盤根徑向密封間隙有限，磨損后更換困難。

經分析比較，決定采用雙道簾布橡膠加雙道壓注濃漿的止水裝置，流塑狀的濃漿一方面起潤滑作用，能有效降低簾布橡膠與管道之間的摩擦力，另一方面能及時地填充滲流間隙，加強密封效果，增大密封壓力。

3.2.3 簾布橡膠板的設計與安裝

對于高密封性的簾布橡膠板制作，須根據現場內襯鋼套筒端面板的尺寸及固定螺栓分布配制，工廠整體成形，不允許現場粘結接頭。

簾布橡膠板內圈直徑的確定：理論上內圈直徑越小，管道通過后橡膠板內圈的拉伸量越大，密封壓力越高，但同時會大幅度增加橡膠板與管道的摩阻力，會產生橡膠板彎角處的應力集中，造成橡膠板開裂與簾布條斷裂，如圖1示。

圖1 頂管洞口密封斷面圖

施工實踐經驗表明，對于大直徑頂管，橡膠板內圈伸長量要控制得小一些[4]，一般控制在10%～15%；

簾布橡膠板材料性能要求：厚度20mm主要成分是氯丁膠和天然橡膠，徑向尼龍線橫向棉紗線成網狀結構，重要的應用場合須做材料性能試驗，要求伸長率在300%以上，抗拉強度在10MPa以上。

簾布橡膠板的安裝：現場搭設腳手架，整體提升安裝，壓板與螺栓擰緊后，目測檢查整圈橡膠板密貼無空隙，無褶皺，底鋼板與固定螺栓無松動；復核安裝后簾布橡膠板內圈中心與頂管中心的偏差值，控制在20mm以內。

3.2.4 濃漿壓注

洞口預埋的壓注管徑為3英寸管，圓周布置6個壓注口，如圖2示：

圖2 濃漿注入口分布

濃漿配置：以優(yōu)質粘土和膨潤土為主，流塑狀，坍落度18cm～20cm；

注漿泵：采用柱塞泵，進漿口螺桿輸送供漿。

壓注方法：先下后上，左右對稱，以壓漿量為主，控制注漿壓力，以免簾布橡膠板的過大變形。

4 洞口始發(fā)段土體加固技術

J47號井圍護墻采用1000mm地墻，始發(fā)洞門外土體采用攪拌樁加固，設計方案如圖3示。

圖3 洞口始發(fā)段土體加固范圍設計圖

4.1 洞口土體加固范圍調整

J47號井調整為始發(fā)工作井后，為始發(fā)出洞安全，查閱同類工程加固體穩(wěn)定計算資料，洞門外加固體范圍調整如下：

洞口加固體管道軸線方向總厚度調整為5000mm，為保證加固體整體均勻性，全部采用三軸攪拌樁，水泥摻量20%，加固深度在管中心以下4800mm，樁頂標高-7.2m，樁底標高-16.8m。

4.2 地墻與加固體結合部防滲處理

大深度大直徑頂管機始發(fā)出洞，在1000mm地墻鑿除后，處于最危險狀態(tài)，它的安全保障與二個因素有關，一是土體強度問題，二是滲漏問題，解決好這兩個問題，洞門安全才有保障[5]。

洞口加固體強度：加固體厚度調整為5m，加固范圍在管道上下左右各3m，與地鐵盾構始發(fā)洞口加固體比較，雖然加固厚度小了一半，但頂管洞口直徑較小（4000mm），還有圓形井洞外加固體成圓弧狀，有土拱效應，按同類工程施工經驗，水泥摻量提高到20%的三軸攪拌樁加固體，能滿足強度要求；

洞口滲漏：與加固體整體性均勻性有關，三軸攪拌樁每幅之間采用套鉆法施工；與加固體與地墻結合嚴密性有關，工程實踐中，洞口滲漏往往與這一環(huán)節(jié)處理不到位有關；地墻與加固體之間有空擋，而采用旋噴樁彌補空擋又無法做到位，造成滲漏或事故的重重隱患。

4.2.1 地墻與加固體結合處理

首先在施工工序上徹底解決滲漏隱患，先施工洞口加固體，再施工地墻，在地墻內側增加一排850mm三軸攪拌樁，使成槽抓斗對稱挖土，不發(fā)生偏斜，如圖4示：

圖4 地墻與洞口加固施工平面

4.2.2 質量控制重點

質量控制重點如下：

①按折線精確放樣每幅地墻平面位置，兩側攪拌樁凈間距略大于地墻寬度20mm～30mm；

②三軸攪拌樁垂直度控制在1/500；

③地墻施工采用重型抓斗挖槽，按1/500控制垂直度。

5 周圍環(huán)境保護與監(jiān)測

J47號井處于對土體位移高敏感環(huán)境中，北側地鐵7號線隧道須重點保護。

為掌握與控制頂管施工對地鐵7號線隧道的影響程度，除地鐵申通運營公司在隧道內安裝水平尺監(jiān)控外，作為施工監(jiān)測，在J47號井與地鐵7號線隧道間設置測斜孔和跟蹤注漿孔。

6 效果監(jiān)測

5月15日下午頂管機頭調試完成，一周后洞口地墻鑿除，雙道簾布橡膠板止水裝置短鋼套安裝到位，洞門內干燥無滲漏水，5月22日始發(fā)出洞。

在頂管機頭穿過第二道簾布橡膠板密封圈后，切削加固體前，送漿管直放清水，不開啟送漿泵，洞口下部有少量滲水，下部二個壓漿口壓注濃漿，先內后外，洞口無滲水。

測斜孔監(jiān)測數據整理后如圖5示。

圖5 測斜孔觀測數據圖

至晚上八點半機頭全部進入洞內，測得最大水位移3.2mm，遠低于隧道周圍允許的土體位移20mm的要求，如圖6示。

圖6 測斜孔位移數據匯總圖

7 結論

本文針對大埋深、大直徑泥水平衡頂管始發(fā)出洞安全問題，提出了改進與優(yōu)化措施，在上海浦東軟土地層，緊鄰高科西路地鐵七號線錦繡路站即將運營的隧道南側，對土體位移有較高敏感地區(qū)，在不實施洞門降水的情況下，成功實施泥水平衡頂管始發(fā)出洞，將隧道位移控制在最小范圍內，總結如下：

(1) 采用“夾心餅干式”地墻施工方法是解決地墻與洞門外加固體無縫連接的有效辦法，重點是控制好三軸攪拌樁垂直度，采用重型抓斗成槽；

(2) 針對大深度、大直徑頂管始發(fā)洞門外的土體加固方法，全部采用三軸攪拌樁施工工藝，能保證加固體的強度與防滲性能；

(3) 采用雙道簾布橡膠板加上壓注濃漿的洞口密封止水裝置，能滿足泥水平衡頂管始發(fā)出洞高泥水壓力的密封要求，須重點控制好簾布橡膠板的材料檢驗、制作安裝精度、濃漿壓注的施工質量。