姚 海，王 寧

(神東煤炭集團(tuán)有限責(zé)任公司，陜西 神木 719315)

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展，工業(yè)和民用所需煤炭量大幅增加，致使煤礦開采深度逐漸增大。其中極近距離復(fù)合煤層開采具有成本高、難度大、效率低等特點(diǎn)[1]，是煤礦開采面臨的重要難題之一，制約著煤礦的安全高效發(fā)展[2，3]。因此極近距離復(fù)合煤層開采逐漸成為礦山開采的研究熱點(diǎn)，目前針對(duì)極近距離復(fù)合煤層開采的傳統(tǒng)方法有分層開采、大采高和放頂煤等開采方式[4-8]。其中分層開采主要受煤層厚度、開采工效和成本等多種因素制約，已逐漸被大采高開采和放頂煤開采方法所替代。大采高開采方法具有提高工效、減少巷道掘進(jìn)量、提高煤炭采出率等優(yōu)勢(shì)，在我國(guó)煤礦已被廣泛應(yīng)用，但它仍受采煤機(jī)、支架等主要設(shè)備限制及片幫等安全因素影響，致使目前仍無(wú)法滿足特厚煤層的安全高效開采。而放頂煤開采方法則對(duì)頂煤的韌性和強(qiáng)度具有一定的要求，在放頂時(shí)，必須保證頂煤可以自行破碎且尺寸適宜[9-12]。

大柳塔煤礦活雞兔井1-2煤層均厚10m，埋深69～106m，煤體韌性較高，硬度系數(shù)f>3.3，煤層傾角1°～7°，則1-2煤層屬于淺埋深特厚堅(jiān)硬近水平煤層，在該復(fù)合區(qū)采用傳統(tǒng)開采方法無(wú)法奏效，不能保證煤礦安全高效快速開采。因此，活雞兔井1-2煤層復(fù)合區(qū)開采成為該礦井面臨的主要難題，在對(duì)其他類似礦井綜合分析的基礎(chǔ)上，最終活雞兔井決定在1-2煤層復(fù)合區(qū)實(shí)行上分層實(shí)行大采高綜合開采、下分層實(shí)行綜采放頂煤的開采方法。本文以大柳塔煤礦活雞兔井1-2煤層復(fù)合區(qū)地質(zhì)條件及開采情況為研究背景，依據(jù)相似理論，在實(shí)驗(yàn)室確定相似常數(shù)和相似材料，進(jìn)行物理相似材料模擬實(shí)驗(yàn)研究，通過觀測(cè)物理實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ驮谏戏謱泳C采、下分層綜放的開采方法下圍巖和地表變形及應(yīng)力變化情況，進(jìn)而驗(yàn)證該開采方法的可行性，并為同類煤礦提供相應(yīng)的開采經(jīng)驗(yàn)基礎(chǔ)。

1 工程概況

大柳塔煤礦活雞兔井井田南北長(zhǎng)8.9km，東西寬7.4km，井田面積65.8km2。活雞兔井北面為干旱性河流活雞兔溝，最大水流量為4.3m3/s，礦井實(shí)測(cè)瓦斯涌出量0.06m3/t。1-2煤層厚4.6～10m，傾角1°～7°，煤層結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，為半暗型煤。

自2001年3月至2006年5月，對(duì)1-2煤層上分區(qū)201至209工作面進(jìn)行綜采。上分層開采方式比較隨意，工作面呈蜿蜒狀，且未實(shí)施鋪網(wǎng)等支護(hù)，對(duì)下分層的回采造成極大的影響。1-2煤下分層均厚6.0m，埋深69～116m，由于當(dāng)時(shí)沒有成熟的下分層開采經(jīng)驗(yàn)，下分層并未進(jìn)行回采。1-2煤層12下202工作面是第一個(gè)下分層開采的工作面，下分層首采面位置如圖1所示，在掘進(jìn)和回采時(shí)，將面臨著頂板離層冒落、過采空區(qū)等多重難題。

圖1 下分層首采面位置

因此，1-2煤下分層回采方式的確定成為活雞兔井開采研究的重中之重。以國(guó)內(nèi)多個(gè)相似煤礦研究現(xiàn)狀為背景，活雞兔井綜合考慮各種回采方法對(duì)1-2煤層上下分層圍巖應(yīng)力、變形以及煤炭采出率的影響，最終決定在1-2煤復(fù)合層下分層采用綜放開采方式，但仍需驗(yàn)證其放頂性，即是否會(huì)產(chǎn)生較大尺寸的煤塊并阻礙頂煤放出，以及煤炭中含矸率對(duì)煤炭資源回采率的影響?；诖?，本文以活雞兔井1-2煤層復(fù)合盤區(qū)圍巖力學(xué)參數(shù)為基礎(chǔ)(見圖2)，進(jìn)行物理相似材料模擬實(shí)驗(yàn)，進(jìn)一步驗(yàn)證1-2煤層下分層綜放回采的可行性。

圖2 原巖力學(xué)參數(shù)柱狀圖

2 相似模擬實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

相似模擬實(shí)驗(yàn)是依據(jù)相似原理，將實(shí)際礦山巖層按照一定相似比例進(jìn)行縮放，得到具有代表性的合理模型尺寸，并利用與煤巖巖性相似的材料鋪制成模型[13-15]。在開挖后，通過監(jiān)測(cè)巖層的位移和破碎范圍，可得到巖層的活動(dòng)規(guī)律，將對(duì)實(shí)際煤礦開采具有重要的指導(dǎo)意義和作用。

2.1 模型相似常數(shù)確定

根據(jù)平衡、幾何、物理及邊界條件方程可得到模型相似系數(shù)關(guān)系見式(1)[16-19]：

式中，Aσ為應(yīng)力相似常數(shù)，Aσ=σp/σm，其中，p和m分別表示巷道原型和實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?；Aγ為容重相似常數(shù)，Aγ=γp/γm；Al為幾何相似常數(shù)，Al=lp/lm；At為時(shí)間相似常數(shù)，At=tp/tm；Aμ為泊松比相似常數(shù)，Aμ=μp/μm；Aφ為內(nèi)摩擦角相似常數(shù)，Aφ=φp/φm；AE為彈性模量相似常數(shù)，AE=Ep/Em；AC為內(nèi)凝聚力相似常數(shù)，AC=Cp/Cm。

基于大柳塔煤礦活雞兔井實(shí)際地質(zhì)條件，為了保證實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ途哂幸欢ǖ膭偠群头€(wěn)定性，本文采用二維平面模擬試驗(yàn)臺(tái)3.2m×2.5m×0.25m(長(zhǎng)×高×寬)來鋪砌模型。并綜合考慮實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ统叽绾推渌绊懸蛩兀_定相似常數(shù)為Al=100，Aγ=1.61，則其他相似常數(shù)見式(2)：

2.2 相似材料配比方案

實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵曰铍u兔井煤巖力學(xué)參數(shù)為基礎(chǔ)，綜合考慮模型穩(wěn)定性和巷道原始巖層的節(jié)理、層理和弱面等因素，設(shè)計(jì)鋪設(shè)實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ透?13cm，1-2煤上下分層厚度分別為4.5cm和5.85cm，在下分層中開采3.5cm、放煤2.35cm。選取骨料為河砂和石英砂，膠結(jié)物為碳酸鈣和石膏，并以云母為分層材料，按照一定比例進(jìn)行配比鋪設(shè)模型，配比情況見表1。

表1 模型相似材料配比情況表

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 監(jiān)測(cè)方案

為了全面監(jiān)測(cè)開挖后相似模型巖層運(yùn)動(dòng)規(guī)律，擬定了實(shí)驗(yàn)監(jiān)測(cè)方案和內(nèi)容：①使用SONY數(shù)字高清攝像機(jī)觀察上覆巖層的走向；②以10cm為間隔將測(cè)點(diǎn)布設(shè)在模型關(guān)鍵的巖層表面，并利用PENTAXR-322NX全站儀觀測(cè)位移數(shù)據(jù)；③根據(jù)拍攝實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象照片和實(shí)際測(cè)量等方法，測(cè)定基本頂初步來壓和周期來壓步距；④測(cè)量裂隙帶的發(fā)育范圍及與地表導(dǎo)通情況；⑤將應(yīng)變片(電阻120±0.1Ω、靈敏系數(shù)2.08±1%)以10cm間隔埋入煤層底板的砂質(zhì)泥巖中，利用DH3816實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)模型圍巖的應(yīng)力變化；⑥使用高精度百分表監(jiān)測(cè)每次來壓后地表下沉情況，每隔15cm布置一個(gè)百分表，共布置18個(gè)測(cè)點(diǎn)，監(jiān)測(cè)方案布置如圖3所示。

圖3 監(jiān)測(cè)方案布置

3.2 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

3.2.1 1-2煤上分層綜采

1-2煤上分層大采高開切眼尺寸為8cm，開采共推進(jìn)42次，每次向前推進(jìn)5cm，共推進(jìn)長(zhǎng)度210cm，在開采過程中共有13次周期來壓，平均步距12.46m，初次來壓步距轉(zhuǎn)換成現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際長(zhǎng)度為45m。第一次工作面向前推進(jìn)5cm時(shí)，圍巖無(wú)明顯變形；當(dāng)工作面向前第四次推進(jìn)至20cm時(shí)，第一層直接頂離層變形較大；當(dāng)推進(jìn)至27cm時(shí)，第一層直接頂開始冒落，第二、三層直接頂均分別出現(xiàn)不同程度的離層情況。在1-2煤層上分層回采后，老頂已經(jīng)周期性回轉(zhuǎn)垮落，并形成相對(duì)穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)，但由于巖性未固結(jié)，冒落的巖體不能形成再生頂板。

3.2.2 1-2煤下分層綜放開采

1-2煤下分層綜放開采相似模擬實(shí)驗(yàn)情況如圖4所示。工作面共推進(jìn)38次，在總開采長(zhǎng)度前130cm中，以速度5cm/次向前推進(jìn)，總開采長(zhǎng)度后130cm中，以速度8cm /次向前推進(jìn)。開采過程中，共出現(xiàn)22次周期來壓，轉(zhuǎn)化為現(xiàn)場(chǎng)的平均步距6.68m，初次來壓步距轉(zhuǎn)換成現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際長(zhǎng)度為47m。開切眼設(shè)計(jì)尺寸為8cm，布置在煤柱中，致使上下分層初次來壓步距相近。在第七次推進(jìn)過程中，推進(jìn)至32cm時(shí)，工作面后方煤體開始斷裂，此時(shí)放煤厚度30cm，且冒落塊體較大；第十次推進(jìn)至47cm時(shí)，老頂初次來壓，當(dāng)至50cm時(shí)，直接頂垮落，老頂開始下沉，“砌體梁”結(jié)構(gòu)出現(xiàn)變形失穩(wěn)；第十九次推進(jìn)至93cm時(shí)，老頂開始衍生大面積裂隙，至100cm時(shí)，老頂斷裂，垮落高度28cm，離層冒落高度84cm。

圖4 1-2煤下分層綜放開采相似模擬實(shí)驗(yàn)

在1-2煤下分層開采中，由于二次開采對(duì)頂板穩(wěn)定性產(chǎn)生一定影響，致使頂板和地表出現(xiàn)一定程度的破碎和下沉，礦壓重新分布并逐漸趨于穩(wěn)定。DH3816靜動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀監(jiān)測(cè)應(yīng)力變化情況如圖5所示，由圖5可知，在開采至距模型左邊界橫向距離小于50cm時(shí)，支承壓力在10kPa以下且基本保持不變；當(dāng)模型橫向距離在50～70cm時(shí)，支承壓力急劇增大，達(dá)到峰值后開始下降；在70～100cm距離時(shí)，支承壓力急劇降低；在100～250cm距離時(shí)，支承壓力變形下降趨勢(shì)緩慢。下分層支架上方的頂煤厚約2.0m，且上分層給予的支承壓力以靜壓為主，則下分層礦壓值屬于正常范圍。

圖6 下分層開采地表下沉變化曲線

根據(jù)百分表記錄數(shù)據(jù)繪制了下分層開采地表下沉變化曲線，如圖6所示，由圖6可知，隨著周期來壓次數(shù)增加，地表橫向和縱向沉降波及范圍相應(yīng)縮小，在第14次周期來壓后，地表最大下沉量幾乎不變，約30cm，且第18至22次周期來壓后，地表下沉橫向波及范圍僅為50cm，變形量明顯縮小。同時(shí)上分層底板受到一定程度的破壞和支架的碾壓，在下分層開采時(shí)，放頂煤效果極佳，且尺寸適宜，因此1-2煤下分層適合應(yīng)用綜放開采方式。

4 結(jié) 語(yǔ)

大柳塔煤礦活雞兔井1-2煤復(fù)合區(qū)開采困難，活雞兔井提出上下分層分別實(shí)施綜采和綜放開采。為了驗(yàn)證該開采方案的可行性，在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了相似模擬實(shí)驗(yàn)，以河砂和石英砂為骨料、碳酸鈣和石膏為膠結(jié)物、云母為分層材料，并根據(jù)相似理論，確定幾何相似比100，容重相似比1.61，時(shí)間相似比10，應(yīng)力、彈性模量和內(nèi)聚力相似比161，以及泊松比和內(nèi)摩擦角相似比1。通過開采后模型的變形和圍巖應(yīng)力變化的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可知，在下分層實(shí)行綜放開采時(shí)，地表最大下沉量為30cm，且綜放工作面壓力逐漸平緩，在上層底板受到一定破壞后，致使下分層放頂煤效果極佳，且塊體尺寸適宜，并驗(yàn)證了該開采方法的可行性。