王景濤，赫慶彬，呂彥偉

(中水北方勘測設(shè)計研究有限責(zé)任公司，天津 300222)

非洲某引水式水電站，主要由大壩、溢洪道、引水系統(tǒng)、地面廠房和出線場等組成。大壩為均質(zhì)土壩，最大壩高38 m，水庫總庫容為4.48億m3，有效庫容3.63億m3；引水系統(tǒng)采用一洞兩機(jī)的布置型式，廠房為地面式，總裝機(jī)容量97 MW[1]。

電站引水系統(tǒng)由以下部分組成：①低壓管道、隧洞，直徑2.7 m，長度1 804 m；②調(diào)壓井，簡單圓筒式，直徑3.0 m，高度89.3 m；③豎井，直徑2.5 m，高220 m；④高壓隧洞，馬蹄形斷面，直徑2.6 m(末端為圓形斷面，直徑2.1 m)，長595 m，隧洞末端設(shè)事故蝶閥；⑤高壓明管段，直徑2.1 m，長度1 480 m；共設(shè)鎮(zhèn)墩13個(含岔管處)，支墩134個。1～12號鎮(zhèn)墩下游側(cè)及進(jìn)廠房前設(shè)伸縮節(jié)，共計14臺(兩臺位于支管上)；⑥發(fā)電廠房裝機(jī)兩臺，單機(jī)容量48.5 MW，總裝機(jī)97 MW，發(fā)電額定水頭614.5 m。

引水系統(tǒng)高壓明管段縱剖圖詳見圖1。

1 事故情況簡述

該項目于2011年投產(chǎn)使用，2015年移交給業(yè)主，并于2011、2013年進(jìn)行過兩次修復(fù)及缺陷處理。

2011年9月，2號機(jī)組商業(yè)運行期間，因高壓隧洞末端事故蝶閥突然關(guān)閉，高壓明管段管軸線出現(xiàn)橫向變形，伸縮節(jié)位置12號伸縮節(jié)發(fā)生扭轉(zhuǎn)破壞，此后更換了12號伸縮節(jié)，并將3、7、9、10、11號伸縮節(jié)進(jìn)行復(fù)位處理，對沿線部分支墩進(jìn)行了修復(fù)和加固處理。

2012年10月，7、8號伸縮節(jié)及6～8號鎮(zhèn)墩間壓力鋼管發(fā)生變形，部分支墩發(fā)生橫向偏移，項目部于2013年3月初對相關(guān)的支墩和側(cè)向限位擋板進(jìn)行了加固處理。

圖1 引水系統(tǒng)高壓明管段縱剖圖

2018年12月，電廠運行人員發(fā)現(xiàn)9號伸縮節(jié)異常，將(高壓隧洞末端)事故蝶閥以下鋼管排空后，發(fā)現(xiàn)9號伸縮節(jié)已呈破壞性變形。根據(jù)2019年1月的現(xiàn)場查勘情況，壓力鋼管9～10號管段情況最為嚴(yán)重，現(xiàn)場可以明顯察看到的問題包括：9號伸縮節(jié)扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞，內(nèi)外護(hù)套管破壞，拉桿拉壓損壞，拉桿兩端耳板變形或斷裂，焊接耳板的剛性環(huán)變形，波紋外露。9-1L、9-2L、9-3L支墩擠壓后嚴(yán)重變形或破壞，支墩混凝土局部破碎。9號伸縮節(jié)及其周邊支墩限位破壞情況見圖2。

圖2 9號失穩(wěn)伸縮節(jié)及損壞的支墩限位圖

此外，現(xiàn)場還發(fā)現(xiàn)9號鎮(zhèn)墩上游鋼管入口位置被泥沙掩埋，鎮(zhèn)墩下游鋼管出口底部有水滴出，鎮(zhèn)墩周圍排水溝內(nèi)有明顯水流。

2 現(xiàn)場調(diào)查及技術(shù)資料復(fù)核

2.1 現(xiàn)場測量數(shù)據(jù)分析

根據(jù)2019年1月30日及2019年3月20日現(xiàn)場調(diào)查期間實測數(shù)據(jù)，壓力鋼管鎮(zhèn)墩間軸線實測長度、鎮(zhèn)支墩位置等參數(shù)，見表1及表2。

表1 各鎮(zhèn)墩軸線距離偏差表 m

根據(jù)表1可知，各鎮(zhèn)墩間的中心距離即管線長度與設(shè)計長度偏差較大，最大達(dá)0.895 m。

根據(jù)2019年3月20日現(xiàn)場提供的“高壓明管實測中線”測量圖，以兩鎮(zhèn)墩為基點連線，作為壓力鋼管軸線，對各管段支墩位置的軸線偏差分析詳見表2。由表2可知，高壓明管段管軸線在縱向和側(cè)向均存在很大的變形。明鋼管的軸線變形并不罕見[2]，但像本工程這么大的變形值比較少見。

由表1、2可以推測，壓力鋼管鎮(zhèn)、支墩基礎(chǔ)因坐落于覆蓋層或全風(fēng)化層上，已發(fā)生沉降，且沉降極不均勻，支墩沉降量已遠(yuǎn)超規(guī)范相關(guān)要求。

表2 鎮(zhèn)墩間各支墩位置最大偏差統(tǒng)計表 mm

2.2 設(shè)計技術(shù)文件復(fù)核

2.2.1 鎮(zhèn)、支墩設(shè)計

1)地質(zhì)勘察。前期地質(zhì)勘察沿管道軸線完成了連續(xù)的物探測試和5個探坑的開挖。

根據(jù)物探測試成果，管道沿線地層的主要特征為：表部為10～20 m的崩積覆蓋層和強～全風(fēng)化的砂巖，下伏10～20 m的弱風(fēng)化砂巖。在20～40 m深度時為中等～稍微破碎的新鮮砂巖。

根據(jù)試坑開挖揭露，崩積物主要為含碎石和塊石的粘質(zhì)砂質(zhì)粉土、密實，塊石最大粒徑達(dá)到30 cm。碎石和塊石含量一般為5%～40%。

根據(jù)物探測試成果，發(fā)現(xiàn)有幾條“疑似斷層”，位移在10 m量級。推測這些斷層為古滑坡形成的陡坡，而不是構(gòu)造成因。經(jīng)判斷河谷下部的現(xiàn)狀邊坡是穩(wěn)定的，沒有發(fā)現(xiàn)有上述規(guī)模的滑坡傾向。

根據(jù)前期可行性階段的研究，對于邊坡表部較厚的覆蓋層和強～全風(fēng)化的巖石而言，允許的承載能力大約為175 kPa，基本設(shè)計階段的基礎(chǔ)承載力取值也為175 kPa。

根據(jù)詳細(xì)設(shè)計階段鎮(zhèn)支墩穩(wěn)定計算書，可以查到以下承載力數(shù)據(jù)，列于表3。根據(jù)工程經(jīng)驗判斷，表3中鎮(zhèn)、支墩地基允許承載力取值明顯偏高。

表3 各鎮(zhèn)墩地基允許承載力表 kPa

2)鎮(zhèn)墩穩(wěn)定計算及基礎(chǔ)處理。根據(jù)詳細(xì)設(shè)計階段鎮(zhèn)支墩穩(wěn)定分析的計算結(jié)論。

因3號、5號、12號鎮(zhèn)墩水平推力很大,單靠鎮(zhèn)墩混凝土很難滿足抗滑穩(wěn)定要求,需設(shè)置樁基礎(chǔ)。但在實際施工過程中，只有1號及12號鎮(zhèn)墩設(shè)置了樁基礎(chǔ)。3號、5號鎮(zhèn)墩基礎(chǔ)施工現(xiàn)場按設(shè)計通知進(jìn)行了變更，采取深挖基礎(chǔ)、增加錨桿或擴(kuò)大基礎(chǔ)等型式，取消樁基礎(chǔ)施工。

3)鎮(zhèn)、支墩沉降計算。本項目鎮(zhèn)、支墩坐落于深厚覆蓋層上，基礎(chǔ)沉降是否滿足規(guī)范要求，對整個壓力管道系統(tǒng)結(jié)構(gòu)安全至關(guān)重要。設(shè)計部分缺少沉降相關(guān)的分析及復(fù)核，也沒有考慮防止沉降發(fā)生的相關(guān)措施。

4)上凸彎管鎮(zhèn)墩錨筋計算。彎管置于鎮(zhèn)墩混凝土內(nèi)，相當(dāng)于大體積混凝土內(nèi)有一個大孔口，應(yīng)力比較復(fù)雜。上凸彎管所承受的兩軸向力的合力向外、向上，似有向上掀起、揭掉管軸以上混凝土的趨勢，橫斷面的最小厚度處(軸線兩側(cè)和頂部)最易裂開，使鎮(zhèn)墩混凝土上下分裂。為此上凸彎管處的鎮(zhèn)墩應(yīng)予特別重視，應(yīng)經(jīng)過驗算并配置足以保證鎮(zhèn)墩聯(lián)成整體的錨筋或錨環(huán)(用型鋼)，并將其插入底部混凝土內(nèi)。錨筋布置方向隨轉(zhuǎn)彎半徑方向布置。

本項目上凸彎管沒有進(jìn)行相關(guān)計算，經(jīng)復(fù)核，只有1號鎮(zhèn)墩配筋滿足整體要求，5號、6號、8號、9號上凸彎管鎮(zhèn)墩配筋不滿足整體要求。

5)鋼管鎮(zhèn)、支墩出現(xiàn)的問題和處理措施。2014年8月，對高壓明管段做了檢查，除1號鎮(zhèn)墩外，其它鎮(zhèn)墩上部在機(jī)組運行后均出現(xiàn)了徑向裂縫，每個鎮(zhèn)墩頂部、兩側(cè)腰部裂縫基本上從上游貫穿到下游，鎮(zhèn)墩混凝土的整體性受到一定程度的損壞。

據(jù)了解，現(xiàn)場對各鎮(zhèn)墩裂縫進(jìn)行了化學(xué)灌漿處理，墩體表面涂刷2～3 mm厚度改性瀝青，但并沒有按原定的處理方案進(jìn)行鎮(zhèn)墩加固處理。

2.2.2 明鋼管結(jié)構(gòu)設(shè)計復(fù)核

引水系統(tǒng)中的高壓明管，長度約為1 480 m，直徑為2.1 m，全線共設(shè)鎮(zhèn)墩13個，支墩134個，下游緊鄰鎮(zhèn)墩處設(shè)伸縮節(jié)。鋼管主材采用07MnMoVR，壁厚22～40 mm，支承環(huán)及加勁環(huán)采用Q345R。

經(jīng)復(fù)核，在壓力鋼管軸線現(xiàn)狀下，明鋼管的跨中斷面、支承環(huán)旁側(cè)及支承環(huán)應(yīng)力仍可滿足允許應(yīng)力要求，鋼管的容許外壓也大于設(shè)計的0.1 MPa。明鋼管軸線經(jīng)過調(diào)直后，鋼管結(jié)構(gòu)仍可利用。

2.3 施工記錄調(diào)查分析

2.3.1 明鋼管的施工順序

高壓明管施工安裝順序是從廠房側(cè)13號鎮(zhèn)墩開始，從低處往高處摞節(jié)施工，一直安裝到蝶閥，再施工支腿、澆筑支墩二期混凝土，全長沒有設(shè)置湊合節(jié)(原設(shè)計要求設(shè)置湊合節(jié))，伸縮節(jié)也是在管節(jié)拼接到所在位置時安裝的。鎮(zhèn)墩混凝土澆筑是在管節(jié)、伸縮節(jié)安裝完工后澆筑的。

高壓明管施工完成后，沒有及時測量管線偏差。有記錄的第一次管線偏差測量是2011年10月16日，12號伸縮節(jié)更換之后測得，這時已經(jīng)歷了多次充、排水過程。

2.3.2 鎮(zhèn)、支墩和溝槽護(hù)面混凝土的施工

1)據(jù)了解4號～5號鎮(zhèn)墩間鎮(zhèn)、支墩混凝土為雨季施工，根據(jù)收集的到資料表明，雨季施工沒有相應(yīng)的防護(hù)措施，基坑泡水，不滿足混凝土施工規(guī)范要求。

2)12號～13號鎮(zhèn)墩間鋼管安裝過程中，由于現(xiàn)場缺少水泥，一年后才開始澆筑支墩混凝土，鋼管安裝支撐不足。經(jīng)復(fù)核，鋼管在未設(shè)置側(cè)向限位的情況，直接暴露在陽光下，因鋼管陰、陽側(cè)存在溫度梯度會產(chǎn)生過大的側(cè)向變形[3]，本項目鋼管側(cè)向變形可達(dá)700～900 mm。在未對側(cè)向變位進(jìn)行系統(tǒng)糾偏的情況下，后期澆筑支墩，已經(jīng)存在缺陷。

3)支墩混凝土澆筑后由于水泥供應(yīng)中斷，支墩周圍和溝槽的護(hù)面混凝土無法澆筑，溝槽開挖面沒有及時封閉，經(jīng)過了一個雨季的沖刷、固結(jié)和沉降，在空管狀態(tài)下雨季過后出現(xiàn)約11個支墩滑移、或沉降脫空，后采用抬高墊板、砂漿填塞方式避免鋼支腿脫空，并在2011年5月31日充水之前澆筑混凝土防護(hù)槽面。在2011年10月份12號伸縮節(jié)出現(xiàn)事故前沒有鎮(zhèn)、支墩測量資料。

2.4 運行期記錄調(diào)查分析

該電站原設(shè)計為調(diào)峰電站，但根據(jù)電廠現(xiàn)任廠長介紹，該國電力異常緊張，機(jī)組在2012年元月完成720 h試運行后，長期24 h運行，除意外或組織停機(jī)以外。自投產(chǎn)到現(xiàn)在，電廠設(shè)備沒有按照操作與運維手冊規(guī)定頻率進(jìn)行大修。電站出現(xiàn)特別異常運行狀況，包括：頻繁甩全負(fù)荷，隨后又自動開機(jī)，這種意外停啟頻率最多時為每周3次以上，出現(xiàn)異常且復(fù)雜的水力過渡過程，可能引起管道過頻繁的壓力脈動和過高的水擊壓力。對壓力鋼管彎管段及安裝偏差或側(cè)向變形較大的“大彎管段”穩(wěn)定及應(yīng)力產(chǎn)生不利的影響。

3 事故原因分析

現(xiàn)場提供的實測數(shù)據(jù)及查勘情況表明：高壓明管段管軸線在縱向和側(cè)向的變形以及支墩沉降量均已遠(yuǎn)超規(guī)范相關(guān)要求，需要進(jìn)行系統(tǒng)加固處理。高壓明管段管產(chǎn)生過大變形的原因有以下幾方面。

3.1 地質(zhì)勘察深度不足

1)原可研報告中建議應(yīng)該在下一階段對壓力鋼管沿線進(jìn)行地質(zhì)勘察工作，查明沿線覆蓋層厚度和巖層分布，以及相應(yīng)的物理力學(xué)特性。收集到的資料顯示，基本及詳細(xì)設(shè)計階段均未進(jìn)行壓力鋼管沿線的鉆探工作，沒有查明沿線的覆蓋層厚度及強風(fēng)化基巖的厚度。

2)可研報告提出的覆蓋層承載力建議值為175 kPa。根據(jù)報告中對土性的描述，該建議值是比較中肯的，但原設(shè)計鎮(zhèn)、支墩穩(wěn)定及地基應(yīng)力計算采用地基承載力特征值300～400 kPa明顯偏高。

3)地質(zhì)資料過于簡單，僅有巖性的一般描述且不全面，缺少相應(yīng)的力學(xué)指標(biāo)和參數(shù)。原報告未指出軟弱的粉砂質(zhì)泥巖和泥質(zhì)粉砂巖存在遇水易軟化、地基承載能力降低的問題。

現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)8-8號～8-10號支墩(9號鎮(zhèn)墩上游側(cè))處地下水出露，該地段地下水位遠(yuǎn)高于原壓力鋼管縱剖面中推測的地下水位，水文地質(zhì)條件已經(jīng)發(fā)生變化。9號鎮(zhèn)墩基礎(chǔ)遭地下水浸泡，地基承載力可能已大幅降低。

3.2 結(jié)構(gòu)型式不妥

1)本工程壓力鋼管鎮(zhèn)、支墩基礎(chǔ)均坐落于覆蓋層上，各鎮(zhèn)、支墩下伏覆蓋層厚度不同，地質(zhì)條件較差。設(shè)計中對地基沉降、變形對鎮(zhèn)、支墩及壓力鋼管結(jié)構(gòu)、伸縮節(jié)的不利影響考慮不足。

2)鎮(zhèn)、支墩間距偏大，選用的鎮(zhèn)、支墩間距參數(shù)更適合于巖基上的剛性支撐。

3.3 施工工序不合理

據(jù)了解，高壓明管施工順序是從廠房側(cè)開始，由下游向上游拼接鋼管，伸縮節(jié)是在管節(jié)拼接到所在位置時安裝的，一直拼接到蝶閥后，再施工支腿、澆筑支墩二期混凝土，全長沒有設(shè)置湊合節(jié)，鎮(zhèn)墩混凝土澆筑是在管線、伸縮節(jié)完工后澆筑的。高壓明管施工完后，沒有及時測量管線偏差。有記錄的第一次管線偏差測量是2011年10月16日，12號伸縮節(jié)更換之后測得，這時已經(jīng)過一個雨季，且管線經(jīng)歷過多次充、放水過程。

3.4 安裝精度偏差大

相應(yīng)規(guī)范對鋼管安裝、支墩施工的偏差有嚴(yán)格的規(guī)定。本工程鋼管安裝過程中，沒有考慮溫度對鋼管變形的影響[4]，沒有使用湊合節(jié)并在合適的溫度實施鋼管合攏，鋼管試通水前沒有進(jìn)行相關(guān)的安裝偏差驗收、檢驗。鋼管運行前各方向可能已存在較大偏差，運行后更會加劇這種偏差，從而導(dǎo)致運行期多次出現(xiàn)事故。

3.5 運行與維護(hù)

該水電站自投產(chǎn)以來，除意外停機(jī)或組織停機(jī)外，長期24 h運行，電廠設(shè)備沒有按照操作與運維手冊規(guī)定頻率進(jìn)行大修。電站出現(xiàn)特別異常運行狀況，包括：頻繁甩全負(fù)荷，隨后又自動開機(jī)，這種意外停啟頻率最多時為每周3次以上，出現(xiàn)異常且復(fù)雜的水力過渡過程，會引起管道過頻繁的壓力脈動和過高的水擊壓力。對壓力鋼管彎管段及安裝偏差或側(cè)向變形較大的“大彎管段”穩(wěn)定及應(yīng)力產(chǎn)生不利的影響。

電站運行期間，高壓明管段進(jìn)行多次的管道充水排水程序沒有按設(shè)計推薦的方案執(zhí)行。排水時只排蝶閥以下，充水時直接從蝶閥旁通管往下游明管充水，導(dǎo)致蝶閥平壓瞬間壓力增長約2.5 MPa，給高壓明管段造成沖擊甚至振動。

本項目高壓管段多個鎮(zhèn)、支墩坐落在于覆蓋層基礎(chǔ)上，運行期鋼管發(fā)生的水擊或過大振動，在鋼管軸線存在偏差的部位，會產(chǎn)生額外的、不可控的附加荷載，這種附加荷載作用于鎮(zhèn)、支墩上，引起鎮(zhèn)、支墩的不均勻沉降甚至影響穩(wěn)定性，而鋼管軸線會隨著鎮(zhèn)、支墩的沉降存在而加劇變形，反過來又會增大上述附加荷載的作用，致使高壓管道系統(tǒng)整體變形超出規(guī)范要求。

3.6 工程處理措施不到位

1)收集到的資料顯示，本工程自投入運行以來管道經(jīng)歷的3次較嚴(yán)重事故，均發(fā)現(xiàn)有管線位移、支座滑移、伸縮節(jié)損壞的情況出現(xiàn)。現(xiàn)場對支墩及側(cè)向限位結(jié)構(gòu)進(jìn)行的歷次局部加固處理，沒有系統(tǒng)地分析發(fā)生變形的原因并采取有效的處理措施，致使支墩受力愈來愈不均勻，出現(xiàn)支墩混凝土局部壓碎的現(xiàn)象。

2)經(jīng)復(fù)核，鎮(zhèn)墩混凝土配筋偏少，混凝土開裂后鋼筋不足以抵抗彎管段所受不平衡合力，上凸彎管尤為突出，鎮(zhèn)墩混凝土整體性較差，可能已起不到固定點的作用，存在安全隱患。

4 處理建議

鑒于以上原因，提出建議如下：

1)進(jìn)行高壓管道部位地形補充測量?？刂茰y量兩種設(shè)計方案，一是收集該電站施工控制網(wǎng)資料，平面控制點不少于3個，高程點2個。平面和高程控制測量分別布設(shè)四等GNSS控制網(wǎng)和四等高程控制網(wǎng)。二是若收集不到或點位破壞則建立工程獨立坐標(biāo)系。

2)建議補充鉆探工作，查明覆蓋層、全強風(fēng)化基巖的厚度和性狀，以及沿線的地下水情況。只有查明壓力鋼管鎮(zhèn)支墩地基土層地層結(jié)構(gòu)，才能提供有針對性的永久加固方案。

3)業(yè)主提出廠壩連接道路沿線頻繁出現(xiàn)塌方體、滑坡體，擔(dān)心管線沿線存在地層表面蠕動。現(xiàn)場查勘時也發(fā)現(xiàn)9號鎮(zhèn)墩附近有地下水出露，地下水位線與原設(shè)計推測的地下水位線偏差較大，軟弱的粉砂質(zhì)泥巖和泥質(zhì)粉砂巖遇水易軟化、地基承載能力大幅降低。建議對坡度較陡的、且地下水出露的管道基礎(chǔ)、管槽邊坡進(jìn)行加固處理。

4)鋼管鎮(zhèn)、支墩基礎(chǔ)均坐落于覆蓋層上，僅有1號、12號鎮(zhèn)墩基礎(chǔ)設(shè)有樁基礎(chǔ)。根據(jù)規(guī)范要求，鎮(zhèn)墩宜坐落于巖石基礎(chǔ)上，若坐落于軟基上，需要進(jìn)行必要的基礎(chǔ)處理。本工程鎮(zhèn)墩間距偏大，建議增設(shè)新鎮(zhèn)墩減小鎮(zhèn)墩間距，并對鎮(zhèn)、支墩基礎(chǔ)進(jìn)行加固處理。

5)全面調(diào)整管道軸線及各支墩定位，修復(fù)或更換已損壞的伸縮節(jié)。在當(dāng)前的管道現(xiàn)狀下，管線豎向和側(cè)向位移都遠(yuǎn)超過規(guī)范要求，管線變形后，管道產(chǎn)生了較大的附加應(yīng)力，僅調(diào)整鋼管支承環(huán)上的限位結(jié)構(gòu)是不夠的，需先調(diào)整管道軸線(側(cè)向和豎向)偏差至合理范圍內(nèi)，再考慮管道的側(cè)向限位的調(diào)整和加強措施。

6)加強支墩的側(cè)向限位措施。

7)加強管槽邊坡防水和管底排水措施，可重點對已發(fā)現(xiàn)地下水出露的鎮(zhèn)墩下游側(cè)設(shè)排水管，釋放覆蓋層中的地下水。

8)控制運行工況，避免鋼管長時間空管曝曬，消除位移溫度荷載。

9)增加鎮(zhèn)墩、支墩位移的專項監(jiān)測系統(tǒng)，并設(shè)置安全限值，確保工程安全可控。

5 結(jié) 語

本工程高壓明管段的破壞很具代表性，經(jīng)過詳細(xì)的調(diào)查分析，得到以下幾點結(jié)論：

1)應(yīng)重視明鋼管管線的前期地質(zhì)勘察工作，包括壓力鋼管沿線覆蓋層厚度及巖層分布和水文地質(zhì)勘察，為結(jié)構(gòu)設(shè)計提供全面有效的支撐。

2)鎮(zhèn)墩盡量坐落在完整基巖上，如覆蓋層埋深過大，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)幕A(chǔ)處理措施，不能打折扣；上凸彎管鎮(zhèn)墩受力條件差，是鎮(zhèn)墩穩(wěn)定分析和結(jié)構(gòu)設(shè)計的重點。

3)土基上的鎮(zhèn)支墩間距應(yīng)當(dāng)取規(guī)范的小值，過大的間距與不良地質(zhì)條件的疊加將造成基礎(chǔ)沉降、管線變形等一系列不利影響。

4)明鋼管由于受力條件復(fù)雜，造成鋼管變形的可能因素很多，伸縮節(jié)參數(shù)選取應(yīng)有足夠的安全儲備。

5)明管施工應(yīng)嚴(yán)格按照相關(guān)規(guī)程規(guī)范的施工順序，做好加工及安裝誤差控制，避免施工期造成較大的永久變形。

6)海外工程由于所在國基礎(chǔ)設(shè)施條件差，在施工期可能出現(xiàn)油料、建材等物資供應(yīng)問題影響正常施工，在運行期電站很可能不按照操作規(guī)程正常運行且缺乏必要的檢修和維護(hù)，因此前期設(shè)計時應(yīng)留出足夠的安全裕度，避免造成大的事故和經(jīng)濟(jì)損失，延長工程使用壽命。